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编号无锡太湖学院毕业设计(论文)相关资料题目:饺子机及输送成型部件设计信机系机械工程及自动化专业学号:0923015学生姓名:指导教师:(职称:副教授)(职称:)201目录一、毕业设计(论文)开题报告二、毕业设计(论文)外文资料翻译及原文三、学生“毕业论文(论文)计划、进度、检查及落实表”四、实习鉴定表无锡太湖学院毕业设计(论文)开题报告题目:饺子机及输送成型部件设计信机系机械工程及自动化专业学号:0923015学生姓名:指导教师:(职称:副教授)(职称:)2012课题来源自拟题目科学依据(包括课题的科学意义;国内外研究概况、水平和发展趋势;应用前景等)(1)课题科学意义饺子食品机械的应用前景和发展现状饺子食品在我国历史悠久,伴随着几千年的文明的发展已经成为我国食品文化中的代表,如饺子、包子、馄饨是主食的一部分;汤圆、月饼、粽子是传统节日中必不可缺的食物。如今,经济的迅速增长、人民生活水平的提高和生活节奏的加快,对食品行业提出了新的要求。而本人认为这些要求可以归纳为两大类:其一是食品的质量:如食用口感、卫生状况、营养含量等。其二便是食品供应的速度。而解决这两个矛盾要求的办法便是实现食品生产的机械化和自动化,通过机械动作可以极大程度的提高食品的生产率;采用环保的机械材料和严格的密封技术可以很好的保证食品卫生;而合理的工艺编排更能改善食品的口感。(2)饺子机的研究状况及其发展前景目前国内外厂家在包馅夹馅食品机械化上的研究已经取得了一定的成果成功研发了饺子机、包子机、馄饨机、汤圆机、月饼机以及自动化程度更高的全自动万能包馅机。因东西方饮食文化的差异,目前国外包馅成型类机械主要为日本所生产,如日产的自动万能包馅机,其最大生产能力可达每小时8000个,且加工范围极广,能生产各式馒头、包子、饺子、夹馅饼干、寿司、等等近百种产品,采用可拆卸料斗能实现快速更换馅料,内置的无级变速调控装置可以实现皮和馅的任意配比。广泛用于各种带馅食品的加工。而国内相关机械虽然在自动化和多功能方面较之日本产品还有一定的差距,但是通过改革开放以后二十余年的发展亦取得了很大的进步。以上海沪信饮料食品机械有限公司生产的水饺机为例:配备1.1Kw的电动机,生产效率达每小时7000个。已相当接近日产饺子机的生产水平。每逢过年过节现做现卖饺子往往出现供不应求的现象。当然也有很多人选择在家里自己做饺子,却需要提前半天甚至一天进行准备,而包饺子的时候更是要叫上好几个亲朋过来帮忙方可。因此如果能研究开发一种能够以机械动作代替人工劳动的机器,那么除了可以节约大量的时间、降低饺子的生产成本、提高利润之外,更可以免除人们冬日里冒寒排队购物之苦,一举多得。饺子生产机的初步目标确定为能够实现子包馅工艺的机械化。未来可在此基础上加以改进和扩展,以实现横纵两方向发展,即饺子生产全过程的无人干预自动化与多功能化研究内容①熟悉饺子机的工作原理与结构;②熟悉饺子机输送成型部件的布置与结构;③熟练掌握绞龙、叶片泵的设计计算方法;④掌握CAD的使用方法。拟采取的研究方法、技术路线、实验方案及可行性分析(1)实验方案对饺子机的整体的设计,确定面料和馅料的输送方式与设备结构,确定饺子成型方式,使其能够半自动的进行加工。(2)研究方法用CAD进行二维画图,对饺子机结构有个全面的了解。对饺子机的输送成型部分进行计算与结构设计,使其满足物料的输送要求,并加工出合适形状的饺子。研究计划及预期成果研究计划:2012年10月12日-20122013年1月12013年1月282013年3月4日-2013年4月12013年4月15日-2013年4月29预期成果:达到预期的毕业设计要求,设计出的饺子机可以进行半自动加工,可以快速美观的加工出饺子,并且输送稳定有效、成型简单、满足工作要求。特色或创新之处①饺子机可以无需手工进行制作。②饺子制作过程安全,方便,快速,可以批量生产。已具备的条件和尚需解决的问题①设计方案思路已经明确,已经具备机械设计能力和饺子机方面的知识。②进行结构设计的能力尚需加强。指导教师意见指导教师签名:年月日教研室(学科组、研究所)意见教研室主任签名:年月日系意见主管领导签名:年月日英文原文CaseStudyTheoreticalandpracticalaspectsofthewearofvanepumpsPartA.AdaptationofamodelforpredictivewearcalculationAbstractTheaimofthisinvestigationisthedevelopmentofamathematicaltoolforpredictingthewearbehaviourofvanepumpsuscdinthestandardmethodforindicatingthewcarcharactcristicsofhydraulicfluidsaccordingtoASTMD2882/DIN51389.Thederivationofthecorrespondingmathematicalalgorithmisbasedonthedescriptionofthecombinedabrasiveandadhesivewearphenomenaoccurringontheringandvanesofthepumpbytheshearenergyhypothesis,inconnectionwithstochasticmodellingofthecontactingroughsurfacesastwo-dimensionalisotropicrandomfields.Startingfromacomprehensiveanalysisofthedecisivering-vanetribocontact,whichsuppliesessentialinputdataforthewearcalculation,thecomputationalmethodisadaptedtotheconcretegeometrical,motionalandloadingconditionsofthetribosystemvanepumpandextendedbyinclusionofpartialelastohydrodynamiclubricationinthemathematicalmodej.Forcomparisonofthecalculatedwearbehaviourwithexpenmentalresults,atestseriesonarigdescribedinPartBwascarriedout.Amineraloil-basedlubricantwithoutanyadditiveswasusedtoexcludetheinfluenceofadditiveswhichcannotbedescribedinthemathematicalmodel.Agoodqualitativecorrespondencebetweencalculationandexperimentregardingthetemporalwearprogressandtheamountofcalculatedwearmasswasachieved.Keywords:Mathematicalmodelling;Simulationofwearmechanisms;Weartestingdevices;Hydraulicvanepumps;Elastohydrodynamiclubrication;Surfaceroughness1.IntroductionInthisstudy,thepreliminaryresultsofanewmethodologicalapproachtothedevelopmentoftribo-metersforcomplicatedtribosysLemsarepresented.Thebasicconceptinvolvesthederivationofamathematicalalgofithmforwearcalculationinaninteractiveprocesswithexperiments,whichcanbeusedmodelofthetribosystemtobesimulated.Inthisway,anadditionaldesigntooltoachievethecorrelationofthewearratesofthemodelandoriginalsystemiscreated.TheinvestigationsareperformedfortheVickersvanepumpV104CusedinthestandardmethodforindicatingthewearcharacteristicsofhydraulicfluidsaccordingtoASTMD2882/DIN51389.Inafirststep,amathematicaltheorybasedonthedescriptionofabrasiveandadhesivewearphenomenabytheshearenergyhypothesis,andincludingstochasticmodellingofthecontactingroughsurfaces,isadaptedtothetribologicalrealityofthevanepump,extendedbyaspectsofpartialelastohydrodynamiclubricationandverifiedbycorrespondingexperiments.PartAofthisstudyisdevotedtothemathematicalmodellingofthewearbehaviourofthevanepumpandtotheverificationoftheresultingalgorithm;experimentalwearinvestigationsrepresentthefocalpointofPartB,andthesearecomparedwiththeresultsofthecomputationalmethodderivedinPartA.2.AnalysisofthetribocontactTheVickersvanepumpV104Cisconstructedasapumpforconstantvolumeflowperrevolution.Thesystempressureisledtothebottomsideofthe12vanesintherotorslotstosealthecellsformedbyeachpairofvanes,thering,therotorandthebushingsinthetribologicallyinterestinglinecontactofthevaneandinnercurvatureofthering(Fig.1).Simultaneously,allothervanesidesarestressedwithdifferentandperiodicallyalternatingpressuresofthefiuid.Acomprehensivestructureandstressanalysisbasedonquasistaticmodellingofallinertialforcesactingonthepump,andconsideringtheinnercurvatureofthering,theswivelmotionofthevanesinrelationtothetangentofcurvatureandtheloadingassumptions,isdescribedinRefs.[1-3].Thereby,acharacteristicgraphforthecontactforceFeasafunctionoftheturnanglecanbeobtained,whichdependsonthegeometryofthevanesusedineachrunandthesystempressure.Fromthis,theinnercurvatureoftheringcanbedividedintofourzonesofdifferentloadingconditionsinvane-ringtribocontact(Fig.2),whichisingoodagreementwiththewearmeasurementsontherings:intheareaofmaximumcontactforce(zonen),thehighestlinearwearcouldbefound[2,3](seealsoPartB).3.Mathematicalmodelling3.1.BasicrelationsforwearcalculationThevaneandringshowcombinedabrasiveandadhesivewearphenomena(Fig.3).ThebasicconceptsofthetheoryforthepredictivecalculationofsuchwearphenomenaaredescribedinRefs.[4-6].Startingfromtheassumptionthatweariscausedbysheareffectsinthesurfaceregionsofcontactingbodiesinrelativemotion,thefundamentalequation(1)forthelinearwearintensityIhinthestationarywearstatecanbederived,whichcontainsthespecificshearenergydensityes/ro,interpretableasamaterialconstant,andtherealareaArsoftheasperitycontactsundergoingshear.Todeterminethisrealcontactarea,thede-scriptionofthecontactingroughsurfacesastwo-dimensionalisotropicgaussianfieldsaccordingtoRef.[7]isincludedinthemodelling.Thustheimplicitfunctionalrelationwiththeweightfunction(2)isfound,whichcanbeusedtocalculatethesurfaceratioinEq.(1)forunlubricatedcontactsfromthehertzianpressurePaactingintheinvestigatedtribocontactbyacomplicatediterativeprocessdescribedinRefs.[6,8].TheconcretestructureofthefunctionsFandcdependsontherelativemotionofthecontactingbodies(sliding,rolling).Theparametera-(m0m4)/m22representsthepropertiesoftheroughsurfacebyitsspectralmoments,whichcanbedeter-minedstatisticallyfromsurfaceprofilometry,andtheplasticityindex妒=(mOm4)y4(E'/H)isameasureoftheratioofelasticandplasticmicrocontacts.3.2.ExtensiontolubricatedcontactsThealgorithmresultingfromthebasicrelationsforwearcalculationwasappliedsuccessfullytounlubricatedtribosystems[8].ThefirstconceptsforinvolvinglubricationinthemathematicalmodelaredevelopedinRef.[8].Theyarebasedontheapplicationoftheclassicaltheoryofelastohydrodynamiclubrication(EHL)tothemicrocontactsoftheasperities,neglectingthefactthatthereisalsoa"macrolubricationfilm"whichseparatesthecontactingbodiesandisinterruptedinthecaseofpartiallubricationbytheasperitymicrocontacts.Thereforetheiruseforcalculatingpracticalwearproblemsleadstounsatisfactoryresults[9].Theyareextendedherebyincludingthefollowingassump-tionsinthemathematicalmodel.(1)Lubricationcausestheseparationofcontactingbodiesbyamacrofilmwithameanthicknessu.whichcanbeexpressedintermsofthesurfaceroughnessby[10](3)Whereu0isthemeanfilmthinknessaccordingtoclassicalEHLtheorybetweentwoideallysmoothbodies,whichcanbedeterminedforlinecontactofthevaneandringby[11](2)Inthecaseofpartiallubrication,themacrofilmisinterruptedduringasperitycontacts.Aplasticmicrocontactisinterpretedasapuresolidstatecontact,whereasforanelasticcontacttheroughnessissuperimposedbyamicrolubricationfilm.Becauseofthemodellingoftheasperitiesassphericalindenters,themicrofilmthicknesscanbedeterminedusingtheEHLtheoryforsphere-planecontacts,whichisrepresentedintherandommodelbytheslidingnumber[8](5)(3)Thehertzianpressureactinginthemacrocontactworksintwoparts:asahydrodynamicpressurepEHbornebythemacrolubricationfilmandasapressurepFKbornebytheroughnessinsolidbodycontact.(4)Forpuresolidstatecontacts,itisassumedthatthelimitforthemeanrealpressureprFKwhichanasperitycanresistwithoutplasticdeformationcanbeestimatedbyone-fifthtoone-sixthofitshardness(6)InvestigationsonthecontactstiffnessinRef.[11]haveledtotheconclusionthattheelasticpropertiesofthelubricationfilmcauseareliefoftheasperities,whichmeansthattherealpressureworkingontheasperityisdamped.Therefore,inthemathematicalmodelforlubricatedtribosystems,anadditionaltermfffin,whichcorrectstheupperlimitoftherealpressureasafunctionofthefilmthickness,isintroducedp,EH=prFK[1-fcorr(U)](7)Thisformulacanbeusedtodetermineamodifiedplasticityindex{PEHforlubricatedcontactsaccordingtoRef.[8].Altogether,thebasicmodelforwearcalculationcanbeextendedforlubricatedtribosystemsbyreplacingrelation(2)by(8)(3)3.3.Adaptationtothetribo’systemvanepumpToapplythemathematicalmodelforwearcalculationtoaconcretetribosystem,allmaterialdata(specificmaterialandfluidproperties,roughnessparameters)usedbythealgorithmmustbedetermined(seePartB).Moreover,themodelmustbeadaptedtothemechanicalconditionsofthewearprocessinvestigated.Ontheonehand,thisisrelatedtotherelativemotionofthebodiesintribocontact,whichinfluencestheconcretestructureoffunctionfinformulae(2)and(8).Inthecaseofvane-ringcontact,slidingwithsuperimposedrollingduetotheswivelmotionofthevaneswasmodelled(9)Adetailedderivationofthecorrespondingformulaeforfslidingandf.ollingcanbefoundinRefs.[8,9].Ontheotherhand,thehertzianpresstirePaactingontribocontactduringthewearprocesshasanesseritialimportanceinthewearcalculation.Forthetribosystemvanepump,themeancontactforceFeineachloadingzonecanberegardedasconstant,whereasthehertzianpressuredecreaseswithtime.Thereasonforthisistheweardebrisonthevane,whichcausesachange'nthevanetipshapewithtime,leadingtoanincreasedcontactradiusand,accordingly,alargercontactareaTodescribethisphenomenonbythemathematicalwearmodel,thevolumeremovalWvlofonevaneintermsoftherespectivecontactradiusRi(t)attimetandtheslidingdistanceSR(Rl(t》isgivenby(10)wheretheconstantsaandbcanbedeterminedbyregressionfromthegeometricaldataofthetestedvanes.ThecorrespondingslidingdistancenecessarytoreachacertainradiusRiduetovanewearcanbeexpressedusingthebasicequation(1):(11)Thus,applyingEq.(11)togetherwithEq.(10)totherelation(12)itispossibletoderivethefollowingdifferentialequationfortherespectivevolumeremovalWvllofthering,whichcanbesolvedbyanumericalprocedure(13)TherequiredwearintensitiesofthevaneandringcanbecalculatedbyEq.(8)asafunctionofthecontactradiusfromthehertzianpressuresworkingineachloadingzone,whichareavailablefromthecontactforcebythewell-knownhertzianformulae.3.4PossibilitiesofverificationIfallinputdataareavailableforaconcretevanepumprun(theconcretegeometrical,materialandmechanicalconditionsinthecartridgeusedandthespecificfluidproperties,seePartB),themathematicalmodelforthecalculationofthewearofvanepumpsderivedabovecandescribequantitativelythefollowingrelations.(1)TheslidingdistanceSR(RI)and,ifthenumberofrevolutionsofthepumpandthesizeoftheinnerringsurfaceareknown,therespectiveruntimetofthepumpwhichisnecessarytoreachacertainshapeofthevanetipsduetowear.(2)ThevolumeremovalW,.:uri(t)andthewearmassesWmW(t)ofthevaneandringasafunctionoftheruntimet.(3)ThemeanlocallinearwearWl(t)ineveryloadingzoneontheringattimet.Thusanimmediatecomparisonbetweenthecalculatedandexperimentallyestablishedwearbehaviour,withregardtothewearprogressintime,thelocalwearprogressontheringandthewearmassesatacertaintimet,becomespossible.4。ResultsInthisstudy,theverificationofthetheoreticalresultsobtainedbycomparisonwithexperimentsisbasedonatestseriesonarigaccordingtoDIN51389describedindetailinPartB.Thesamemineraloil-basedlubricant,withoutanyadditives,wasusedineachruntoexcludetheinfluenceofadditivesonthewearbehaviour,whichcouldnotbedescribedinthemathematicalmodel.Asinputdataforthecalculation,themeanvaluesofallthequantitiesneededbythealgorithmweredeterminedfromfour250htestrunswhichwerecarriedoutunderequivalenttestconditions.Thefollowingresultswereobtained.(1)Thecalculatedtemporalwearcurveforthevanes,resultingfromapproximation(9),isingoodqualitativeagreementw:iththemeasurementsinRef.[2](degressivecharacterandlengthoftheinletphase(seePartB》.Moreover,thecalculatedwearmassesafteraruntimeof250hcorrespondquantitativelywiththeexperimentalresults(Fig.5).(2)Forthering,adegressrveweartrendwasfoundbycalculation,whichisassumedtobearealisticresultinassociationwiththecorrespondingdegressivetrendofvanewearexperimentallyestablishedinRef.[2].Thecalculatedtotalwearmasses,whichrepresentthesumofthewearmassesachievedineachloadingzoneattimet,conformwiththewearmassesmeasuredin250hrunsaswellasshort-timerunsof10h(Fig.6).(3)ThewearmassescalculatedforeachseparateloadingzoneontheringareinquantitativeagreementwiththecorrespondingorderofthecontactforceFe(Fig.6).(4)Thedependenceofthewearbehaviourontemperatureduringtribocontact,representedinthemathematicalmodelbythedependenceofthelubricantpropertiesontemperature,issuitablyreflectedbythecalculation(Fig.7).Furtherresults,especiallywithregardtoacomparisonofthecalculatedandmeasuredlocallinearwearonthering,aredcscribcdinPartB.5.ConclusionsThemathematicalalgorithmforthecalculationofwearonvanepumpspresentedinthisstudyenablestheexperimentallyestablishedwearbehaviourofthetribosysteminvestigatedtoberetracedqualitativelyandquantitatively.Thustheextensionsintroducedtocoverpartialelastohydrodynamiclubricationhaveprovedasuccessandrepresentanessentialimprovementoftheresultsachievedsofar[9].Inthisway,thepreconditionsforthedevelopmentofamathematicaltoolforwearpredictionandforsimulationofthewearbehaviourofatribometerforthetribosystemvanepumphavebeencreated.Forfurtherqualificationofthemathematicalmodeltoachievearealforecastofthewearbehaviour,theoreticalinvestigationscombinedwithexperimentsmustbeenforced,espeaallywithregardtothefollowingtopics:(1)inclusionoftheinletphaseofthewearprocessinthemodel(sofar,themathematicalmodelisrelatedonlytothestationarywearstate;analgorithmmustbecreatedwhichisbasedexclusivelyontheinputdataobtainablebeforestartingthewearprocessandwhichcansuccessivelyadaptthedatausedbythecalculationtorealwearprogress);(2)extensionofthemodeltopracticallyimportantlubricantswithadditives(thiscanbeachievedinafirststepbyusingaheuristicrelationtodescribetheinfluenceofadditivesonthewearbehaviour,derivedfromcorrespondingtestScrieSwithscVerallubricants).中文译文在理论和实践方面叶片泵磨损的研究(A部分):为适应预测磨损计算模型R.Gellricha,A.Kunzb,G.Beckmann‘,E.Broszeitba大学科技,经济和社会科学Zittaul/Gorlitz,数学和自然科学学院,Th.-Kiirner-阿利16处,02763齐陶,德国
b材料科学研究所,达姆施塔特技术大学,Grafenstr。二,64283达姆施塔特,GermanyPetersilienshz二维,03044科特布斯,德国
1994年3月29摘要本次调查的目标是预测用于判断液压流体的磨损特性的叶片泵的磨损行为的一种数学工具的发展,根据ASTMD2882/DIN51标准方法389。相应的数学算法的推导是基于合并后的描述和磨料粘着磨损现象发生在环和假说的剪切能在叶片泵连接,与随机建模为二维各向同性随机粗糙表面接触领域。从环叶片摩擦接触的决定性全面分析开始,为磨损计算,适应具体的几何,运动和摩擦系统叶片泵的负荷条件,被部分弹流润滑延长列入数学模型的计算方法提供了必要的输入数据。对于磨损性能的计算与试验结果的比较,对钻机的一系列测试在B部分的叙述中会提出。不含任何添加剂的矿物油基润滑剂,采用排除添加剂的影响,不能在数学模型描述出来。在计算和实验之间的一个良好的定性关系随着时间磨损过程和计算磨损质量的量达到了。关键词:数学模型;磨损机理模拟;磨损试验装置,液压叶片泵;弹流润滑;表面粗糙度简介在这项研究中,对于复杂的摩擦系统摩擦计的发展的一种新的方法的初步结果被提出来了。这个基本概念涉及到一个在实验的相互影响的过程中的的磨损计算的数学算法的起源,它可用于预测的摩擦磨损性能系统的力学模型可以模拟互动的过程推导。这样,一个额外的设计工具,实现了模型和原系统的磨损率的相关性创建。调查是执行了用于判断按照美国ASTM2882/DIN51389D型液压流体的磨损特性威格士叶片泵V104的标准方法。在第一个步骤,一个以磨料和粘结磨损现象的描述剪能量假说为基础,包括随机粗糙表面接触模型的数学理论,是适应了现实的叶片泵摩擦磨损,延长了部分问题弹流润滑和相应的实验验证。这项研究的一个部分是专门用来对叶片泵的磨损行为的数学模型,并由此产生的算法验证;实验磨损调查代表了B部分的焦点,这些都是与计算方法和在A部分所得结果进行比较2.分析部落接触威格士叶片泵V104C是一个每转流量不变的泵。系统压力导致了在转子槽12个叶片的底部来封住由每一个叶片环槽盒和叶片的线接触和环的内部弯曲组成的单元。同时,所有其他的不同的和定期交变的流体压力叶片面也都被强调了。一个在泵惯性力作用的所有准静态建模,考虑到环内曲率,和切线曲率和装载假设相关的叶片旋转运动在文献中有描述,从接触力F的特征图上,作为转角度的功能可以得到,这由每次运行和系统压力所使用的叶片几何形状而定。由此可见,环内弯曲可分为叶片环摩擦接触(图2)这与上环的磨损测量吻合分为四种不同的负荷条件区:在最大接触面积部分(第二区),最高的线性磨损可以发现[2,3](见B部分)3.数学建模3.1.磨损计算基本关系叶片和环形显示联合磨料和粘结磨损现象(图3)。预测磨损计算现象的理论的基本概念在文献中有描述。【4-6】。从磨损是由在具有相对运动的接触表面的高剪切效应引起的这个假设开始,基本方程如下:(1)在静态磨损状况中的线性方程组的磨损强度I可以得到,,其中包含具体的剪能量密度,可作为材料常数解释,和真正的A区粗糙的接触发生型剪切,为了确定这个实际的接触面积,作为二维的基础粗糙表面的描述根据文献中的高斯领域。[7]是包含在建模。因此,隐函数关系被发现,它可以用来计算式中的表面比。(1)从赫兹压力作用的研究摩擦接触,由一个复杂的迭代过程每年在文献中描述无润滑接触。[6,8]。对混凝土结构的函数F和c取决于身体的接触(滑动,滚动)的相对运动。参数:u=通过它光谱表示了表面粗糙度的特性,也可以由表面的轮廓决定,塑性指数是弹性和塑性比例的量度。3.2扩展到润滑接触这个算法由摩擦计算的基本关系被成功应用于无润滑摩擦学系统引出[8]。对于涉及数学模型中的润滑的第一概念在文献中被开发。[8].他们是基于弹流润滑的经典理论,以粗擦的微接触的应用,忽视了也有一个微膜隔开了这个连接机构在微接触的部分润滑情况下被打断这个事实。因此用它们来做的磨损问题的实际计算不理想。他们在这里延伸,包括在数学模型的以下假设。润滑导致了通过平均厚度为U的微胶卷的接触机构的分离,它可以依据通过(10)的表面粗糙度表示(3)其中u是根据两个非常光滑机构之间经典的弹流理论的平均膜厚,可以通过[11]的风向标和环的线接触决定(4)在部分位置的情况下,微膜在粗接触时被中断。一个塑料微接触被解释为纯固态接触,而对于一个弹性接触表面粗糙度是通过微润滑膜叠加的。由于作为球型压头的粗糙的造型,微缩胶片的厚度可以由使用的球平面接触弹流润滑理论确定,代表了随机滑数模型。[8]
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