果汁生产废水处理毕业设计

摘要果汁废水主要来自冲洗水果、粉碎、榨汁等工序，罐装工段的洗瓶、灭菌、破瓶损耗和地面冲洗等环节。废水中含有较高浓度的糖类、果胶、果渣及水溶物和纤维素、果酸、单宁、矿物盐等。果汁废水中含有的糖类主要为果糖、葡萄糖、蔗糖，三者所占的比例为2：1：1.废水中含有大量的有机酸，不同的生产工艺阶段，所产生的废水具有不同的特点，即使在同一阶段，废水水质也因产品不同而差异较大。本文介绍了有关UASB+SBR的处理流程和设计的计算、调节池、UASB池、SBR池、污泥浓缩池等进行了精细的设计和计算。并对主要构筑物UASB池、SBR池做了详细的说明。UASB+SBR处理高浓度有机废水，其关键是培养出沉降性能良好的厌氧颗粒污泥。采用此工艺，不但使处理流程简洁，也节省了运行费用，在降低废水浓度的同时，还可以回收在处理过程中所产沼气作为能源的利用。以便我为进一步探讨效益资源型处理技术提供借鉴。关键字：高浓度废水废水处理UASBSBR沼气回收Juicewastewatercomesfromtheprocessesofwashing,smashing,squeezingthefruitsandwashingbottles,sterilization,bottlebreakingloss,cleaningthegroundinthesectionoffillingupandsoon.Wastewatercontainshighconcentrationofsugars,pectin,marc,water-solublematerialandcellulose,acid,tannin,mineralsalts,etc.Themaincarbohydrateinjuicewastewaterarefructose,glucose,sucrose,theproportionofthethreeis2:1:1therearelotsoforganicacidsinwastewaterandthewaterwaterhastheircharacteristicsindifferentsectionofproducing.evenifinthesamesection,waterqualitywouldhavesignificantdifferencesbecauseofdifferentproducts.thisarticleintroducesthecourseanddesignplanningofusingUASB,collaboratingwithSBR.anditgivesadetaileddescriptionofthemainstructures,theUASBpoolandSBRpool.Usingthismethodtoprocessorganicwastewaterwithahighconcentration,thecriticalistobringupanaerobicgranularsludgewithgoodsettlementperformance.adoptingthismethod,notonlycanwemakethecoursemoresimple,butalsosavecosts.whileruducingtheconcentration,wecanrecyclethegastobeenergeinthecourse.soitcanofferreferencesformetomakefutherdisscussionontheeffectivenessofresource-basedprocessingtechnology第一章概述一．果汁废水特点1、果汁废水构成企业废水组成较为复杂，一般都有十多种废水需要处理，他们是：洗果排放水、设备清洗废水、消毒清洗废水、果汁冷凝水、设备冷却水、空调冷却水、设备外部清洗水、地面清洗水及其他排放废水。2、主要废水水质描述⑴、生产废水总排放池出口水质浓度，随企业的设备、工艺、管理的差异排水水质有较大波动。(2)、生产设备清洗废水：清洗废水周期性集中排水，对污水处理设施有较大冲击，一般需将清洗设备的高浓度酸碱水、消毒水等先做预处理（中和），然后再排入污水处理系统。⑶、超滤反冲产生的浓废水（锅底水）：其中固形物占5-8%，每天排放约25-35t，COD浓度60000-80000mg/L,个别情况达到10万mg/L以上。需单独预处理后出水再可引入污水站系统，进行集中处理。⑷、消毒废水：设备清洗后需要消毒，消毒废水若直接排入污水处理系统，因其含有杀菌剂，将抑制生化过程的进行，导致微生物不能存活，所以这部分废水在直接排入生化系统前，需要在调节池中进行专门的处理，以保证系统正常运行。⑸、果汁冷凝水：该水为稀果汁浓缩单元产生的废水，水量较大，清澈透明，一般认为无污染，但分析证实该水COD为2000-2500mg/L，感官虽好，但污染较重。处理工艺只能用厌氧、好氧两级工艺。⑹、洗果排放水：该部分废水排放量及排放水质各企业差别较大，就目前各企业的排放情况来看，此部分废水悬浮物很大、含泥量很高，必须经过预处理方能保证后续水处理设施的正常运行。有机物浓度有机物浓度度高，一般情情况下COD>66000mgg/L，BOD>44000mgg/LSS（悬浮物）含有大量的的果渣、果肉肉、果屑等物物质，一般情情况下SS>40000mg//L黏性含有果胶等等胶体，废水水黏性大水质、水量变化由于加工品品种及产量经经常变化，导导致排放不均均匀、水质水水量变化大，COD变化值高时时可达2000--3000mmg/L，SS变化值可达1000--2000mmg/L。PH果汁废水中中含有大量果果酸，因此PH较低，最低低时可达4.0左右营养元素营养成分单单一，C:N较高，缺乏乏氮、磷元素素水温20-25摄氏度二．研究背景与意义水是生命之源，是人类赖以生存和发展的物质基础，是不可替代的宝贵资源。我国却是一个水资源十分短缺的国家，人均水资源占有量仅为世界平均水平的四分之一，严重制约着我国社会主义经济的发展。经济的腾飞是以环境的代价为前提的。随着近代我国社会主义经济的腾飞，社会主义工业呈现飞速发展，水资源污染尤其是工业废水污染也严重恶化。工业废水的污染以其污染大、污染物浓度高、废水排放量大、废水中含有多种有毒有害物质、废水成分复杂以及水量变化大等特点而成为目前我们所面临的主要问题。果汁废水主要来自冲洗水果、粉碎、榨汁等工序，罐装工段的洗瓶、灭菌、破瓶损耗和地面冲洗等环节。废水中含有较高浓度的糖类、果胶、果渣及水溶物和纤维素、果酸、单宁、矿物盐等果汁废水的水质和水量在不同季节有一定差别，处于高峰流量时的果汁废水，有机物含量也处于高峰。鉴于果汁废水自身的特性，果汁废水不能直接排入水体，因此果汁废水的处理是工业废水处理中重要的一个方面。三．本设计工程概况表1.1废水水质及及排放标准项目CODCr(mgg/L)BOD5(mg//L)SS(mg/L))pH原水12000800080005～12排放标准≤100≤30≤706～9第二章工艺路线的确定及选择依据2.1处理方法比较果汁废水中大量的污染物是溶解性的糖类、果酸，这些物质具有良好的生物可降解性，处理方法主要是生物氧化法。有以下几种常用方法处理。（一）好氧处理工艺高浓度有机废水处理主要采用好氧处理工艺，主要由普通活性污泥法、生物滤池法、接触氧化法和SBR法。传统的活性污泥法由于产泥量大，脱氮除磷能力差，操作技术要求严，目前已被其他工艺代替。近年来，SBR和氧化沟工艺得到了很大程度的发展和应用。SBR工艺具有以下优点：运行方式灵活，脱氮除磷效果好，工艺简单，自动化程度高，节省费用，反应推动力大，能有效防止丝状菌的膨胀。CASS工艺(循环式活性污泥法)是对SBR方法的改进。该工艺简单，占地面积小，投资较低；有机物去除率高，出水水质好，具有脱氮除磷的功能，运行可靠，不易发生污泥膨胀，运行费用省。（二）水解—好氧处理工艺水解酸化可以使废水中的大分子难降解有机物转变成为小分子易降解的有机物，出水的可生化性能得到改善，这使得好氧处理单元的停留时间小于传统的工艺。与此同时，悬浮物质被水解为可溶性物质，使污泥得到处理。水解反应工艺式一种预处理工艺，其后面可以采用各种好氧工艺，如活性污泥法、接触氧化法、氧化沟和SBR等。废水经水解酸化后进行接触氧化处理，具有显著的节能效果，COD/BOD值增大，废水的可生化性增加，可充分发挥后续好氧生物处理的作用，提高生物处理废水的效率。因此，比完全好氧处理经济一些。（三）厌氧—好氧联合处理技术厌氧处理技术是一种有效去除有机污染物并使其碳化的技术，它将有机化合物转变为甲烷和二氧化碳。对处理中高浓度的废水，厌氧比好氧处理不仅运转费用低，而且可回收沼气；所需反应器体积更小；能耗低，约为好氧处理工艺的10%～15%；产泥量少，约为好氧处理的10%～15%；对营养物需求低；既可应用于小规模，也可应用大规模。厌氧法的缺点式不能去除氮、磷，出水往往不达标，因此常常需对厌氧处理后的废水进一步用好氧的方法进行处理，使出水达标。常用的厌氧反应器有UASB、AF、FASB等，UASB反应器与其他反应器相比有以下优点：①沉降性能良好，不设沉淀池，无需污泥回流②不填载体，构造简单节省造价③由于消化产气作用，污泥上浮造成一定的搅拌，因而不设搅拌设备④污泥浓度和有机负荷高，停留时间短同时，由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量，因此降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量，从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。（四）不同处理系统的技术经济分析不同处理方法的技术、经济特点比较，见表1-1。表1-1不同处理方法的技术、经济特点比较处理方法主要技术、经济特特点好氧工艺生物接触氧化法采用两级接触氧化化工艺，可防防止高糖含量量废水引起污污泥膨胀现象象；但需要填填料过大，不不便于运输和和装填，且污污泥排放量大大氧化沟工艺简单，运行管管理方便，出出水水质好，但但污泥浓度高高，污水停留留时间长，基基建投资大，曝曝气效率低，对对环境温度要要求高SBR法占地面积小，机械械设备少，运运行费用低，操操作简单，自自动化程度高高；但还需曝曝气能耗，污污泥产量大。厌氧好氧工艺水解—好氧技术节能效果显著，且且BOD/CCOD值增大，废废水的可生化化性能增加，可可缩短总水力力停留时间，提提高处理效率率，剩余污泥泥量少UASB—好氧技技术技术上先进可行，投投资小，运行行成本低，效效果好，可回回收能源，产产出颗粒污泥泥产品，由一一定收益；操操作要求严从表中可以看出厌氧—好氧联合处理在啤酒废水处理方面有较大优点，故果汁废水厌氧—好氧处理技术是最好的选择。果汁废水先经过中格栅去除大杂质后进入集水池，用污水泵将废水提升至调节池，在调节池进行水质水量的调节。进入调节池前，根据在线PH计的PH值用计量泵将碱性水送入调节池，调节池的PH值在6.5～7.5之间。调节池中出来的水用泵连续送入混凝沉淀池，在混凝沉淀池中进行混凝，然后用水泵将水送入UASB反应器进行厌氧消化，降低有机物浓度。厌氧处理过程中产生的沼气被收集到沼气柜。UASB反应器内的污水流入SBR池中进行好氧处理，而后达标出水。来自，调节池，混凝沉淀池，UASB反应器、SBR反应池的剩余污泥先收集到集泥井，在由污泥提升泵提升到污泥浓缩池内被浓缩，浓缩后进入污泥脱水机房，进一步降低污泥的含水率，实现污泥的减量化。污泥脱水后形成泥饼，装车外运处置。第三章设计原则及设计规范一、设计原则1、执行国家环境保护的政策，符合国家和地方有关的法规、规范及标准，污水经处理后达标排放。2、根据企业规划和实际情况，力求做到系统布局合理，节省投资，又便于运行管理，充分发挥工程投资效益.3、采用高效、节能、先进、可靠的污水处理新工艺、新技术，实现污水处理站的低耗高效。4、在已建成相同类型处理站的基础上进行优化，尽可能降低投资和运行费用。6、操作管理方便，操作人员的劳动强度低。7、污水处理系统适合生产性变化。二、设计规范和标准1、《室外排水设计规范》GB50101-20052、《污水综合排放标准》GB8978-19963、《给水排水工程结构设计规范》GB500069－20024、国家现行的建设项目环境保护法规、条例；5、其他有关设计规范设计计算书预计处理效果表1.1废水水质及及排放标准项目CODCr(mgg/L)BOD5(mg//L)SS(mg/L))pH原水12000800080005～12排放标准≤100≤30≤706～9二、工艺流程图第一节格栅的设计计算一、设计说明格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在废水渠道的进口处，用于截留较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护作用，另外可减轻后续构筑物的处理负荷。二、设计参数取中格栅；栅条间隙d=10mm；栅前水深h=0.4m；过栅流速v=0.6m/s；安装倾角α=45°；设计流量Q=2500m3/d=0.029m3/s三、设计计算（一）栅条间隙数(n)式中：Q-------------设计流量，m3/sα-------------格栅倾角，度b-------------栅条间隙，mh-------------栅前水深，mv-------------过栅流速，m/sn=10.16取n=11条（二）栅槽有效宽度(B)设计采用φ20圆钢为栅条,即s=0.02mB=S(n-1)+en式中：S--------------格条宽度，mn--------------格栅间隙数b--------------栅条间隙，mB=0.02×(11-1)+0.01×11=0.31m（三）进水渠道渐宽部分长度(l1)设进水渠道内流速为0.5m/s,则进水渠道宽B1=0.175m,渐宽部分展开角取为20°则l1=式中：B--------------栅槽宽度，mB1--------------进水渠道宽度，m--------------进水渠展开角，度l1==0.27m（四）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（l2）l2=l1/2=0.27/2=0.135m（五）过栅水头损失（h1）取k=3,β=1.79(栅条断面为圆形)，v=0.6m/sh1=式中：k--------系数，水头损失增大倍数β--------系数，与断面形状有关S--------格条宽度，md--------栅条净隙，mmv--------过栅流速，m/sα--------格栅倾角，度h1=0.176m（六）栅槽总高度(H)取栅前渠道超高h2=0.3m栅前槽高H1=h+h2=0.7m则总高度H=h+h1+h2=0.4+0.176+0.3=0.876m（七）栅槽总长度(L)L=l1+l2+0.5+1.0+=0.27+0.135+0.5+1.0+=2.605m（八）每日栅渣量(W)取W1=0.05m3/103m3K2=1.5则W=式中：Q-----------设计流量，m3/sW1----------栅渣量(m3/103m3污水)，取0.1～0.01,粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值W=0.08m3/d(可采用人工清渣)(九)集水池的设计计算在调节沉淀池之前和格栅之后设一集水池，其大小主要取决于提升水泵的能力，目的是防止水泵频繁启动。以延长水泵的使用寿命。设计参数水力停留时间HRT=1h, 有效水深h1=4.0m,超高h2=0.5m;设计计算(1)集水池容积V=Q/T=（2500/24）×1=104.1m3(2)集水池的总高H=h1＋h2=4.0＋0.5=4.5m,(3)集水池的面积A=V/H=104.1/4.5=23.1m2取A=24m2集水池的横截面为：L×B=6×4（m²）则集水池的尺寸为：L×B×H=6×4×4.5（m3）(4)一次提升泵选取：提升流量Q=150m3/d，扬程10m第二节调节沉淀池的设计计算一、设计参数水力停留时间T=6h;设计流量Q=2500m3/d=104m3/h=0.029m3/s。表2.1调节沉淀池进出水水质指标水质指标CODBODSS进水水质(mg//l)1200080008000去除率（%）101010出水水质(mg//l)1080070007200二、设计计算（一）池子尺寸池子有效容积为：V=QT=104×6=624m3取池子总高度H=4.5m,其中超高0.5m,有效水深h=4m则池面积A=V/h=624/4=156m3池长取L=20m,池宽取B=8m则池子总尺寸为L×B×H=20×8×4.5（二）理论上每日的污泥量W=式中：Q--------------设计计流量，m3/sC0-------------进水悬浮物物浓度，kgg/m3C1-------------出水悬浮物物浓度，kgg/m3P0-------------污泥含水率率，%W=66m3/d（三）污泥斗尺寸寸取斗底尺寸为4000×400，污泥斗倾倾角取50°则污泥斗的高度为为：h2=(4-00.2)××tg50°°=4.529m（四）进水布置进水起端两侧设进进水堰，堰长长为池长2/3(五)PH调节在调节池中设置PHH指示器,控制阀门的的开启,调节强碱废废水的排入,从而控制调节节池中废水的的PH.第三节沉淀池设设计2.1设计参数（1）设计流量QQ=34000m3/dd=141..67m33/h=0.0039m3//s(2)设计水质质参数表8竖流式沉淀淀池进出水水水质指标水质指标COD（㎎∕L）BOD（㎎∕L）SS（㎎∕L）进水水质1080070007200设计去除率102080%设计出水水质9720560014402.2设计计算算设置两座沉淀池（1）中心管的面积（f）与直径（d0）取中心管流速v00=25mmm/s则f=q//v0q--每个池子的的设计流量（m3/s）f==0.029/2//0.0255=0.58m2则d0=1..0m（2）中心管喇叭口与与反射板之间间的缝隙高度度h3h3=q/（vv13.144d1）q--每个池子的的设计流量，m3/sv1--污水由中中心管喇叭口口与反射板之之间的缝隙出流速度（m/s）d1--喇叭口直直径（m）设v1=00.02m//sd1=1..35d0==1.35mm则h33=0.0229/22/(00.023..141.335)=0..17m（3）沉淀部分有效断断面面积FF=q/vv--污水在沉淀淀池中的流速速（m/s）设表面负荷q0=22.88m33/m2.hh则v=q0//3600==0.00008m/sF=0.029//0.00008=36..25m22（4）沉淀池的直径DDD=6.8m取D=7.0m（5）沉淀部分有效水水深h2h2=vt36000t--沉淀时间(h)取t=1.22h则h2=0.000081.236000=3.446mD//h2<3符合要求（6）校核集水槽的出出水堰负荷出水堰堰负荷：q/（D）=0.0299/3.144/7=1.31L/s<2.99L/s符合要求（7）沉淀部分所需容容积VV=c11—进水悬浮物物的浓度(t/m3))c22—出水悬浮物物的浓度(t/m3))—污泥容重，其值为为1Kz—工业废水水水量变化系数数，本设计为为1.3—污泥含水率，初沉沉池污泥一般般为95%～97%，本设计采采用95%T—排泥间隔时间(dd)取T=1dd所以V=1223.4mm3（8）圆截锥部分容积积设圆锥下底的直径径为0.4mm，取锥角为为55°则h5＝（ＲＲ－r）tan555°=4.7mV=63.9mm3（9）沉淀池的总高HH设超高h1和缓冲冲层高h4都为0.3mm。H=h1+hh2+hh3+h44+h5==0.3+33.46+00.23+00.3+4..7=8.99m沉淀池排泥量计算算：W=（Css0- Csss1）*Q*500%=40000kg/dd第四节UASB反应应器的设计计计算一、设计说明UASB，即上流流式厌氧污泥泥床，集生物物反应与沉淀淀于一体，是是一种结构紧紧凑，效率高高的厌氧反应应器。它的污泥床内生物物量多，容积积负荷率高，废废水在反应器器内的水力停停留时间较短短，因此所需需池容大大缩缩小。设备简单，运行方方便，勿需设设沉淀池和污污泥回流装置置，不需充填填填料，也不不需在反应区区内设机械搅搅拌装置，造造价相对较低低，便于管理理，且不存在在堵塞问题。二、设计参数（一）参数选取设计参数选取如下下：容积负荷（Nv）=10.22kgCODD/(m3·d)；污泥泥产率0.1kgMMLSS/kkgCOD；；产气率0.5m33/kgCOOD（二）设计水质表2.2UAASB反应器进出出水水质指标标水质指标CODBODSS进水水质(mg//l)972056001440去除率（%）909085出水水质(mg//l)972560200（三）设计水量Q＝2500m3/d=1044m3/h=0.0029m3/s三、设计计算（一）反应器容积积计算UASB有效容积积：V有效＝式中：Q---------------设计计流量，m3/sS0---------------进水COD含量,mg//lNv---------------容积负荷荷,kgCODD/(m3·d)V有效=2500mm3将UASB设计成圆圆形池子，布布水均匀，处处理效果好取H=9m采用4座相同的UASBB反应器则A1=69.4mm2D=9.4m取DD=10m则实际横截截面积为=πD2=×3.14×1002=78.5m2实际表面面水力负荷为为q1=0.6<1.00故符合设计要求（二）配水系统设设计本系统设计为圆形形布水器，每每个UASBB反应器设366个布水点参数每个池子流量：Ｑ＝104/4=26mm3/h(2)设计计算布水系统设计计算算草图见下图图2.3：圆环直径计算：每每个孔口服务务面积为:a=＝2.2m22a在1～3m2之间，符合合设计要求可设3个圆环，最最里面的圆环环设6个孔口，中中间设12个，最外外围设18个孔口1)内圈6个孔口设计服务面积：＝6××2.2=13.2m2折合为服务圆的直直径为：=4.10m用此直径作一个虚虚圆，在该圆圆内等分虚圆圆面积处设一一实圆环，其其上布6个孔口，则则圆的直径计计算如下：则d1＝=2.9m2)中圈12个孔口设设计服务面积：S2==12×2..2=26.4m2折合成服务圆直径径为：=7.11m中间圆环直径计算算如下：π(5.672-d222)＝S2则d2=3.92m3）外圈18个孔口设设计服务面积：S33=18×2..2=39.6m2折合成服务圈直径径为：=10.04m外圆环的直径d33计算如下：：π(8.012-d332)=S3则d3＝6.24m（三）三相分离器器设计三相分离器设计计计算草图见下下图2.4：(1)设计说明三相分离器要具有有气、液、固固三相分离的的功能。三相分离器的设计计主要包括沉沉淀区、回流流缝、气液分分离器的设计计。(2)沉淀区的设计计三相分离器的沉淀淀区的设计同同二次沉淀池池的设计相同同，主要是考考虑沉淀区的的面积和水深深，面积根据据废水量和表表面负荷率决决定。由于沉淀区的厌氧氧污泥及有机机物还可以发发生一定的生生化反应产生生少量气体，这这对固液分离离不利，故设设计时应满足足以下要求：：1）沉淀区水力表面面负荷<1.0m/hh2）沉淀器斜壁角度度设为50°,使污泥不致致积聚，尽快快落入反应区区内。3）进入沉淀区前，沉沉淀槽底逢隙隙的流速≦2m/h4）总沉淀水深应大大于1.5mm5）水力停留时间介介于1.5～2h如果以上条件均能能满足，则可可达到良好的的分离效果沉淀器（集气罩）斜斜壁倾角θ＝50°沉淀区面积为：A=1/4πD22=1/4××3.14××82=50.244m2表面水力负荷为：：q=Q/A==00.51<1.00符合设计要求。(3)回流缝设计取h1=0.3m,h2==0.5m,hh3=1.5m如图2.4所示：b11=h3/tgθ式中：b1-----------下三角角集气罩底水水平宽度，mm;θ-----------下三角角集气罩斜面面的水平夹角角；h3-----------下三角角集气罩的垂垂直高度，mm;b11==1.266mb22=8-2×1..26=5.48m下三角集气罩之间间的污泥回流流逢中混合液液的上升流速速V1可用下式计计算：V1=Q1/S1式中：Q1------------反应器中废废水流量，mm3/h；S1-----------下三角形集集气罩回流逢逢面积，m2；V1=0.9m/hV1<2m/s,符合设设计要求上下三角形形集气罩之间间回流逢中流流速(V2)可用下式计计算：V2=Q1/S2，式中：Q1-----------反应器中废废水流量，mm3/h；S2-----------上三角形集集气罩回流逢逢之间面积，m2；取回流逢宽CD=1.22m,上集气罩下下底宽CF=6.00m则DH=CD××sin500°=0.92mDE=2DH+CCF=2×0.92++6.0=7.84m=π(CF+DE)CDD/2=26.07m2则V2=Q11/S2=0.8m/h<VV1<2m/s故符合合设计要求确定上下三角形集集气罩相对位位置及尺寸，由由图可知：CH=CDsinn40°=＝0.77mAI==DItg550°=(DE-b2)×tg550°=(7.84--5.48)××tg50°°=1.41m故h4=CH+AI=00.77+11.41=2.18h5=1.0m由上述尺寸可计算算出上集气罩罩上底直径为为：CFF-2h5tg40°=6.0--2×1.00×tg400°=4.32mmBC=CD/siin40°=1.2//sin400°=1.87mmDI=(DE-bb2)=(7.84--5.84))=1.188mADD=DI/ccos50°°=1.188/cos550°=1.84mmBDD=DH/ccos50°°=0.922/cos550°=1.43mmABB=AD-BBD=1.884-1.443=0.441(4)气液分离设计d=0.01ccm(气泡)，T=20°Сρ1=1.03g/cmm3,ρg=1.22×10-33g/cm3V=0..0101ccm2/s,ρ=0.955μ=Vρ1=0..0101××1.03=0..0104gg/cm·s一般废水的μ>净净水的μ,故取μ=0.02g/ccm·s由斯托克斯工式可可得气体上升升速度为：Vb===0.2666cm/ss=9.58m/hVVa=V2=1.60mm/h则：==5.99,==4.566>,故满足设设计要求。（四）出水系统设设计采用锯齿齿形出水槽，槽槽宽0.2m,槽高0.2mm（五）排泥系统设设计产泥量为：97220×0.9×0.1××2500×110-3=2100kggMLSS//d每日产泥量24330kgMLLSS/d，则则每个USAB日产泥量6007.5kkgMLSSS/d,可用用150mmm排泥管，每每天排泥一次次。（六）产气量计算算1.每日产气量：：9720×00.90×0.5×25000×10-3=100000m3/d每个UASB反应应器的产气量量2沼气主管每每池集气管通通到一根主管管，然后再汇汇入两池沼气气主管。采用用钢管，单池池沼气主管管管道坡度为0.5%..单池沼气主管内最最大气流量取D=150㎜，充充满度为0.8，则流速为为3两池沼气最大气流流量为取DN=250㎜，充充满度为0.6；流速为2.水封灌设计计水封灌主要是用来来控制三相分分离气的集气气室中气液两两相界面高度度的，因为当当液面太高或或波动时，浮浮渣或浮沫可可能会引起出出气管的堵塞塞或使气体部部分进入沉降降室，同时兼兼有有排泥和和排除冷凝水水作用。水封高度式中：H0—————反应器至贮贮气罐的压头头损失和贮气气罐内的压头头为保证安安全取贮气罐罐内压头，集集气罩中出气气气压最大H1取2mH2O，贮气罐内内压强H0为400㎜H2O。②水封灌水封高度取取1.5m，水封灌面面积一般为进进气管面积的的4倍，则水封灌直径取0..5m。3.沼气柜容积确定由上述计算可知该该处理站日产产沼气100000，则沼气柜容积积应为3h产气量的体积积确定，即。设计选用300钢钢板水槽内导导轨湿式储气气柜，尺寸为为φ6000㎜×H100000㎜。第五节SBR反应器器的设计计算算一、设计说明经UASB处理后的的废水,COD含量仍然很很高,要达到排放放标准,必须进一步步处理,即采用好氧氧处理。SBR结构简单，运运行控制灵活活，本设计采采用4个SBR反应池，每每个池子的运运行周期为6h二、设计参数（一）参数选取(1)污泥负荷率Ns取值为0.13kkgBOD55/(kgMMLSS·d)(2)污泥浓度和SSVI污泥浓度采用40000mggMLSS//L,SVII取100(3)反应周期SBR周期采用TT=6h,反应器一一天内周期数数n=24//6=4(4)周期内时间分分配反应池数N=4进水时间间：T/N=66/4=1..5h反应时间：3.00h静沉时间：1.00h排水时间：0.55h(5)周期进水量Q0==156.255m3/s（二）设计水量水水质设计水量为：Q==2500m3/d=104m3/h=0.0029m3/s设计水质见下表22.3：表2.3SBBR反应器进出出水水质指水质指标CODBODSS进水水质(mg//l)972560200去除率（%）919580出水水质(mg//l)882840三、设计计算（一）反应池有效效容积V1=式中：n--------------反应器器一天内周期期数Q0--------------周期进水量量,m3/sS0--------------进水BOD含量,mg/lX----------------污泥浓度度,mgMLSSS/LNs---------------污泥负荷率率V1=280.45mm3（二）反应池最小小水量Vmin=V1-QQ0=280.455-156.255=124.2m3（三）反应池中污污泥体积Vx=SVI·MLLSS·V1/106=100××4000×280.455/106=112.118m3Vmin>Vx,合合格（四）校核周期进进水量周期进水量应满足足下式：Q0<(1-SVI··MLSS/106)·V=(1-1000×40000/106)×280.455=176.46m3而Q0=156.25m3<<176.466m3故符合设计计要求（五）确定单座反反应池的尺寸寸SBR有效水深取取5.0m,超高0.5mm,则SBR总高为5.55m,SBR的面积为2280.455/5=56.09m2设SBR的长：宽==2：1则SBR的池宽为：：5.5m；池长为：：11.0m.SBR反应池的最最低水位为：：1.97mSBR反应池污泥泥高度为：11.24m=0.73m可见，SBR最低低水位与污泥泥位之间的距距离为0.8m,大于0.5mm的缓冲层高高度符合设计计要求。（六）鼓风曝气系系统(1)确定需氧量OO2由公式：O2=aa′Q(S0-Se)+bˊXvV式中：aˊ------------微生物对有有机污染物氧氧化分解过程的需氧氧率，kgQ-------------污水水设计流量，m3/dS0--------------进水BOD含量,mg/lS00--------------出水BOD含量,mg/lbˊ-------------微生物通过过内源代谢的的自身氧化过程的需氧氧率，kgXv--------------单位曝气池池容积内的挥挥发性悬浮固体（MLVVSS）量,kg/m3取aˊ=0.5,bˊˊ=0.155；出水Se=111mg//L；Xv=f×X==0.75××3000==2250mmg/L==2.25kkg/m3；V=4=4×2998.08==1192.332m3代入数据可得：O2=0.5×25000×(700-28)/10000+0.15×2.25×1192.008=1242.3kgOO2/d供氧速率为：R=O2/244=12422.3/244=51.88kgO2/h(2)供气量的计算算采用SX-1型曝气器器，曝气口安安装在距池底底0.3m高处处，淹没深度度为4.7mm，计算温度度取25℃。该曝气器的性能参参数为：Ea=8%，Ep=22kgO2/kWh；服务面积1-3mm2；供氧能力20-225m3/h·个；查表知氧在水中饱饱和容解度为为：Cs(20)=9..17mg//L，Cs(25))=8.388mg/L扩散器出口处绝对对压力为：=+9.8×1033×H=1.0113×1055+9.8××103×4.7=1.47×1005pa空气离开反应池时时氧的百分比比为：==19.65%反应池中容解氧的的饱和度为：：Csb(25)=Cs(255)=8.38=10.0mg//LCsb(200)=Cs(200)=9.17=110.9mgg/L取α=0.85,β==0.95,,C=2,ρρ=1,20℃时，脱氧清清水的充氧量量为：R0===43.8kgOO2/h供气量为：Gs==R0/0.3EEa==1826m3/hh=30.43m3//min(3)布气系统的计计算反应池的平面面积积为：5.5×11.00×4=242m2每个扩散器的服务务面积取1..4m2,则需242/1.4=170个。取170个扩散器，每每个池子需50个。布气系统设计如下下图2.5：(4)空气管路系统统计算按SBR的平面图，布布置空气管道道，在相邻的的两个SBR池的隔墙上上设一根干管管，共两根干干管，在每根根干管上设5对配气竖管管，共10条配气竖管管。则每根配气竖管的的供气量为：：本设计每个SBRR池内有50个空气扩散散器则每个空气扩散器器的配气量为为：选择一条从鼓风机机房开始的最最远最长管路路作为计算管管路，在空气气流量变化处处设计算节点点。空气管道内的空气气流速的选定定为：干支管为10～15m/s；通向空气扩散器的的竖管、小支管为4～5m/s；空气干管和和支管以及配配气竖管的管管径，根据通通过的空气量量和相应的流流速按《排水水工程》下册册附录2加以确定。空气管路的的局部阻力损损失，根据配配件类型按下下式式中：------------管道的当量量长度，mD-----------管径，mK-----------长度换算系系数，按管件件类型不同确确定折算成当量量长度损失，并并计算出管道道的计算长度度(m),空气管路的沿程阻阻力损失，根根据空气管的的管径D(mmm)，空气气量m3/min，计计算温度℃和曝气池水水深，查《排排水工程》下下册附录三求求得，得空气管道系系统的总压力力损失为：＝96.21×9..8＝0.9433kpa空气扩散器器的压力损失失为5.0kpaa，则总压力力损失为：0.943＋5..0＝5.9433kpa为安全起，设计取取值为9.8kpaa则空压机所需压力力p=(5--0.3)×9.8××103+9.8××103=56kpa又Gs=37.644m3/min由此条件可选择罗罗茨RME-220型鼓风机转速1170r/miin，配套电电机功率为75kw（七）污泥产量计计算选取a=0.6,,b=0.0075,则污污泥产量为：：△x=aQSr-bbVXv=0.6××2500×((200-400)/10000-0.0075×1192.008×2.225=38.884kgMLLVSS/dd污泥部分各处理构构筑物设计与与计算第一节重力浓浓缩池的设计计计算一、设计说明为方便污污泥的后续处处理机械脱水水，减小机械械脱水中污泥泥的混凝剂用用量以及机械械脱水设备的的容量，需对对污泥进行浓浓缩处理，以以降低污泥的的含水率。本设计采用间歇式式重力浓缩池池，运行时，应应先排除浓缩缩池中的上清清液，腾出池池容，再投入入待浓缩的污污泥，为此应应在浓缩池深深度方向的不不同高度上设设上清液排除除管。二、设计参数（一）设计泥量果汁废水处理过程程产生的污泥泥来自以下几几部分：(1)调节沉淀池，Q1=66m3/d,含水率97%；（2沉淀池,Q33==82m3/d含水率98%(3)UASB反应器，Q3=22m3/d,含水率98%；(4)SBR反应器，QQ4=10m3/d,含水率99%；总污泥量为：Q=Q1+QQ2+Q3+Q4=180m3/d平均含水率为：997.6%（二）参数选取固体负荷（固体通通量）M一般为10～35kg/mm3d取M=30kg//m3d=1.25kkg/m3d；浓缩时间取T=224h；设计污泥量Q=1180m3/d；浓缩后污泥含水率率为96%；浓缩后污泥体积：：108m3/d三、设计计算（一）池子边长根据要求，浓缩池池的设计横断断面面积应满满足：A≧Qc/M式中：Q--------------------入流污泥量量，m3/d；M--------------------固体通量，kkg/m3·d；C--------------------入流固体浓浓度kg/m3。入流流固体浓度（C）的计算如下：=×1000×(11-97%))=19800kg/d=×1000×(11-98%)=16440kg/d=×1000×(11-98%))=400kg/d=×1000×(11-99%))=100kg/d那么，Qc=++++=4120kgg/d=1722kg/hC=4120/1180=22.8kgg/m3浓缩后污泥浓度为为：=4120/1088=38.1kgg/m3浓缩池的横断面积积为：A=Qc/M=1137m2设计三座圆形浓缩缩池，则每座座D=6.6m则实际面积A=1140m2（二）池子高度停留留时间，取HRT=224h则有效高度度=1.3m,取=1.5m超高，取=0.5m缓冲区高，取=00.5m池壁高=++=22.5m（三）污泥斗污泥斗下锥锥体边长取11.0m，污泥斗倾倾角取50°则污泥斗的的高度为：H4=(6.6/2––1.0/2)×ttg50°=3.3m（四）总高度H=2..5+3.3=5.8m第二节集泥井一、设计说明污水处理系统各构构筑物所产生生的污泥每日日排泥一次，集集中到集泥井井，然后在由由污泥泵打到到污泥浓缩池池。污泥浓缩池为间歇歇运行，运行行周期为24h,其中各构筑筑物排泥、污污泥泵抽送污污泥时间为1.0～1.5h，污泥浓缩缩时间为20.0hh,浓缩池排水水时间为2.0h,闲置时间为0.5h～1.0h。二、设计参数设计泥量总污泥量为：Q=1800m3/d三、设计计算考虑各构筑物为间间歇排泥，每每日总排泥量量为180m3/d，需在1.5h内抽送完毕毕，集泥井容容积确定为污污泥泵提升流流量的10min的体积，即20m3。此外，为保证SBBR排泥能按其其运行方式进进行，集泥井井容积应外加加37.233m3。则集泥井井总容积为220+37..23=577m3。集泥井有效深度为为3.0m，则则其平面面积积为设集泥井平面尺寸寸为5.0×5.0m。集泥井为为地下式，池池顶加盖，由由污泥泵抽送送污泥。集泥井最高泥位为为-0.5mm,最低泥位为-4m池底标高为-4.08m。浓缩池最最高泥位为2.5m。则排泥泵泵抽升的所需需净扬程为66.5m，排泥泵富富余水头2..0m，管管道水头损失失为0.5m，则污泥泥泵所需扬程程为6.5+2++0.5=99m。第三节机械脱水间的设计计计算一、设计说明污泥经浓缩后，尚尚有96%的含水率，体体积仍很大，为为了综合利用用和最终处置置，需对污泥泥作脱水处理理。拟采用带式压滤机机使污泥脱水水，它有如下下脱水特点：：(1)滤带能够回转转，脱水效率率高(2)噪声小，能源源节省(33)附属设备少少，维修方便便，但必须正正确使用有机机高分子混凝剂，形成大而而强度高的絮絮凝。污泥经浓缩后，尚尚有96%的含水率，体体积仍很大，为为了综合利用用和最终处置置，需对污泥泥作脱水处理理。拟采用带式压滤机机使污泥脱水水二、设计参数设计泥量Q=1880m3/d；含水率率为96%。三、设计计算据设计泥量带式压压滤机采用PFM-11000型，带宽1m，主机功率率1.5kww,处理后的的污泥含水率率为75～80%，处理能力力为7～8m3/h,按每天天工作8小时设计。外形尺寸：长×宽宽×高=45000×1890×1860第四节污水提升泵房的设设计与计算一、设计说明污水泵房用于提升升污水厂的污污水，以保证证污水能在后后续处理构筑筑物内畅通的的流动，它由由机器间、集集水池、格栅栅、辅助间等等组成，机器器间内设置水水泵机组和有有关的附属设设备，格栅和和吸水管安装装在集水池内内，集水池还还可以在一定定程度上调节节来水的不均均匀性，以便便水泵较均匀匀工作，格栅栅的作用是阻阻拦水中粗大大的固体杂质质，以防止杂杂物阻塞和损损坏水泵，辅辅助间一般包包括贮藏室，修修理间，休息息室和厕所等等。二、设计计算（一）设计流量Q=2500m33/d=104m3/h=29.9l/s（二）选泵前总扬扬程估算经过格栅的水头损损失为0.118m,进水管渠内内水面标高为为-2.3335m则格栅后的水面标标高为：-2.335-00.18=--2.5155m设集水池的有效水水深为2m则集水池的最低工工作水位为：：-2.515-22=-4.5515m所需提升的最高水水位为6.7778m故集水池最低工作作水位与所提提升最高水位位之间高差为为：6.78-(-44.52)==11.300m出水管管线水头损损失计算如下下：出水管Q=34..7l/s,选用管管径为2000mm的铸铁铁管查《给水排水设计计手册》第1册得：V=1.33m/s,10000i=119.1出水管线长度估为为37m,局部系数为为8则出水管管线水头头损失为：==1.50m泵站内的管线水头头损失假设为为2.0m,考虑自由水水头为1m,则水泵总扬扬程为：H=11.30++1.50+2.00+1.0=15.8m（三）选泵根据流量Q=1004m3/h,扬程H=8m拟选用150WLLI170--16.5型型立式污水泵泵，每台水泵泵的流量为Q=170m3//h，扬程为为H=16.55m。选择集水池与机器器间合建的圆圆形水泵站，考考虑选用2台水泵，其其中一台备用用。选用150WLI1770-16..5型污水泵泵是合适的器间进行自然通风风，在屋顶设设置风帽。(5)起重设备选用用电动葫芦。第三章高程布置（一）高程设计任任务及原则其主要任务是：确确定各处理构构筑物和泵房房的标高，确确定处理构筑筑物之间连接接管渠的尺寸寸及其标高，通通过计算确定定各部位的水水面标高，从从而能够使污污水沿处理流流程在处理构构筑物之间通通畅地流动，保保证污水处理理厂的正常运运行。高程布置原则如下下：（1）选择一条距离最最长，水头损损失最大的流流程进行水力力计算。并应应适当留有余余地，以保证证在任何情况况下，处理系系统都能够运运行正常。（2）计算水头损失时时，一般应以以近期最大流流量作为构筑筑物和管渠的的设计流量；；计算涉及远远期流量的管管渠和设备时时，应以远期期最大流量为为设计流量，并并酌加扩建时时的备用水头头。（3）设置终点泵站的的污水处理厂厂，水力计算算常以接纳处处理后污水水水体的最高水水位作为起点点，逆污水处处理流程向上上倒退计算，以以使处理后污污水在洪水季季节也能自流流排出，而水水泵需要的扬扬程则较小，运运行费用也较较低。但同时时应考虑到构构筑物的挖土土深度不宜过过大，以免土土建投资过大大和增加施工工上的困难。还还应考虑到因因维修等原因因需将池水放放空而在高程程上提出的要要求。（4）在作高程布置时时还应注意污污水流程与污污逆流程的配配合，尽量减减少需抽升的的污泥量。在在决定污泥干干化场，污泥泥浓缩池，消消化池等构筑筑物的高程时时，应注意它它们的污泥水水能自动排入入污水入流干干管或其它构构筑物的可能能。3.1污水高程计计算污水高程计算表管道及构筑物名称称Q管渠设计参数水头损失L/sDh//DiivLL沿程局部构筑物合计计mmm‰mmmmmm格栅29.10.280.28集水井至调节沉淀淀池29.13000.5510.3920.00190.00950.0114调节沉淀池29.10.50.5调节池至沉淀池14.53000.550.30.9150.00420.1640.1682沉淀池29.10.50.5沉淀池至UASBB7.2753000.550.10.9120.0010.20440.2054UASB7.2750.50.5UASB池至SBBR7.2752500.50.20.8300.150.08490.2349SBR29.10.50.5SBR至出水口29.13000.550.31.02300.1710.11940.2904高程确定各构筑物间水位高高程的确定，根根据各构筑物物及各构筑物物之间的水头头损失确定水水位标高。构筑物水面标高（m）顶标高（m）低标高（m）有效水深m出水管000SBR4.795.29-0.215.0UASB5.525.82-3.188.7.沉淀池6.226.52-2.473.46调节池6.897.392.894.0集水间-0.500-4.504.0格栅-0.30-0.880.53.2污泥高程程计算污泥管道水头损失失管道沿程损失管道局部损失式中：————污泥浓度系系数————局部阻力系数D————污泥管管径L————管道长度v————管内流速查表知污泥含水率率98%时，污泥浓浓度系数=880，污泥含水水率为96%时，污泥浓浓度系数=662。连接管道水头损失失：污泥管道水头损失失计算表管渠及构筑物名称称流量（L/s）管渠设计参数水头损失（m）D(㎜)V(m/s)L(m)SBR—集泥井0.5172001.0360.170.20.37UASB—集泥井0.2842001.0650.250.310.56集泥井—浓缩池0.8012001.030.030.220.34池浓缩池—脱水机机房0.4052001.040.030.20.23污泥处理构筑物的的水头损失当污泥泥以重力流排排出池体时，污污泥处理构筑筑物的水头损损失以各构筑筑物的出流水水头计算，浓浓缩池一般取取1.5m,SBR与UASB取0.5m。污泥高程布置从SBR——集泥井井推得，集泥泥井水位-0.211-0.377-0.5=-1.08m从UASB——集泥泥井推得，集集泥井水位-3.188-0.566-0.5=-4.24m从集泥井——浓缩缩池推得，浓浓缩池水位--1.08--0.34--1.5=-2.922m集泥井液位确定为为-1.088m，浓缩池液液位确定为--2.92mm，中间加污污泥提升泵房房提升污泥。集集泥井设在污污泥提升泵房房下部。污泥泥提升泵的扬扬程为6m。表3-5污泥处理理各构筑物标标高构筑物名称水面标高池底标高集泥井-1.08-4.08浓缩池2.52-2.88第四章投资估算与效益分分析1.构筑物与设备构筑物与与设备一览表表见表4.1表4.1构筑物与与设备一览表表序号名称规格数量设计参数主要设备1格栅L×B=2.6005m×0.31mm2座设计流量Q=25500m3/d，栅条间隙d=100㎜，栅前水水深h=0.44m，过栅流速v=0.66m/s2集水池L×B×H=6mm×4m×4.5m1座设计流量Q=25500m3/d，水力停留时间T==60s，有效水深h=4..0m，3调节池L×B×H=200m×8m×4.5m1座流量Q=104/hh；时间T=2.0h；；4泵房1座2台泵（1台备用），KWPF200--400型无堵塞离离心泵2台5UASBD=10mH=9m4座设计流量Q=25500m3/d水力停留时间T==2.0h6SBRL×B×H=111m×5.5m×5.5m4座设计流量Q=25500/d反应时间t=3..0h周期T=6h7竖流式沉淀池D×H=7.00m×8.99mm2座中心管流速0.003ｍ/ｓ表面负荷ｑ1＝22.52沉淀时间T＝1..5ｈ8污泥浓缩池D×H=6.6mm×5.8m3座污泥量Q=1800m3/d浓缩后含水率：pp2=96%%；浓缩后污泥体积：：108m3/d；9集泥井L×B×H=55m×5m×3m1座10污泥提升泵房L×B=14mm×5m1座污泥泵2台11脱水车间L×B=14mm×5m1座进泥量为108ｍｍ3/d贮泥时间为T=112hLW350×15550NY型带式压滤滤机，2台，15KW/台12鼓风机房L×B=14mm×5m1座罗茨鼓风机4.2主要工程造价及运运行费用表4.2工程造价估算表分类序号名称价格(万元)备注土建部分

1集水井1.0108m32调节池5．0720m33UASB28.32826m34SBR14.11331m35竖流式沉淀池8.5691m36污泥浓缩池5.1595m37脱水车间4.3280m38鼓风机房4.0240m3设备部分

1格栅2.2台3Wm-180型型网状膜型中中微孔空气扩扩散器1.2*16十六台4罗茨鼓风机7*4四台9污泥泵4.0一台11LW350×15550NY型带式压滤滤机5.0*22台12加药系统1．5一套13管道、管件及材料料2．0流量计、阀门、管管道14电所控制、保温1．0

15化验仪器0．5

技术服务

1设计费10.0

2调试及培训4．50

3综合取费5.50

总计158万元(计吨吨水投资634元)表4.3运行分析表表序号项目费用(元/m3)备

注

人工费0.106人,1500元/((月.人)。2电

费0.612546.2kWWh/d，1.2元/kWh。3药

费0.50加药0.1‰，5元元/kg。合

计运行成本：1.221元/m34.3效益分析果汁废水水处理厂效益益包括经济效效益、社会效效益和环境效效益。该废水厂厂进水经过以以及处理后，悬悬浮物的去除除率为96%，BOD5的去除率为93%左右，CODcr的去除率率为90%左右。建设设该污水厂的的主要三大效效益分析如下下。环境效益该水处理理厂为城市污污水处理站，对对改善城市的的环境有重要要的作用，环环境治理的好好坏直接影响响着一个城市市的良性发展展。该市中有有50%的污水排入入当地的主干干河流，使得得水体的有机机污染物严重重超标，各项项指标均超出出了《地面水水环境标准》中Ⅲ类水体的水质标准。因此要保护该河流的水质，使其满足和达到渔业、生活饮用水质标准的良好状态，有利于生活饮用、工业和渔业用水，以及该河流的生态系统稳定性。该污水处处理厂处理的的污水是工业业废水，其中中大部分都是是可生化的有有机废水。经经该污水处理理厂处理后的的污水可达到到国家以及排排放标准，这这样在降低了了当地的河流流的水体污染染的同时又满满足了下游地地区饮用水和和景观用水的的质量。社会效益工程的实实施对该市的的河流段的水水质有明显的的改善，同时时也对该市的的社会生产产产生巨大的影影响。水质的的改善将促进进该市的旅游游业的发展，有有利于该市在在经济全方位位的发展，在在国内及国际际的声誉将会会进一步提高高。同时也会会给下游地区区带来巨大的的经济效益，保保障当地及下下游地区人民民的身体健康康，保障当地地的与其他地地区的经济的的和谐可持续续发展。经济效益污水处理理厂作为一项项环境治理项项目，其本身身并不产生直直接的经济效效益。该污水水厂建成后将将提高该市以以及主干河流流的环境质量量，减轻污水水排放所造成成的污染危害害。保护该市市的饮用水源源，降低自来来水的处理成成本，保护市市民的健康。而而产生的间接接经济效益目目前尚无法定定量，定性的的讲，其产生生的间接经济济效益是巨大大的。同时该该工程的实施施有利于当地地的渔业发展展，在提高饮饮用水水质的的同时有利于于当地人民的的健康。文献翻译环境风险评价是当当前环境保护护工作中一个个新兴领域，它它的诞生一方方面是环境保保护的迫切需需要，另一方方面也是环境境科学发展的的必然结果。标标志着环境保保护的一次重重要战略转折折，由原先污污染后的治理理转变为污染染前的预测和和实行有效管管理。因此愈愈来愈受到许许多国家环保保机构和有关关国际性组织织的重视。风险评价兴起于七七十年代几个个工业发达国国家，尤以美美国在这方面面的研究独领领风骚。在短短短20多年中，就就环境风险评评价技术而言言，大体上经经历了三个时时期：七十年年代至八十年年代初，风险险评价处于萌萌芽阶段，风风险评价内涵涵不甚明确，仅仅仅采取毒性性鉴定的方法法；八十年代代中，风险评评价得到很大大的发展，为为风险评价体体系建立的技技术准备阶段段。美国国家家科学院(NAS，1983))[1]提出风险评评价由四个部部分组成，称称为风险评价价“四步法”即危害鉴别别，剂量一效效应关系评价价，暴露评价价和风险表征征。并对各部部分都作了明明确的定义。由由此，风险评评价的基本框框架已经形成成。在此基础础上，美国EPA制定和颁布布了有关风险险评价的一系系列技术性文文件、准则或或指南。但大大多是人体健健康风险评价价方面的。例例如，1986年发布了致致癌风险评价价、[2]致畸风险评评价、[3]化学混合物物健康风险评评价、[4]发育毒物健健康风险评价价、[5]暴露评价、[6]超级基金场场地（Superrfundsitess）危害评价价和风险评价价[7]等指南。1988年又发布了了内吸毒物(syteemictooxicannts)[88]和男女繁殖殖性能毒物[9,100]等评价指南南。1989年，美国EPA还对1986年指南进行行了修改。因因此，从1989年起，风险险评价的科学学体系基本形形成，并处于于不断发展和和完善的阶段段。由此可见，原先的的风险评价主主要限于人体体健康风险评评价，许多有有害废物管理理也是着眼于于人体健康风风险进行的。近近几年来，生生态风险评价价业已被人们们所重视，已已处在同人体体健康风险评评价的同等地地位。但是到到目前为止，生生态风险评价价还没有一套套方法指南。尽尽管有人将NAS模式加以改改变后用于讨讨论生态风险险问题，生态态风险评价原原则上也可按按其四个方面面进行，但由由于生态风险险评价不完全全等同于人体体健康风险评评价，用于人人体健康风险险评价的一系系列方法指南南并不完全适适用于生态风风险评价。因因此美国EPA从1989年以来一直直致力于生态态风险评价指指南的制订工工作，1992年确定了一一个生态风险险评价指南制制订工作大纲纲[11]，原则上给给出了生态风风险评价的框框架。从研究究内容上看，大大致上与NAS提出的“四步法”相同，但每每一方面的重重点和方法又又有不同的内内容。该大纲纲将生态风险险评价过程分分为三步：第第一步为问题题阐述(Probblemfformullationn)，描述目标标污染物特性性和有风险生生态系统，进进行终点选择择和有关评价价中假设的提提出。问题阐阐述是确定评评价范围和制制定计划的过过程；第二步步为分析阶段段(anallysisphasee)，主要从暴暴露表征和生生态效应表征征两个方面进进行；第三步步为风险表征征。显然，目前国外环环境风险评价价主要包括人人体健康风险险评价和生态态风险评价两两方面，风险险评价的科学学体系已基本本形成。相对对来说，人体体健康风险评评价的方法基基本定型，生生态风险评价价正处在总结结、完善阶段段。总的来说说，目前国外外环境风险评评价具有如下下的特点和趋趋势：·研究热点已由人体体健康风险评评价转移到生生态风险评价价；·从污染物数量来说说，已由单一一污染物作用用进一步考虑虑到多种污染染物的复合作作用；·从环境风险类型来来说，不仅考考虑化学污染染物，特别是是有毒有害化化学物，而且且还要考虑到到非化学因子子对环境的不不利影响；·从评价范围方面来来说，由局部部环境风险发发展到区域性性环境风险，乃乃至全球环境境风险；·生态风险不仅仅只只考虑到生物物个体和群体体，而且考虑虑到群落、甚甚至整个生态态系统；·技术处理上由定性性向半定量、定定量方向发展展。环境风险评价技术术，特别是生生态风险评价价，还有许多多问题有待研研究，其中主主要的有以下下几方面：1．评价终点的选择择人体健康风风险评价的终终点，只有一一个物种(受体为人)，而生态风风险评价的终终点却不止一一个，终点选选择就成了生生态风险评价价过程的关键键。对任何不不同组织等级级都有终点选选择问题，终终点选择原则则上根据所关关注的生态系系统和污染物物特性来进行行，对生态系系统和污染物物特性了解得得愈深刻，终终点选择就愈愈准确。由于于生态系统复复杂性，不同同评价人员可可以选择不同同的终点，因因此目前迫切切需要有一个个统一的方法法来确定生态态风险评价的的终点。2．模型优化模型型在风险评价价中的重要性性是显而易见见的，因为风风险评价是研研究人为活动动引起环境不不利影响的可可能性，是根根据有限的已已知资料预测测未知后果的的过程，这就就需要应用大大量的数学模模型才能完成成。模型的优优劣直接关系系到整个风险险评价结果的的准确性。风风险评价涉及及的模型很多多，主要有污污染物环境转转归模型、污污染物时空分分布模型、暴暴露模型、生生物体分布模模型、外推模模型、风险计计算模型等。风风险评价就是是由这些模型型的组合，借借助于计算机机来连串在一一体的。随着着风险评价越越来越复杂，准准确性要求越越来越高，发发展和完善各各种数学模型型始终是风险险评价研究的的重要方面。3．生态暴露评价在人体健康康风险评价中中，暴露评价价是测定人体体暴露值大小小、频率、途途径和暴露时时间，表征受受暴露的人群群。在生态风风险评价中、暴暴露评价相对对人体健康暴暴露评价来说说是特别困难难的，尤其对对暴露群体的的表征，针对对不同物种，它它们栖息地环环境差异很大大，如水生环环境、陆生环环境和其他特特定环境等。目目前对生态暴暴露评价的定定义还没有完完全统一，一一般认为生态态暴露评价是是测定污染物物的空间和时时间分布、存存在形态、生生物有效性以以及与所关注注的生态组分分的接触状况况。生态暴露露评价是生态态风险评价过过程中最基本本的组成部分分，由于暴露露系统的复杂杂性，目前还还没有一个暴暴露的描述能能适用所有的的生态风险评评价。由于对对存在风险的的种群认识不不完全、污染染物有效性的的因子了解不不够、单一、特特别是多种混混合物暴露的的剂量一响应应规律认识不不深入，以及及将实验室结结果外推到野野外的不同时时空范围的困困难等，暴露露评价中的许许多因子都存存在不确定性性。显然，生生态暴露评价价远比人体暴暴露评价复杂杂，关键必须须考虑污染物物与生物体以以及生态系统统、污染物与与环境间的相相互作用、相相互影响。因因此，必须加加强这方面评评价方法和技技术的研究。4．不确定性处理不确定性处处理一直是风风险评价中的的主要问题。不不确定性来源源于各种外推推过程，例如如：物种间外外推、不同等等级生物组织织间外推、由由实验室向野野外情况外推推，由高剂量量向低剂量外外推等。因此此对不确定性性的定量化处处理是风险评评价必须解决决的关键技术术问题。要发发展各种外推推理论，建立立合适的外推推模型。总之，随着着环境保护进进入一个新的的时代，可以以预见，环境境风险评价研研究必将对人人类生存及自自然环境的保保护和改善作作出新的贡献献，并将对环环境科学理论论研究有新的的推进。Enviroonmenttalriiskasssessmmentiisanemerggingeenviroonmenttalprrotecttionwworkiintheefielld;onntheotherrhandd,itisthhebirrthofftheurgenntneeedforrenviironmeentalproteectionn,envvironmmentallscieence,andttheinnevitaablerresulttoftthedeeveloppment..Itiisattransiitionwhichhmarkksanimporrtantenvirronmenntalpprotecctionstrattegy,sothhatfrromthhemannagemeentoffpolllutionntottheprre-polllutioonforrecasttandtheiimplemmentattionoofefffectivvemannagemeent.MManyccountrries’enviironmeentalproteectionnagennciesandrrelevaantinnternaationaalorgganizaationssstarrttofocussontthispprobleem.Theriskkasseessmenntemeergedinseeverallinduustriaalizeddcounntriessin11970’s;paarticuularlyytheUniteedStaatesiistheeleaddingrresearrchinnt