广西框架结构政务服务综合楼工程模板施工方案

目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc171416131"一、编制依据1HYPERLINK\l"_Toc171416132"二、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc171416133"三、模板及支撑系统材料选用3HYPERLINK\l"_Toc171416134"四、施工工艺及操作要求3HYPERLINK\l"_Toc171416135"4.1梁模板施工3HYPERLINK\l"_Toc171416136"4.2楼板模板施工4HYPERLINK\l"_Toc171416137"五、模板的拆除4HYPERLINK\l"_Toc171416138"六、成品保护措施5HYPERLINK\l"_Toc171416139"七、质量保证措施及施工注意事项5HYPERLINK\l"_Toc171416140"八、安全施工注意事项5HYPERLINK\l"_Toc171416141"九、文明施工及环保措施6HYPERLINK\l"_Toc171416142"十、模板系统验算7HYPERLINK\l"_Toc171416143"10.1模板支撑架计算书7HYPERLINK\l"_Toc171416144"10.2梁模板计算书12HYPERLINK\l"_Toc171416145"十一、高支撑模板施工安全防范措施45HYPERLINK\l"_Toc171416146"11.1预防坍塌事故安全技术措施45HYPERLINK\l"_Toc171416147"11.2预防高空坠落事故安全技术措施45HYPERLINK\l"_Toc171416148"11.3监测措施46HYPERLINK\l"_Toc171416149"十二、应急救援预案47HYPERLINK\l"_Toc171416150"12.1概况47HYPERLINK\l"_Toc171416151"12.2机构设置47HYPERLINK\l"_Toc171416152"12.3应急救援工作程序49HYPERLINK\l"_Toc171416153"12.4救援方法49五层3-7/D-G轴模板工程施工方案编制依据《木结构设计规范》GB50005-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）本工程施工图纸本工程施工组织设计《建筑施工计算手册》江正荣著《建筑施工手册》第四版《混凝土结构工程施工技术标准》ZJQ08-SGJB204-2005《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军著二、工程概况工程基本情况工程名称政务服务中心综合合楼项目工程地点周边环境东面，北面是五层层民，西、南南两面是空地地，有零星民民居建筑面积（m2）10808.311建筑高度（m）36.1基础形式混合主体结构框架抗震等级抗震设防烈度6地上层数11（含半层地下下室、楼顶花花架）地下层数1标准层层高（m）3.3其它主要层高（mm）4.6高支模层结构情况高支模所在层5脚手架挂密目安全全网有高支模层底标高（m）9.3柱砼强度等级C40高支模层顶标高（m）17.1梁板砼强度等级C25最大板跨（m）5.5×4普通板跨（m）5.5×4最大板厚（mm）120普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）600×600普通柱截面尺寸（mm）600×600最大梁跨（m）16普通梁跨（m）8最大梁断面尺寸（mm）300×10000普通梁断面尺寸（mm）300×700高支模下方层结构情况高支模所在层5脚手架挂密目安全全网有高支模层底标高（m）9.3柱砼强度等级C45高支模层顶标高（m）17.1梁板砼强度等级C25最大板跨（m）5.5×4普通板跨（m）5.5×4最大板厚（mm）120普通板厚（mm）120各责任主体名称建设单位责任公司设计单位勘察设计院施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师主要特点：五层3-7/D-G轴梁板面标高为7.8m，板厚120mm，最大主梁截面为300mm×1000mm，此部分满堂脚手架搭设高度为7.5m，长18.5m，宽17.2m，脚手架立杆基础一部分为三层顶板（板厚120mm）。根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求三、模板及支撑系统材料选用本工程模板采用18mm厚木胶合板，方木采用80×80mm2，模板支撑体系采用Ø48×3.2mm扣件式钢管脚手架。四、施工工艺及操作要求4.1梁模板施工4.1.1工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模→预检。4.1.2根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。4.1.3梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4.1.4剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。4.1.5梁模板安装eq\o\ac(○,1)大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用80mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。eq\o\ac(○,2)梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。eq\o\ac(○,3)梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。4.2楼板模板施工4.2.1工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。4.2.2支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部设置顶托，其伸出长度不大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。4.2.3模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用80mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4.2.4楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。五、模板的拆除5.1拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。5.2柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。5.3模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5.4拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5.5拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护措施6.1模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6.2模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。6.3搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。6.4不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。6.5拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量保证措施及施工注意事项7.1施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业7.2现浇结构模板安装允许偏差：序号项目允许偏差(mm))1轴线位移52底模上表面标高±53截面内部尺寸柱、梁＋4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底底差26表面平整度5注；检查轴线位置置时，应沿纵纵、横两个方方向量测，并并取其中的较较大值。7.3确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。7.4模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。7.5浇筑混凝土时，木工要有专人看模。7.6认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7.7严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7.8在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。八、安全施工注意事项8.1施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。8.2支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。8.3高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。8.4高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8.5混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8.6正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8.7拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。8.8在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。8.9拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。8.10拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。九、文明施工及环保措施9.1模板拆除后的材料应按编号分类堆放。9.2模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。9.3模板安装时，应注意控制噪声污染。9.4模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。9.5加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。9.6每次下班时保证工完场清。十、模板系统验算10.1模板支撑架计算1.脚手架参数横向间距或排距(m)：0.9；纵距(m)：0.9；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；脚手架搭设高度(m)：7.5；采用的钢管(mm)：Ø48×3.2；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方式：80mm×80mm方木支撑，间距300mm；钢材弹性模量E=206×103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2钢管截面惯性矩I=11.357×104mm4，截面抵抗矩W=4.732×103mm3。2.荷载参数(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2)：0.350；荷载分项系数γi=1.2(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3)：板26.0；γi=1.2(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2)；γi=1.4a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0；(4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m2)：水平模板2.0；垂直面模板4.0；γi=1.4(5)倾倒砼产生的荷载标准值取：2KN/m2；γi=1.43.木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：9.5×103；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：300.000；木方的截面宽度(mm)：80.00；木方的截面高度(mm)：80.00；图2楼板支撑架荷载计算单元10.1.1支撑模板的方木的计算：方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：W=bh2/6=8.0×8.02/6=42.67cm3；I=bh3/12=8.0×8.03/12=170.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=26.00×0.30×0.100=0.78kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.30=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.5+2.0)×1.00×0.30=1.05kN；2.方木抗弯强度度验算：最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下：均布荷载qq=1..2×(0.78++0.1055)=11.062kkN/m；集中荷载pp=1..4×1.005=1.47kNN；最大弯距MM=Pll/4+ql2/8=1.47××1.0//4+11.062××1.02/8=0.5000kN.m；方木的最大应力值值σ=M//W=0.5000×1066/（42.677×103）=11.7718N/mmm2；方木抗弯强度设计计值[f]]=13.00N/mmm2；∴σ<[f]，满足要要求。3.方木抗剪验算算：最大剪力的计算公公式如下：V=qql/2++P/2截面抗剪强度必须须满足：T=33V/（2bh）<[T]]其中最大剪力：V=11.062××1.0/22+1..47/2=1.2266kNN；方木受剪应力计算算值T==3×1..266×1103/(2×40.0×80.0))=0..593N//mm2；方木抗剪强度设计计值[T]]=1..400NN/mm2；∴T<[T]，满满足要求。4.方木挠度验算算：最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下：均布荷载：q==1.2（q1+q2）=1.0662kN/mm；集中荷载：p==1.4PP1=1.477kN；方木最大挠度计算算值：Vmax=14700×10000.03/(448×9500..0×1700.67×104)+5×11.062××1000..04/(3844×9500..0×1700.67×1104)=2.7442mm；方木最大允许挠度度值：[V]]=10000.0/2250=4.0mm；∴Vmax<[VV]，满足要要求10.1.2支撑撑木方的钢管管的计算：支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=1.0662×1.00+1..47=2.5332kN；支撑钢管计算简图图最大弯矩Mmaax=0.2267PL==0.2677×2.5322×1.0=0..676kNN.m；最大挠度Vmaxx=1.8883PL33/（100EI）=4.7668mm；最大支座力Nmaax=1.2267P+11.000PP=5.744kN；钢管最大弯曲应力力σ=M/W=00.676××106/4732.00=142..86N/mmm2；钢管抗压强度设计计值[f]]=205..0N/mmm2；∴σ<[f],满足足要求。支撑钢管的最大挠挠度Vmax小于10000.0/1550与10mmm,满足要求求。10.1.3扣件件抗滑移的计计算：双扣件承载力设计计值取16..00kN，按按照扣件抗滑滑承载力系数数0.80，该该工程实际的的旋转双扣件件承载力取值值为12.880kN。纵向或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值RR=Nmax=5..74kNN；∴R<12.880kN，双双扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!10.1.4模板板支架立杆荷荷载标准值((轴力)：作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架的自重重(kN)：NG1=00.116××9.5==1.1002kN；(2)模板的自重((kN)：NG2=00.350××1.0×1.0==0.3550kN；；(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NG3=226.0×0.1×1.0×1.00=2.66kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3=4.0552kN；2.活荷载为施工工荷载标准值值、振捣和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载。活荷载标准值NNQ=(11.0+2..0+2.00)×1.0×1.0==5.0kNN；3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算N=1.2NNG+1..4NQ=11..862kkN；10.1.5立杆杆的稳定性计计算：立杆的稳定性计算算公式：其中N——立立杆的轴心压压力设计值((kN)：N=5.6658kNN；φ——轴心受压立杆杆的稳定系数数,由长细比llo/i查表得得到；i———计算立杆杆的截面回转转半径(cm)：i=1..58cmm；A——立杆净截面面面积(cm2)：A=4..502cm2；W——立杆净截面模模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.7332cm3；σ———钢管立杆最最大应力计算算值(N//mm2)；[f]——钢管管立杆抗压强强度设计值：：[f]==205.00N/mmm2；l00——计算长度((m)；l0=h++2ak11——计算长度附附加系数，取取值为1.1155；u———计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.70；a———立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.110m；上式的计算结果：：立杆计算长度l00=h++2a=1.500+0..10×2=1..7m；ll0/i=1..7×1033/15..8=1107.6；由长细比l0/ii的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.5337；钢管立杆的最大应应力计算值；；σ=5.6588×103/（0.537××450.22）=23.4N//mm2；∴σ<[f]=2205.0000N/mmm2，立杆稳定定性满足要求求。10.2梁模板板计算书10、2、1、工工程属性新浇混凝土梁名称称KL-03新浇混凝土梁计算算跨度(m)16混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)300×10000新浇混凝土结构层层高(m)7.8梁侧楼板厚度(mmm)12010、2、2、荷荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.3非自定义:0.222风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.810、2、3、模模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)900梁两侧立柱间距llb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)400,500梁底支撑小梁根数数53每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数4梁底支撑小梁最大大悬挑长度(mm)20结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依依据《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008设计简图图如下：平面图立面图10、2、4、面面板验算覆面木胶合板面板厚度(mm))1515面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度1000mmm，按四等跨跨连续梁计算算，计算简图图如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q22k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××1)+1..4×2，1.35××(0.1++(24+11.5)×11)+1.44×0.7××2]×1＝32.8668kN/mmq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1]]×1＝31.1004kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.7644kN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×1]××1＝25.6kkN/m1、强度验验算Mmaxx＝0.1077q1静L2+0.1221q1活L2＝0.1077×31.1104×0..0062+0.1221×1.7764×0..0062＝0kN·mmσ＝Mmmax/W＝0×106/375000＝0.0033N/mm22≤[f]＝15N/mmm22、挠度验验算νmaxx＝0.6322q2L4/(1000EI)=00.632××25.6××5.76994/(1000×100000×2811250)＝0mm≤[ν]＝l/250＝5.7699/250＝0.0233mm3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR5=0.3993q1静l+0..446qq1活l=0.3393×311.104××0.0066+0.4446×1.7764×0..006＝0.0755kNR2=RR4=1.1443q1静l+1..223qq1活l=1.1143×311.104××0.0066+1.2223×1.7764×0..006＝0.2188kNR3=00.928q1静l+1..142qq1活l=0.9928×311.104××0.0066+1.1442×1.7764×0..006＝0.1788kN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R5'=0.3993q2l=0.3393×255.6×0..006＝0.0588kNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1143×255.6×0..006＝0.1699kNR3'==0.9288q2l=0.9928×255.6×0..006＝0.1377kN10、2、5、小小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)60×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁截面惯性矩II(cm4)256为简化计计算，按四等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{0..075+00.9×1..35×[((0.3-00.1)×00.3/522+0.5××(1-0..12)]++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×2]]×max[[0.45--0.3/22，(0.9--0.45))-0.3//2]/2××1，0.2188+0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.3/552}=1..558kNN/mq2＝mmax[0..058+((0.3-00.1)×00.3/522+0.5××(1-0..12)+((0.5+((24+1..1)×0..12)×mmax[0..45-0..3/2，(0.9--0.45))-0.3//2]/2××1，0.1699+(0.33-0.1))×0.3//52]＝1.0266kN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××1.5588×0.1882，0.5×11.558××0.0222]＝0.0055kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0055×106/640000＝0.0844N/mm22≤[f]＝15.444N/mm222、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××1.5588×0.188，1.5588×0.022]＝0.17kkNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×00.17×11000/((2×60××80)＝0.0533N/mm22≤[τ]＝1.78NN/mm23、挠度验验算ν1＝00.632qq2l14/(1000EI)＝0.6322×1.0226×18004/(1000×93500×25600000)＝0mm≤[ν]＝l/250＝180/2250＝0.72mmmν2＝qq2l24/(8EII)＝1.0266×204/(8×99350×225600000)＝0mm≤[ν]＝l/250＝20/2550＝0.08mmm4、支座反反力计算梁头处((即梁底支撑撑小梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××1.5588×0.188，0.3933×1.5558×0.118+1.5558×0..02]＝0.3211kN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R53＝0.0455kN，R2＝R52＝0.3211kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝R11＝R12＝R13＝R14＝R15＝R16＝R17＝R18＝R19＝R20＝R21＝R22＝R23＝R24＝R25＝R26＝R27＝R28＝R29＝R30＝R31＝R32＝R33＝R34＝R35＝R36＝R37＝R38＝R39＝R40＝R41＝R42＝R43＝R44＝R45＝R46＝R47＝R48＝R49＝R50＝R51＝0.0377kN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××1.0266×0.188，0.3933×1.0226×0.118+1.0026×0..02]＝0.2111kN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R'1＝R'53＝0.0355kN，R'2＝R'52＝0.2111kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝R'10＝R'11＝R'12＝R'13＝R'14＝R'15＝R'16＝R'17＝R'18＝R'19＝R'20＝R'21＝R'22＝R'23＝R'24＝R'25＝R'26＝R'27＝R'28＝R'29＝R'30＝R'31＝R'32＝R'33＝R'34＝R'35＝R'36＝R'37＝R'38＝R'39＝R'40＝R'41＝R'42＝R'43＝R'44＝R'45＝R'46＝R'47＝R'48＝R'49＝R'50＝R'51＝0.0288kN10、2、6主梁梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.5可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)12.19主梁截面抵抗矩WW(cm3)5.08主梁自重重忽略不计，计计算简图如下下：1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.0344×106/5080＝6.6399N/mm22≤[f]=2205N/mmm22、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝0.07kkNτmaxx＝2Vmax/A==2×0.007×10000/4899＝0.2844N/mm22≤[τ]＝125N//mm3、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝0.0077mm≤[ν]＝l/250＝400/2250＝1.6mmm4、扣件抗抗滑计算R＝maax[R1,R4]＝0.07kkN≤1×8=88kN同理可知知，右侧立柱柱扣件受力R＝0.07kkN≤1×8=88kN10、2、7、22号主梁验算算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.5可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)120主梁截面惯性矩II(cm4)12.19主梁截面抵抗矩WW(cm3)5.082号主梁梁自重忽略不不计,计算简图如如下：R＝maax[R2，R3]=[1..203，1.2033]=1.2203kN，R'＝max[RR2'，R3']＝[0.8883，0.8833]=0.8883kN1、抗弯验验算2号主梁梁弯矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.5499×106/5080＝108.0097N/mmm2≤[f]=2205N/mmm22、抗剪验验算2号主梁梁剪力图(kN)Vmaxx＝3.0166kNτmaxx＝2Vmax/A==2×3.0016×10000/4889＝12.3336N/mmm2≤[τ]＝120N//mm23、挠度验验算2号主梁梁变形图(mm)νmaxx＝0.81mmm≤[ν]＝l/250＝900/2250＝3.6mm4、支座反反力支座反力力依次为R1=2.9999kN，R2=6.7889kN，R3=5.8008kN，R4=6.0771kN，R5=6kN，R6=6.0119kN，R7=6.0114kN，R8=6.0115kN，R9=6.0115kN，R10=6.0015kN，R11=6.0015kN，R12=6.0014kN，R13=6.0019kN，R14=6kN，R15=6.0071kN，R16=5.8808kN，R17=6.7789kN，R18=2.9999kN10、2、8、纵纵向水平钢管管验算钢管类型Ф48×3.5钢管截面面积A((mm2)489钢管截面回转半径径i(mm))15.8钢管弹性模量E((N/mm22)206000钢管截面惯性矩II(cm4)12.19钢管截面抵抗矩WW(cm3)5.08钢管抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125钢管抗压、弯强度度设计值[σ](N/mmm2)205计算简图图如下：R＝maax[R1，R4]=0.007kN，R'＝max[RR1'，R4']＝0.0499kN1、抗弯验验算纵向水平平钢管弯矩图图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.0322×106/5080＝6.29NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2、抗剪验验算纵向水平平钢管剪力图图(kN)Vmaxx＝0.1766kNτmaxx＝2Vmax/A==2×0.1176×10000/4889＝0.7188N/mm22≤[τ]＝125N//mm23、挠度验验算纵向水平平钢管变形图图(mm)νmaxx＝0.0455mm≤[ν]＝l/250＝900/2250＝3.6mmm4、支座反反力支座反力力依次为R1=0.1774kN，R2=0.3995kN，R3=0.3338kN，R4=0.3553kN，R5=0.3449kN，R6=0.355kN，R7=0.355kN，R8=0.355kN，R9=0.355kN，R10=0.335kN，R11=0.335kN，R12=0.335kN，R13=0.335kN，R14=0.3349kN，R15=0.3353kN，R16=0.3338kN，R17=0.3395kN，R18=0.1174kN10、2、9、立立柱验算钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A((mm2)489回转半径i(mmm)15.8立柱截面抵抗矩WW(cm3)5.08抗压强度设计值ff(N/mmm2)205立杆自重q(kNN/m)0.15λ=h//i=15000/15..8=94..937≤[λ]=1500查表得，φ＝0.63441、风荷载载计算Mw＝00.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4××0.22××0.9×11.52/10＝0.0511kN·m2、稳定性性计算根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》公式--14，荷载设计计值q1有所不同：：1)面板板验算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×1)++0.9×11.4×2]]×1＝29.9116kN/mm2)小梁梁验算q1＝mmax{0..069+((0.3-00.1)×00.3/522+0.9××[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++0.9×11.4×1]]×max[[0.45--0.3/22，(0.9--0.45))-0.3//2]/2××1，0.1988+(0.33-0.1))×0.3//52}=00.809kkN/m同上四～～八计算过程程，可得：R1＝00.271kkN，R2＝5.5988kN，R3＝5.5988kN，R4＝0.2711kN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.115×(7..8-1)++Mw/lb＝max[00.271++0.9×[[1.2×((0.75++(24+11.1)×00.12)++0.9×11.4×1]]×(0.99+0.455-0.3//2)/2××0.9，5.598，5.598，0.2711+0.9××[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.12))+0.9××1.4×11]×(0..9+0.99-0.455-0.3//2)/2××0.9]++1.02++0.0511/0.9＝6.6744kNf＝N//(φA)+Mw/W＝6674..093/((0.6344×489))+0.0551×1066/5080＝31.4772N/mmm2≤[f]＝205N//mm10、2、10、梁梁底立柱扣件件抗滑移验算算荷载传递至立杆方方式单扣件扣件抗滑移折减系系数kc1由"纵向向水平钢管验验算"一节计算可可知扣件最大大受力N＝0.3955kN最大受力力N=0.3395kN≤Rc=kc×8=1××8=8kNN10、2、11、可可调托座验算算可调托座内2号主主梁根数1可调托座承载力容容许值[N](kkN)30最大支座座反力Rmax=6..789×11=6.7889kN≤[N]=330kN10、2、12、立立柱地基基础础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值值fak(kPa)140立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.15立柱底垫垫板的底面平平均压力p＝N/(mfA)＝6.6744/(1×00.15)＝44.4994kPa≤fak＝140kPPa10、3、板模板板（扣件式）计计算书10、3、1、工工程属性新浇混凝土楼板名名称B2，标高17.100m新浇混凝土楼板板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边边长L(m)5.5新浇混凝土楼板边边宽B(m)410、3、2、荷荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标标准值0.3楼板模板自重标准准值0.5模板及其支架自重重标准值0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.250.18风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.810、3、3、模模板体系设计计模板支架高度(mm)7.5立柱纵向间距laa(mm)900立柱横向间距lbb(mm)900水平拉杆步距h((mm)1800立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心对称立柱距混凝土板短短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm))300小梁两端各悬挑长长度(mm)150，150主梁两端各悬挑长长度(mm)50，50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依依据《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1330-20111设计简图图如下：模板设计平面图模板设计剖面图((楼板长向)模板设计剖面图((楼板宽向)10、3、4、面面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》"面板可按简简支跨计算"的规定，另另据现实，楼楼板面板应搁搁置在梁侧模模板上，因此此本例以简支支梁，取1m单位宽度计计算。计算简简图如下：W＝bhh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm41、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(1.11+24)××0.12))+1.4××2.5，1.35××(0.1++(1.1++24)×00.12)++1.4×00.7×2..5]×11=6.5111kN/mmq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.1××1=0.1108kN//mp＝0..9×1.44×Q1K=0.99×1.4××2.5＝3.15kkNMmaxx＝max[qq1l2/8,q2l2/8+pll/4]=mmax[6..511×00.32/8，0.1088×0.322/8+3..15×0..3/4]==0.2337kN·mmσ＝Mmmax/W＝0.2377×106/540000＝4.3977N/mm22≤[f]＝15N/mmm22、挠度验验算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.1+244)×0.112)×1==3.1122kN/mν＝5qql4/(3844EI)＝5×3.1112×30004/(3844×100000×4866000)＝0.0688mm≤[ν]＝l/250＝300/2250＝1.2mmm10、3、5、小小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)80×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)85.33小梁截面惯性矩II(cm4)341.33因[B//lb]取整＝[40000/900]]取整＝4，按四等跨跨连续梁计算算，又因小梁梁较大悬挑长长度为150mm，因此需进进行最不利组组合，计算简简图如下：1、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(1..1+24))×0.122)+1.44×2.5，1.35××(0.3++(1.1++24)×00.12)++1.4×00.7×2..5]×0..3＝2.0188kN/m因此，qq1静＝0.9×11.2(G11k+(G3k+G2k)×h))×b=0..9×1.22×(0.33+(1.11+24)××0.12))×0.3＝1.0733kN/mq1活＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×2.55×0.3＝0.9455kN/mM1＝00.107qq1静L2+0.1221q1活L2＝0.1077×1.0773×0.992+0.1221×0.9945×0..92＝0.1866kN·mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.3××0.3＝0.0977kN/mp＝0..9×1.44×Q1k=0.99×1.4××2.5＝3.15kkNM2＝mmax[0..077q22L2+0.211pL，0.1077q2L2+0.1881pL]＝max[00.077××0.0977×0.922+0.211×3.155×0.9，0.1077×0.0997×0.992+0.1881×3.115×0.99]＝0.6011kN·mM3＝mmax[q11L12/2，q2L12/2+pLL1]=maxx[2.0118×0.1152/2，0.0977×0.1552/2+3..15×0..15]＝0.4744kN·mMmaxx＝max[MM1，M2，M3]＝max[00.186，0.601，0.4744]＝0.6011kN·mσ＝Mmmax/W＝0.6011×106/853330＝7.0488N/mm22≤[f]＝15.444N/mm222、抗剪验验算V1＝00.607qq1静L+0.662q1活L＝0.6077×1.0773×0.99+0.622×0.9445×0.99＝1.1144kNV2＝00.607qq2L+0.6681p＝0.6077×0.0997×0.99+0.6881×3.115＝2.1988kNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[22.018××0.15，0.0977×0.155+3.155]＝3.1655kNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[11.114，2.198，3.1655]＝3.1655kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.165××1000//(2×800×80)＝0.7422N/mm22≤[τ]＝1.78NN/mm23、挠度验验算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.112)×0..3＝0.9944kN/m跨中νmmax＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××0.9944×90044/(1000×93500×34133300)＝0.1299mm≤[ν]＝l/250＝900/2250＝3.6mmm悬臂端ννmax＝qL4/(8EII)=0.9994×15504/(8×99350×334133000)＝0.0022mm≤[ν]＝l1/250＝150/2250＝0.6mm10、3、6、主主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.5可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)12.19主梁截面抵抗矩WW(cm3)5.08因主梁22根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半。1、小梁最最大支座反力力计算Q1k＝＝1.5kNN/m2q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.55+(1.11+24)××0.12))+1.4××1.5，1.35××(0.5++(1.1++24)×00.12)++1.4×00.7×1..5]×0..3＝1.7055kN/mq1静＝＝0.9×11.2(G11k+(GG3k+G2k)×h))×b=0..9×1.22×(0.55+(1.11+24)××0.12))×0.3＝1.1388kN/mq1活＝＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×1.55×0.3＝0.5677kN/mq2＝((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=(00.5+(11.1+244)×0.112)×0..3=1.0054kN//m承载能力力极限状态按四跨连连续梁，Rmax＝(1.1433q1静+1.2223q1活)L＝1.1433×1.1338×0.99+1.2223×0.5567×0..9＝1.7955kN按悬臂梁梁，R1＝q1l=1.7705×0..15＝0.2566kNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝0.8977kN;正常使用用极限状态按四跨连连续梁，Rmax＝1.1433q2L＝1.1433×1.0554×0.99＝1.0844kN按悬臂梁梁，R1＝q2l=1.0054×0..15＝0.1588kNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝0.5422kN;2、抗弯验验算计算简图图如下：主梁弯矩矩图(kN·m))Mmaxx＝0.2522kN·mσ＝Mmmax/W＝0.2522×106/5080＝49.5333N/mmm2≤[f]＝205N//mm23、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝1.8611kNτmaxx＝2Vmax/A==2×1.8861×10000/4889＝7.61NN/mm2≤[τ]＝125N//mm24、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝0.3066mm跨中νmmax=0..306mmm≤[ν]=9000/250==3.6mmm悬挑段ννmax＝0.0633mm≤[ν]=50//250=00.2mm10、3、7、立立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hdd(mm)1500立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.491、长细比比验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(11500+22×200))=26333.4mm非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1××1.7555×18000=31599mmλ=l00/i=31159/155.9=1998.6799≤[λ]=21002、立柱稳稳定性验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1.1555×1.3886×(15500+2××200)==3041..577mmmλ1＝ll01/i＝3041..577/115.9＝191.2294，查表得，φ1＝0.1977Mw=00.9×1..4ωklah2/10=00.9×1..4×0.118×0.99×1.822/10＝0.0666kN·mNw＝11.2ΣNGik+0..9×1.44Σ(NQik+Mw/lb)=[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+0.99×1.4××1]×0..9×0.99+0.9××1.4×00.066//0.9＝4.5277kNf＝NNw/(φA)+MMw/W＝4526..853/((0.1977×424))+0.0666×1066/4490＝68.9225N/mmm2≤[f]＝205N//mm2非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1..155×11.755××1800==3648..645mmmλ2＝ll02/i＝3648..645/115.9＝229.4475，查表得，φ2＝0.1399Mw=00.9×1..4ωklah2/10=00.9×1..4×0.118×0.99×1.822/10＝0.0666kN·mNw＝11.2ΣNGik+0..9×1.44Σ(NQik+Mw/lb)=[1..2×(0..75+(224+1.11)×0.112)+0..9×1.44×1]×00.9×0..9+0.99×1.4××0.0666/0.9＝4.77kkNf＝NNw/(φA)+MMw/W＝4769..853/((0.1399×424))+0.0666×1066/4490＝95.6662N/mmm2≤[f]＝205N//mm210、3、8、可可调托座验算算荷载传递至立杆方方式可调托座可调托座承载力容容许值[N](kkN)30按上节计计算可知，可可调托座受力力N＝4.5277kN≤[N]＝30kN10、3、9、立立柱地基基础础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值值fak(kPa)115立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.1立柱底垫垫板的底面平平均压力p＝N/(mfA)＝4.77//(1×0..1)＝47.6999kPa≤fak＝115kPPa参数信息1.模板支撑及构构造参数梁截面宽度B((m)：0.30；梁截面高度D((m)：1.00混凝土板厚度(mmm)：0.12；梁支撑架搭设高度度H(m)：7.5m；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m))：0.10；脚手架步距(m))：1.50；立杆纵距（沿梁跨跨度方向间距距）La(m)：1.00；立杆横向间距或排排距Lb(m)：1.00；采用的钢管类型为为Ø48×3..20；扣件连接方式：双双扣件，扣件件抗滑承载力力折减系数：：0.80；承重架支设：木方方支撑平行梁梁截面A；2.荷载参数模板自重(kN//m2)：0.35；新浇混凝土自重：：24.0NN/m3；钢筋自重(kN//m3)：4.0；施工均布荷载标准准值(kN/m2)：a.计算模板时取2..50；b.计算支撑小楞构件件时取1.5；c计算支架立柱时取取1.0；振捣混凝土荷载标标准值(kN/m2)：水平模板取取2.0，垂直直面板取4.0；倾倒混凝土侧压力力(kN/m2)：2.0；新浇筑砼对模板侧侧面的压力标标准值：F、F′中较小值；；γi=1.2F=0.22γcct0β1β2V1/2F′=γcH3.材料参数木材弹性模量E((N/mm22)：9500.00；木材抗弯强度设计计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计计值fv(N/mm2)：1.4；面板弹性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗弯强度设计计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E((N/mm22)：2.06×105；钢材抗弯强度设计计值fm(N/mm2)：205.00；4.梁底模板参数数梁底模板支撑的间间距(mm)：250.0；面板厚度(mm))：18.0；5.梁侧模板参数数主楞间距(mm))：500；次楞间距(mm))：300；穿梁螺栓水平间距距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mmm)：M12；主楞龙骨材料：木木楞，宽度80mm，高度40mm；次楞龙骨材料：木木楞，宽度80mm，高度40mm；梁模板荷载标准值值计算1.梁侧模板荷载载新浇混凝土作用于于模板的最大大侧压力，按按下列公式计计算，并取其其中的较小值值：式中：γc——混凝土的密度度，取28KN/m33；t——新浇筑砼的初初凝时间（h）：t=200/((T+15))=5.714；T——混凝土的入模温度度，取20.0℃β1——外加剂修正系系数，因采用泵送送砼故取为1.2；β2——砼坍落度影响响系数，β2取为1.15；V——浇筑速度（mm/h），V=2.5m/h；H——砼侧压力计算位置置处至新浇筑筑砼顶面的总总高度（m）；梁取1.0；则F=0.22γcctβ1β2V1/2=0.22××28×5.7144×1.2××1.15××2.51/22=76.8KNN/m2F′=γcH=28×1.00=28.0KNN/m2取两者较小值，则则标准值为F=F′=28.00KN/m2；梁侧模板内外楞的的计算1.内楞计算内楞直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，龙骨采采用木楞，截截面宽度80mm，截面面高度40mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=80×4002/6=21.333cm3；I=80×4033/12==42.667cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式式如下：其中，σ——内内楞弯曲应力力计算值(N/mm22)；M———内楞的最最大弯距(N.mm))；W———内楞的净净截面抵抗矩矩；[f]——内楞楞的强度设计计值(N/mm2)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在内楞楞的荷载q=(1.2×228.0×00.90+11.4×2.0×0.90))×0.30==9.8288kN/m；内楞计算跨度(外外楞间距)：l=5000mm；内楞的最大弯距：：M=0..1×9.8828×5000.02=2.4557×105N.mm；内楞的最大受弯应应力计算值σσ=2.4577×105/2.1333×104=11.5N//mm2；内楞的抗弯强度设设计值：[f]=13.0N/mmm2；∴σ<[f]，内楞抗抗弯强度满足足要求。（2）.内楞的挠度验算其中E——木木材的弹性模模量：E=95000.0N//mm2；q———作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=11.2×288.0×0..3=10.088KN/m；l———计算跨度(外楞间距)：l=5500.0mmm；I———内楞的截面面惯性矩：I=4.2667×105N/mm2；内楞的最大挠度计计算值：ω=0.6777×10..08×5000.04//(100××9500×4.2677×105)=1.0552mm；内楞的最大容许挠挠度值：[ω]=22.000mmm；∴ω<[ω]，内楞挠度满足要要求。2.外楞计算外楞承受内楞传递递的荷载，按按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。本工程中，外龙骨骨采用木楞，截截面宽度80mm，截面高高度40mm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=80×4002/6=21.333cm3；I=80×4033/12==42.667cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算算其中σ——外楞楞受弯应力计计算值(N/mm22)M———外楞的最大大弯距(N.mm))；W———外楞的净截截面抵抗矩；；[f]———外楞的强度度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式式计算：其中，作用在外楞楞的荷载：P=(1.2××28.0××0.90++1.4×2.0×0.90))×0.50×0.30==4.9144kN；外楞计算跨度(对对拉螺栓竖向向间距)：l=300mmm；外楞的最大弯距：：M=00.175××4.9144×103×300.00=2..58×1005N.mm外楞的受弯应力计计算值：σ=2.558×105/2.1333×104=12..1N/mmm2；外楞的抗弯强度设设计值：[ff]=113.0N/mmm2；∴σ<[f]，内楞抗抗弯强度满足足要求。（2）.外楞的挠度验算其中E——外外楞的弹性模模量，其值为为9500..0N/mmm2；P———作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：p=28.00×0.5×0.3=4..2KN；l———计算跨度(对拉螺栓间间距)：l=300.000mm；I———面板的截面面惯性矩：II=4..267×105mm4；外楞的最大挠度计计算值：ω=1..146×44.2×1003×300.033/(1000×9500.00×4.2667×105)=0..32mm；外楞的最大容许挠挠度值：[ω]=1..20mm；∴ω<[ω]，满足要求。穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N——穿穿梁螺栓所受受的拉力；A———穿梁螺栓有有效面积((mm2)；f———穿梁螺栓的的抗拉强度设设计值，取1170.0NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：：12mmm；穿梁螺栓有效直径径：9.855mm；穿梁螺栓有效面积积：A=776mm22；穿梁螺栓所受的最最大拉力：N=288.0×0..50×0.30×2=8.44kN。穿梁螺栓最大容许许拉力值：[N]=1700.0×76/10000=112.9200kN；∴N<[N]，满满足要求！梁底模板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=2250.0×18.02/6=1.35××104mm3；I=250.0×18.03/12==1.2115×105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ——梁梁底模板的弯弯曲应力计算算值(N/mm22)；M——计算的最最大弯矩((kN.m))；L——计算跨度(梁底支支撑间距)：l=2550.00mmm；Q——作用在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1：1.2×28.00×0.40×1.0××0.90==12.1kNN/m；模板结构自重荷载载：q2：1.2×0.355×0.40×0.90==0.15kN/mm；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3：1.4×2.0××0.40×0.90==1.0kN//m；q=q1++q2++q3=112.1+00.15+1.0=13.255kN/m；跨中弯矩计算公式式如下：Mmax=0..10×133.25×00.252=0.0833kN.m；σ=0.083××106/1.35×104=6.1488N/mm22；∴σ<[f]=13..0，满足要求求。2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下：其中，q——作用用在模板上的的压力线荷载载：q==[（24.0++4.0）×1.0+00.35]××0.40=11.334N/mmm；l——计算跨度(梁底支支撑间距)：l=250.0mmm；E———面板的弹性性模量：E=9500..0N/mmm2；面板的最大允许挠挠度值：[ω]=250.0//250==1.0mm；面板的最大挠度计计算值：ω=0.677××11.344×250.044/(1000×95000.0×1..215×1005)=0..26mm；∴ω<[ω]，满足要求。梁底支撑木方的计计算1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN)：q1=((24.0++4.0)×0.40×1.0××0.250=2.8kN；(2)模板的自重荷荷载(kN)：q2=0.3500×0.250×(2×1.0+00.4)=0..21kN；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(1.50+22.0)×0.40×0.250=0.355kN；2.木方的传递集集中力验算：：静荷载设计值qq=1.2（q1+q2）=1.2×（2.8