挂篮施工技术总结

隔蒲潭特大桥悬臂梁挂篮施工总结PAGEPAGE29挂篮施工技术总结一、工程概况DK73+321.315隔蒲潭特大桥属沪汉蓉通道武汉至老河口东段改建工程5标一座特大桥，全长1559.29米。本桥采用T形桥台，圆端形实体墩，钻孔桩基础。全桥难点及重点为跨府河处（32m＋48m×2＋32m）悬灌梁。隔蒲潭特大桥横跨府河，府河两大堤距离650m，河面宽123m，顺桥方向河面宽133m。桥梁轴线之法线与河道水流方向间的夹角为17°。跨越府河为（32m＋2*48m＋32m）悬灌连续梁，主墩17、18、19号在府河河道内。设计中墩支点反力为最大33447.7KN，最小20317.5KN；边墩支点反力为最大8648.6KN，最小2496.6KN。全梁共分45个梁段，中支点0号梁段长度8m，一般梁段长度分别为3.0m、3.5m，合拢段长度2.0m，边跨直线段及合拢段共长9.55m。最大块段重897KN。全桥采用悬臂法施工，除墩顶现浇段A0（A0’）、边跨直线段A7及合拢段A8，其余各梁段均采用活动挂篮悬臂灌注。根据设计要求设计90t菱形挂篮。见“隔蒲潭特大桥悬灌连续梁纵断布置图”隔蒲潭特大桥悬灌连续梁纵断布置图二、菱形挂篮的主要组成部分：挂篮的主要组成部分：主桁系统、底模平台、吊挂系统、外导梁系统、走行系统、平衡及锚固系统。三、菱形挂篮特点1.挂篮结构：1）.菱形挂篮外形美观，结构简单，杆件受力明确，计算模型与实际结构吻合较好。2）.挂篮所用材料为常用材料，购料、加工制作简单。3）.挂篮刚度大，变形小。4）.每只挂篮的菱形桁架均为焊接结构，单片重约3.3T，可一次吊装到位。5）.菱形结构系统限高2.7m，外形轮廓高在3.2m，便于公路运输（涵洞立交一般限高4.5m），悬臂长5m，满足国内悬浇施工最长的4m梁段悬浇要求。2.挂篮走形外模板随主桁一次走形，利用外滑梁吊起外模，外模后端临时绑定底模平台，吊住底模平台一次走形到位。3.后锚固后锚固系统设后上横梁，锚固筋的布置，布置方式有较广泛的适应性。四、挂篮的设计计算成果1．设计中的基本假定1）箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁分别传至前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁。2）箱梁顶板砼、内外模及其支架的重量，通过内外滑梁分别传至前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁。3）箱梁底板、腹板砼及底模平台重量分别由前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁承担。4）挂篮主桁片按平面刚架计算。2．计算工况1）挂篮悬浇混凝土2）挂篮空载走行3．计算结果1）灌注砼时倾覆系数：K>2.02）空载走行时：K>2.03）挂篮其它刚度、稳定、应力结果见《挂篮计算书》4．挂篮工作系数为0.385五、挂篮计算书1．荷载：1）32+2X48+32m双线连续梁1＃块为箱梁最重节段，该块段混凝土浇注为挂篮施工控制工况；混凝土35.18m3，重90t。2）单只挂篮各部分重量：菱形桁架：6.145t水平及横向连结系：1.14t前滑板后钩板：1.5t下滑道：2.9t后锚固系统：2.677t前上横梁：1.86t底模平台及吊挂：10.6t：底模：1.5t外导梁及吊挂系统：3.4t外模及支架：2.5tΣ34.222t3）挂篮工作系数：0.381。2．挂篮底模平台检算(施工1＃块段时为控制工况)：1）底模平台布置图2）底模平台纵梁检算：①底模平台纵梁1：纵梁1承担着箱梁腹板混凝土荷载及底模平台部分重量：一侧腹板混凝土荷载：G=[7.216+0.918+0.24975]×2.6＝21.798t砼超打重量、施工荷载及挂篮底模平台重量，取混凝土重量的0.4倍考虑：G’=0.4×G=8.719t该重量由2根纵梁1承受则q＝50.86KN/m。计算模型：选用H400X200A=84.12cm2I=23700cm4W=1190cm3计算结果：最大弯曲应力σMAX=108.55MPa；最大变形f=6.863mm；支座反力（下横梁所受压力）：R1=9.3t，R2＝6.25t；2)、底模平台纵梁2：混凝土底板下2根纵梁2承担着箱梁顶板、底板混凝土荷载及底模平台的一部分重量：半顶底板混凝土荷载：G=0.886×3.23×3×2.6＝22.32t底模平台部分重量及砼超打重量，取0.4的混凝土重量考虑：G’=0.4×G=8.93t则q＝26.04KN/m。计算模型：选用H400X200A=84.12cm2I=23700cm4W=1190cm3计算结果：最大弯曲应力σMAX=52.65MPa；最大变形f=2.844mm；支座反力（下横梁所受压力）：R1=4.5044t，R2＝3.574t；3．底模平台前、后下横梁检算：后下横梁采用2[32。1）挂篮浇注混凝土1＃块：此时底模平台前、后下横梁承受底模平台纵梁传来的混凝土重量、底模平台自重其它重量。计算模型：A=109.826cm2I=16280cm4W=1018cm3计算结果：最大弯曲应力σMAX=30.4MPa；最大变形f=0.4mm；支座反力（吊带所受拉力）：R1=5.1t，R2＝23.07t。2）挂篮空载走行时：挂篮空载走行时，前、后下横梁承受底模平台自重。计算模型：计算结果：最大弯曲应力σMAX=36.8MPa；最大变形f=6.5mm；支座反力（后临时吊挂）：R＝3.5t；前下横梁采用2[32。计算模型：计算结果：最大弯曲应力σMAX=19.85MPa；最大变形f=0.273mm；支座反力（吊带所受拉力）：R1=3.36t，R2＝16.844t4．底模平台前、后吊挂检算：中吊带受力最大,F=23t，考虑后吊带另加5t预拉力。吊带承受的拉应力：σMAX=93MPa；按起重机设计规范σMAX=93MPa＜[σ]=210MPaK=210/93=2.25>2φ55销轴承受的剪应力：τ=117.8MPa＜[216]MPa;孔壁承压应力：σC=156.2MPa＜[540]MPa;5．外导梁检算：采用2[36。1）挂篮浇注1＃块：外导梁承受箱梁翼缘混凝土重量、外模系统重量。箱梁顶板混凝土荷载：q’＝1.04×2.625＝2.73t/m按0.4的混凝土重量系数考虑内模荷载：q’’=1.1t/m;则q＝3.82t/m计算模型：计算结果：最大弯曲应力σMAX=85.9MPa；最大变形f=6.01mm；支座反力（吊带所受拉力）：R1＝9.427t；R1＝6.966t；2）挂篮空载走行：外导梁承外模系统重量及底模平台重量共计18.8t。计算模型：计算结果：最大弯曲应力σMAX=100.1MPa；最大变形f=22.8mm（跨中）；支座反力（吊带所受拉力）：R1＝2.9t；R2＝6.27t。6．前上横梁检算：1)常位挂篮：前上横梁承受荷载为前吊挂系统反力。前上横梁采用245。计算模型：截面特性A=222.899cm2I=67600ccm4W=3000cmm3计算结果：最大弯曲应力σMMAX=766.1MPaa；吊带处最大变形ff=4.288mm；支座反力（主桁所所受压力）：：R＝29.5t。2）异位挂篮：计算模型：截面特性A=222.899cm2I=67600ccm4W=3000cmm3计算结果：最大弯曲应力σMMAX=766.1MPaa；吊带处最大变形ff=5.299mm；支座反力（主桁所所受压力）：：RMAX＝26.0t，Rmin＝29.6t。7．菱形构架检算：菱形构架承受前上上横梁传来的的挂篮荷载，构构架由型钢组组焊而成。每每片构架自重重计入3.25t，按刚架计算算。计算模型型：计算结果：菱形主构架的杆件件最大轴力（压压力）发生在在G4杆，值62t；杆端弯矩矩值2.066t.m，最大应力：σ压=83.44MPa，σ拉=84.66MPa。菱形主构架的杆件件前端最大变变形为13..59mm；；菱形主构架支座反反力：RR1=29..99t;RR2=60..44t对菱形主构架受压压杆件还需按按压弯杆件检检算，不控制制设计。8．后锚固系统检算：：主桁后锚固力由后后上横梁分配配梁的锚固筋筋提供。计算算中未计该部部分自重，是是偏安全的。1）常位挂篮悬浇1##块混凝土时时：计算模型：选用2I45b截面特特性A=222.899cm2I=67600ccm4W=3000cmm3计算结果：最大弯曲应力σMMAX=299.5MPaa；最大变形，f＝00.17mmm（跨中）；；支座反力（2根锚锚筋所受拉力力）：RMAX＝13.9t；Rmin＝16.6t2）异位挂篮悬浇1##块混凝土时时：计算模型：计算结果：最大弯曲应力σMMAX=199.137MMPa；最大变形f＝0..103mmm（跨中）；；支座反力（2根锚锚筋所受拉力力）：RMAX＝25.399t；Rmin＝5.2199t施工1＃块：单根锚筋承承受最大后锚锚固力P=25..39/2==12.6995t，由32预应力钢筋筋承受。9、挂篮走行稳定性性检算：挂篮空载走行时，荷荷载及其作用用位置见下表表：名称重量（t）重心在前支座前(m)后(m)菱形桁架水平连接接系横向连接接系前滑板后钩扳下滑道6.540.61150.61150.70.92.91902.5005前上横梁后锚固系系统1.86262..6775.05.0底模平台及吊挂底模6.923+3..811.582.52.25外模及支架4.32.5内模及内模支架内外滑梁2.580.375滑梁吊挂系统0.872.5G=36.89,,M=555.13挂篮走行时作用在在后钩板上的的后钩力P=55..13/5==11.0226t，由2个后钩板承承受。后钩板反作用在挂挂篮走道梁上上，由对应位位置的走道梁梁预埋筋承受受。挂篮单侧走道梁预预埋筋采用2φ32,L==580mmm,间距为2500mm；按1排2根预埋筋受受力。F==[C]×AA＝1.28××32×π×500××2＝12.866t则KK=F/P==12.866/5.5113=2.332>2。六、挂篮加工说明明所有挂篮结构按《钢钢结构工程施施工及验收规规范》（GB502205-955）、《钢结结构工程质量量检验评定标标准》（GB502211-955）进行焊接接、制作、安安装、涂漆、检检验。1．各加工件所有孔眼眼采用钻（镗镗）孔，不得得现场冲孔；；孔径及光洁洁度满足设计计要求，相邻邻螺栓孔间距距允许误差为为±0.25mmm，端孔边边距的允许误误差为±0.5mmm。2．钢板及刚吊带的的加工要确保保设计尺寸，不不准采用手工工切割，其切切割边距要满满足设计要求求，并要消除除热影响区对对钢材力学性性能的不良影影响。3．对重要的受力部部件，如主桁桁片杆件及焊焊缝、吊带、销销轴、后锚筋筋等应作探伤伤检查。所有有销轴均须调调质。所有主主桁杆件的焊缝缝要求作超声声波探伤。无无任何缺陷方方可使用。4．后锚筋采用精轧轧螺纹钢筋，两两端须套双螺螺母并加设垫垫板。5．所有焊接必须遵遵守《建筑钢钢结构焊接规规程》（JGJ811-91）和挂篮设设计图。对主主桁片等重要受受力构件，须须制订合理的的焊接工艺，所所有编号的焊焊接构件必须须工厂加工，保保证焊缝高度度和焊缝质量量。各焊接构构件必须减少少其焊接变形形，如有较大大变形，应予予以矫正。主主桁各杆件之间间焊接、主桁桁杆件与节点点板之间的焊焊接采用埋弧弧自动焊，加加劲板及补强强板的焊接可可采用手工焊焊。6．滑道底板上平面面，要求刨平平，滑道槽内内及不锈钢滑滑板，加工后后不涂油漆，涂涂油并包装防防护好，以防防损坏其光洁洁度。7．各构件加工完毕毕后，底模平平台及主桁部分要求进进行试拼，试试拼合格后进进行涂漆运至至现场。七、挂篮施工步骤骤1．挂篮安装1）在0#块梁面上组拼常位位挂篮及异位位挂篮主桁片片，拼装位置置详见“挂篮布置图”。挂篮立面布置图挂篮平面布置图挂篮正面布置图组拼顺序为：a.将每只挂篮两桁片片下滑道位置置抄垫平整，达达到挂篮安装装标高；b.铺设挂篮下滑道，安安装前滑板、后后钩板；c.安装挂篮菱形构件件，安装挂篮篮后锚固系统统，安装横梁梁、平联；d.安装前上横梁，注注意异位挂篮篮拼装，滑道道只拼装前滑滑板下的一块块，后钩板及及垫梁暂不与与主桁连接、临临时支垫后钩钩板位置。2）在预拼厂拼装好的的挂篮底模平平台运输到墩墩位，包括：：前下横梁、后后下横梁、底底模纵梁、限限位纵梁、前前、后吊带框框梁。底模平平台整体吊装装就为于1#块梁底，临临时打梢。安安装挂篮底模模平台前、后后吊挂，解除除挂篮底模平平台的临时连连接。吊装定定位底模。2．挂篮静载试验1）检查常位挂篮及异异位挂篮结构构，确认与设设计相符后，按按照最重节段段1#块1.25倍，即112吨，作挂篮篮静载试验。静静载试验分三三步进行：加加载15吨，观察15分钟，再加加载45墩，观察15分钟，再加加载67吨，共计112吨，持荷60分钟。每级级加载后应记记录挂篮变形形情况，为以以后挂篮预抬抬高提供参考考数据。2）静载试验时荷载分分布为：67吨均布于挂挂篮底平台上上，其余45吨均布于内内、外模滑梁梁上（困难时时，可将全部部荷载112吨均布加载载于底模平台台上）。3）卸载按加载的反顺序卸卸载。3.墩顶两只挂篮搭接接浇筑1#块：1）安装内滑梁前、后后吊带，在挂挂篮底模平台台上拼内滑梁梁、内模支架架、内模，并并临时连接。吊吊装整个内模模系统，将吊吊带穿过内模模及支架与内内滑梁连好。2）将外滑梁穿入外外模支架设计计位置，安装装前吊点。通通过箱梁顶预预留孔加装临临时后吊点于于梁面上，将将外模及支架架通过滑梁从从0#块滑至1#块设计位置置。安装正式式后吊点及滑滑锚，松脱临临时吊点。3）绑扎箱梁底板及及腹板钢筋、安安装预应力筋筋（孔道）；；4）绑扎箱梁顶板钢钢筋、安装预预应力筋（孔孔道）；5）检查挂篮结构，灌灌注混凝土并并养护；6）将底模平台脱模模，张拉预应应力束（筋），1#块施工完成。4．墩顶两只挂篮分分别前移至下下一节段，结结束搭接状态态，恢复正常常位置1）常位挂篮：a.在其前进方向、已已浇筑完的1#块上继续接接拼两道滑道道（4米）；b.解除挂篮后锚固；；c.常位挂篮走形至设设计位置（异异位挂篮后钩钩板处支垫有有妨碍时换位位置支垫）。具具体做法如下下：底模平台台临时吊于外外模支架，外外模支架落于于外滑梁；菱菱形桁片、内内滑梁及外滑滑梁带着外模模、底模一次次走形到位。走行动力采用322t液压式千斤斤顶。2）异位挂篮：a.在常位挂篮滑道关关于墩中线的的对称位置整整平梁面，达达挂篮拼装设设计标高、铺铺设滑道6mm；b.将底模平台前端临临时吊挂于1#块，松脱底底模平台前吊吊点；松脱外外模梁前、后后吊点将外模模支架落于底底模平台上；；松脱内滑梁梁吊点；c.在滑道上设计位置置，安装前滑滑板、后钩板板，重新拼装装菱形构架、后后锚固系统、横横梁、平梁，安安装前上横梁梁，重设全部部上吊点。安安装外滑梁前前吊点、后滑滑锚，使外模模支架落于外外滑梁上，并并将底模平台台吊挂于外模模支架上，解解除其与1#块的临时连连接，将外模模支架及底模模平台沿外滑滑梁走行到位位；将内滑梁梁拖拉到位，安安装前吊点及及滑锚。至此此异位挂篮调调整至正常位位置。3）墩顶两只挂篮此此后将完全处处于互不影响响的状态下，各各自对称施工工以后节段。5．2#块悬浇施工1）设置挂篮后锚固固，安装挂篮篮底模平台前前、后吊挂，松松脱底模平台台与外模支架架间的临时吊吊挂；2）绑扎箱梁底板及及腹板钢筋、安安装预应力筋筋（孔道）；；3）挂篮内模沿滑梁梁前移到位；；4）继续绑扎箱梁顶顶板钢筋、安安装预应力筋筋（孔道）；；5）检查挂篮结构，灌灌注混凝土并并养护；6）放松吊带使底模模脱模，张拉拉预应力筋，节节段施工完成成。6．2#～6#块悬浇施工：1）将底模平台临时时吊挂在外模模支架上；2）解除挂篮后锚。挂挂篮主桁及内内、外滑梁带带底模一起前前移至下一节节段施工位置置；3）设置挂篮后锚固固。安装挂篮篮底模平台后后吊挂，松脱脱底模平与外外模支架间的的临时吊挂；；4）绑扎箱梁底板及及腹板钢筋、安安装预应力筋筋（孔道）；；5）挂篮内模前移到到位；6）继续绑扎箱梁顶顶板钢筋、安安装预应力筋筋（孔道）；；7）检查挂篮结构，灌灌注混凝土并并养护；8）放松吊带使底模模脱落，张拉拉预应力筋。节节断施工完成成。9）重复步骤1—88，完成2#--66#节段的施工工。八、挂篮施工过程程中的线性控控制1．桥梁施工控制的主主要目的是使使施工实际状状态最大限度度的与理想目目标状态相吻吻合，要实现现这一目标就就必须了解施施工状态偏离离理想目标的的所有因素，尽尽可能使施工工状态接近理理想目标状态态，以便对施施工实施有的的方失地有效效控制。箱梁各控制截面梁梁高分别为：：端支座处及及边跨直线段段和跨中处为为2.8m，边边跨直线段长长9.55mm(含梁端至边边支座中心00.55m），中中支点处梁高高3.4m，平平段长4.00m，梁高按按圆曲线变化化，圆曲线半半R=367..80m；箱箱梁横截面为为单箱单室斜斜腹板；桥面面组成为道碴碴槽宽度9..0m与两侧侧人行道及挡挡碴墙宽度各各2.0m,全桥箱梁顶顶宽13.00m，顶板厚厚0.34mm，腹板厚分分别为0.44m～0.7m、局局部加宽至00.95m,,底板厚由跨跨中的0.30厚到中支点点的0.9mm；全梁共设7道横隔梁，中中支点处设置置厚1.6mm的横隔梁，边边支点处设置置厚1.1mm的端横隔梁梁，跨中合拢拢段设置厚00.6m的中横隔梁梁。2.大跨度桥梁施工控控制的影响因因素1）结构参数的影响不论何种桥梁的施施工控制，结结构参数都是是必须考虑的的重要因素，结结构参数是结结构施工模拟拟分析的基础础资料，其准准确性直接影影响分析结果果的准确性，实实际上桥梁结结构参数难以以和设计所采采用的结构参参数完全吻合合，总存在一一定的误差，施施工控制如何何使结构参数数尽量接近真真实结构参数数，是施工中中必须首先解解决的问题，结结构参数主要要包括以下几几种：a．箱梁块件几何尺寸寸，任何施工工都可能存在在截面尺寸误误差，这种误误差将直接导导致截面特性性误差，从而而影响结构内内力、变形等等的分析结果果，故控制过过程中要对结结构尺寸进行行动态误差分分析；b．结构材料弹性模量量：即箱梁结结构截面混凝凝土弹性模量量。箱梁结构构截面混凝土土弹性模量总总与设计采用用值有一定的的差值（即使使进行现场抽抽样检测，试试验块件的大大小，所做的的试验与实际际也存在一定定的差别），所所以在施工过过程中要根据据施工速度经经常性的现场场抽样试验，了了解混凝土强强度波动性变变化较大情况况，随时在控控制分析中对对混凝土弹性性模量的取值值进行修正；；c．材料容重，特别是是混凝土材料料，不同的集集料与不同的的钢筋含量都都对容重产生生影响，施工工过程中必须须对其进行较较为准确的分分析与试验。d．材料膨胀系数，尤尤其是在施工工所有的钢筋筋要特别注意意；e．施工荷载，在所有有的悬臂浇筑筑施工过程中中，均存在施施工临时荷载载，这部分施施工临时荷载载对受力与形形变的影响，在在控制施工中中有不可忽视视的，要根据据实际进行分分析取值；f．预应力：预应力是是预应力混凝凝土结构内力力与变形控制制考虑的重要要结构因素，预预应力的大小小受很多因素素的影响，包包括张拉设备备、管道摩阻阻、应力钢筋筋断面尺寸、弹弹性模量等。2）施工监测的影响监测是桥梁施工控控制的最基本本手段之一。监监测包括应力力监测、变形形监测等。因因测量仪器、仪仪器安装、测测量方法、数数据采集、外外界条件情况况等存在一定定的误差，所所以，结构监监测总是在一一定的误差。这这些误差一方方面可能造成成结构实际参参数、状态与与设计或控制制值吻合较好好的假象，也也可能造成将将本来较好的的状态调整得得更差的情况况。所以，保保证测量的可可靠性对控制制极为重要，在在控制过程中中，除从测量量设备、方法法尽量设法减减少测量误差差外，在进行行控制分析时时还必须将其其计入。3）分析结构计算模型型的影响无论采用什么分析析方法和手段段，总是要对对实际桥梁结结构进行简化化和建立计算算模型，这种种简化使计算算模型与实际际情况之间存存在一定的误误差，包括各各种假定、外外界条件处理理、模型变化化的本身精度度等，需要大大量的实际数数据进行研究究，使计算模模型带来的误误差降低最低低限度。4）温度变化的影响温度变化对桥梁结结构的受力与与变形影响很很大，这种影影响随温度的的变化，在不不同时时刻对对结构状态（应应力、变形）进进行测量,其结果是不不一样的，温温度变化相当当复杂，包括括季节温度、日日照温差、骤骤变温差、残残余温度、不不同温度场等等，控制中是是难以考虑的的，即使要考考虑也是相当当复杂的，通通常是将控制制理想状态定定位在某一特特定温度下，从从而将温度变变化对结构的的影响排除（过过滤）。一般般是将一天中中温度变化较较小的早晨作作为控制所需需实测数据的的采集时间，但但季节性温差差和桥体内温温度残余影响响要予以重视视。5）混凝土收缩、徐变变的影响对预应力混凝土桥桥梁结构而言言，材料收缩缩、徐变对结结构内力，变变形有较大影影响，这主要要是由于大跨跨径桥梁施工工中，由于混混凝土龄期短短，混凝土徐徐变，收缩影影响较大，必必须加以分析析和控制。混凝土徐变、收缩缩受很多因素素的影响，由由于这些因素素影响的徐变变、收缩值在在实验上的统统计结构最少少有15%～20%的变异系数数，而且实验验的结构，其其实验环境往往往与实际结结构物所处的的条件相差甚甚远，准确性性较低。影响响徐变，收缩缩的主要原因因有：a.水泥品种；b.集料性质；c.混凝土配合比比；d.外加剂及其其其他成分；e.加载龄期；f.环境龄期；g.环境温度；h.试验块件尺寸寸；i.预应力持续时时间；j.预应力的大小小；混凝土的徐变、收收缩机理到目目前还未完全全搞清楚，机机理相当复杂杂的，但在本本质上取决于于内部的物理理、化学变化化过程。混凝凝土徐变理论论目前有：a．力学变化理论。认认为混凝土徐徐变是由于持持续荷载作用用在水泥浆的的毛细结构上上，使水泥浆浆与周围介质质建立了新的的气压平衡产产生的；b．缩性理论。认为混混凝土的徐变变是由于晶格格滑动产生的的；c.粘性理论。认认为水泥是一一种高度粘性性材料，持续续荷载作用下下的粘性流动动产生徐变，此此外还有内力力平衡理论、微微裂缝理论等等。混凝土收收缩主要包括括两个过程：：一是干燥过过程中的水分分蒸发；一是是碳化过程中中体积变化。3.施工控制方法施工控制的目的与与任务是解决决施工中的实实际情况与设设计计算的差差值引起的各各阶段主梁挠挠度误差导致致的各施工块块件预拱度误误差问题。对对预应力混凝凝土连续桥，由由于主梁为主主要承载构建建，刚度很大大，块件一旦旦浇筑，对主主梁挠度不可可能进行任何何有效调整的的方法，只能能采取预测控控制的方法。本桥采用灰色系统统理论预测法法对桥各块件件浇筑的预拱拱度及底模标标高进行反馈馈预测控制，在在控制流程图图见“附件1”，即对每一一块件施工，对对各工序前后后的标高变化化进行观测，得得到实测状态态，根据实测测状态与理论论状态进行控控制分析滤除除随机误差，并并判断系统误误差是否明显显存在，若系系统误差不明明显，直接预预告下一阶段段预拱度与底底板标高；若若系统误差明明显存在，测测进行参数识识别，然后调调整参数模拟拟施工过程进进行前进分析析。前述各项影响因素素中，温度变变化作为参数数加以识别，这这是因为梁体体混凝土温度度场随时间变变化与分布过过于复杂，即即使埋入温度度传感器对梁梁体温度进行行观测，也难难以较为准确确地把握整个个梁体温度场场的变化情况况，实际上，在在季节温度和和日照温差中中，季节温差差表现为体系系温差，对主主梁挠度影响响甚小，予以以忽略，日照照温差对主梁梁挠度影响较较大，不能忽忽略，对这一一因素拟采取取早晨日出之之前观测主梁梁标高的方法法予以避免。4.控制实施1）预应力连续梁线形形控制具体操操作程序a.横向线形控制制：根据“隔蒲潭特大大桥预应力混混凝土连续梁梁施工设计图图纸”计算出：每每节段梁长结结合梁段中轴轴线，确定每每节两前后端端中心坐标，并并分别在每节节浇筑完的梁梁顶、翼缘板板端部做上标标记。b.竖向线形控制制：竖向线性性控制程序：：首先在我单单位提供菱形形挂篮，内外侧模模、底模重量量，挂蓝静载载试验获得后后锚和前支点点的弹性、非弹性变形值及钢钢绞线管道摩摩阻损失试验验测定的数据据给数据给设设计单位，由由设计院确定定各梁段理论论梁底立模标标高及设计挠挠度值。其次次，外委专业业线形控制单单位在立模前前后按照施工工和设计确定定的施工工序序，以及施工工现场所提供供的基本参数数，对施工过过程进行正装装计算，得到到施工状态以以及成桥状态态下的结构受受力和变形控控制数据。利利用在已建的的梁段采集的的数据，经过过分析，预告告下一阶段的的立模标高。2)具体操作要求求：a.提供相关的技技术资料具体体项目如下：：①混凝土龄期为3、7、14、28、90天的弹性模模量；②气温资料；③实际工期与未来进进度安排；④挂篮主要尺寸及支支点反力；⑤其他施工荷载在桥桥上布置与大大小；⑥每一梁段灌注混凝凝土及张拉预预应力束后主主梁实际标高高；其中，混凝土弹性性模量及气温温资料提供，可可通过试验室室选配的C50砼配合比制制作砼试件，分分别按3、7、14、28、90天要求提供供弹性模量在梁体内、左右侧侧腹、顶板预预留孔内布置置温度计量测测梁体内外温温度，并安排排专人在每天天同一时间记记录，尤其是是在每梁段体体砼浇筑完成成后，前72小时内记录录（6小时/次），后48小时内记录录（12小时/次）。b.现场测量控制制各梁段施工时，复复测挂篮的中中线和标高，调调整符合要求求后，在梁段段端部左右腹腹板正上方各各焊一根短钢钢筋棒（顶端端打磨光滑，标标高与本梁段段梁顶施工立立模模标高相相同）作为观观测点，首先先测得挂篮就就位、混凝土土浇筑前标高高为h21(hh’21).梁段混凝土土一次浇筑作作业结束后，精精确测量观测测点标高h22(hh’22)。当每节梁段混凝土土强度达到设设计强度85%时，穿束对对称双向张拉拉纵向预应力力钢铰线束、横横向预应力束束张拉前以及及压浆后，测测量记录观测测点的标高h23(hh’23)和h24(hh’24)。将每节梁段混凝土土灌注前后观观测点的标高高差，即该梁梁段端部挠度度值h22-hh21=△h21(hh’22-h’21=△h’21),以及预应力力束张拉前后后该梁段端部部挠度值h24-hh23=△h22(hh’24-h’23)=△h’22,与根据线形形控制计算结结果绘制出的的“悬灌阶段梁梁体挠度统计计表”中的△h21计（△h‘21计）和△h22（△h‘22计）相比较较。如果△h21计（△h’21计）与△h21（△h‘21计）△h22计（△h’22计）和△h22（△h’22计）的差值值都小于5mmm，则按上上述步骤进行行下一梁段的的施工；若两两个差值中有有一个或二个个都大于5mmm，则据需需要在下一梁梁段按修正的的立模标高施施工。另外还在对测点的的布置及测量量时间作如下下要求：测点时间的确定：：每一梁段上上的测点见“附件2梁段上测点点布置图”。测量时间间的选定：由由于温度影响响，主要是日日照的温差直直接影响着立立模的放样、复复测等的精度度。并且每天都把已浇浇完的梁段控控制点进行复复测，观察其其变化并及时时调整。如果果必须在其它它时间进行，应应予以修正，一一般昼夜温差差10℃左右时，标标高变化在7-10mmm之间。现场测量要求专业业及时，有效效。并配备先先进的测量仪仪器，用全站站仪控制中线线，用高精度度水准仪控制制标高，严格格按照线形控控制方案施测测。观测中注注意测法，所所有观测点均均应换手复测测可成为一个个可用的数据据，并确保准准确及时测得得数据。每天天同一时间内内对各点进行行观测，由专专职测量工程程师及时提供供准确的测量量数据给主管管工程师，由由主管工程师师把所有数据据汇总分析，确确定各个工序序、各种原因因引起的标高高变化的修正正系数。并与与专业线形监监控师协商、核核算确定下一一梁段立模的的标高。施工高程控制要点点：为保证箱箱梁轴线、高高程的施工精精度，及时准准确的控制和和调整施工中中发生的偏差差，测量工作作必须有一套套严格的程序序；并以=3\*ROMANIIII等水准高高程精度控制制联测，选用用高精度水准准备工作仪，其其偶然误差≯1mm/kmmc.坚向线性控制制的方法立模的标高的确定定：箱梁悬灌灌的各节段立立模标高按下下式确定：H1=H0+fii+(-fii预)+f篮+fx式中H1—待浇段箱梁底板前前端处挂篮底模标高(张拉后);H0—该点设计标高f1—本施工段及以后浇浇注的各段对对该点挠度的的影响值,该值有设计计图纸提供,实测后进行行修正,按经验修正系数为0.5～0.9;f1—本施工段顶板纵向向预应力束张张拉后对该点点的影响值,由设计图纸纸提供,但需实测后后进行修正,(经验修正系系数为0.8～1.0可供参考);f篮—挂篮弹性变形对该灌注注段的影响值值,由挂篮结构和构造造决定,本桥由挂篮竟载实验实实测获得为115mm;fx—由混凝土的徐变、收收缩、温度、结结构体系转换换、二期恒载载、活载等影影响产生的挠挠度计算值,其中徐变、收收缩值可按1个月内完成成的节段考虑虑.本工程1个月浇筑3节段,则其值分别别按前3段的理论计计算值的0.25、0.1、0.07、0.05计算,此值在昼夜夜平均气温为为15℃以下时接近近实际,当气温在20℃以上时明显显偏小,要根据实测测进行修正。d.施工工艺引起起挂蓝不均匀匀沉降的预防防对策第“c”中立摸标高的确定定公式中的几几个变量,可以根据理理论分析及实实测数据所得得的修正系数数加以确定,基本上能满满足规范要求求.另外悬灌施工中还还有挂篮的后锚和前前支点的变形形引起的沉降降量,由于施工操操作的差异会会有较大的变变化,而且此操作作具有较大的的离散性.对此,我们采取在在滑道的铺设设、前支点的的支垫施工过过程中安排专专人负责,尽量减少人人为的偶然性性误差;挂篮的后锚是用16根φ32精扎螺纹钢钢锚固在梁体体顶、腹板内内,锚固的松紧紧程度同样会会直接影响这这一阶段的变变形量.为保证锚固固的松紧程度度一致,减少由于锚锚固的松紧不不一致而引起起的不均匀沉沉降量,施工时严格格控制每根锚锚固螺纹钢30KN的初张拉力.从而把上述2项工作可能能引起的变形形控制在3mmm之内。5.监控测量频度，时时间及观测内内容监控测量是控制成成桥线形主要要和最直接的的依据，在每每一块件上顶顶板设置5个测点（其其中4个为对称测测点），底板板设置对称的的2个测点，见见附件3。这样不仅仅能观测箱梁梁挠度，同时时可以观测箱箱梁是否发生生扭转变化以以及支架翼板板的刚度。1）监控测量频度：：每一块件施施工观测4个测次，即即混凝土浇筑筑前；混凝土土浇筑完；预预应力张拉前前；预应力张张拉完。2）监控测量时间：：混凝土温度度有迟后现象象，一般观测测时间选在混混凝土温度最最低且较为稳稳定的时间进进行，经过大大量的观测，这这一时间一般般在早晨6点～8点30分，故晴天天，尤其是在在日照强烈的的晴天，选择择在黎明观测测，最迟在太太阳出来后半半个小时观测测完毕，因为为日出后梁体体受日照不均均匀，使主梁梁顶板与底板板、日照面与与背阴面一起起温差，梁体体下挠不一致致，反映的情情况不真实。阴阴天与小雨可可对观测时间间不受限制。3）观测的