层框架结构运动会场馆高支模计算书

第七届世界军人运动会射击馆工程高支模计算书审批人：审核人：编制人：二〇一七年八月第七届世界军人运动会射击馆项目高支模安全专项施工方案中建钢构有限公司第页编制依据序号名称编号1《钢管脚手架扣件》GB158311-200662《建筑结构荷载规规范》GB500099-201223《混凝土结构设计计规范》GB500100-201004《建筑施工安全技技术统一规范范》GB508700-201335《碳素结构钢》GB/T7000-200666《直缝电焊钢管》GB/T137793-200087《混凝土模板用胶合合板》GB/T176556-200088《建筑机械使用安安全技术规范范》JGJ33-220129《施工现场临时用用电安全技术术规范》JGJ46-2200510《建筑施工安全检检查标准》JGJ59-2201111《建筑施工高处作作业安全技术术规范》JGJ80-2201612《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ130--201113《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ162--200814《建筑施工临时支支撑结构技术规范范》JGJ300--201315《危险性较大的分分部分项工程程安全管理办办法》建质2009（87）号号16《建设工程高大模模板支撑系统统施工安全监监督管理导则则》建质2009（2544）号17《建设工程安全生产产管理条例》——18建设工程高支撑模模板系统施工工安全监督管管理导则——19广联达众然施工安安全设施计算算软件及建筑筑施工手册第第五版——工程概况工程概况序号项目内容1工程名称第七届世界军人运运动会射击场场馆建设工程程2建设地点武汉市蔡甸区奓山山街老世陈村村特一号野战战国防园3建设单位武汉蔡甸生态发展展集团有限公公司4设计单位武汉理工大设计研研究院有限公公司5勘察单位武汉市勘察设计有有限公司6监理单位湖北新天地工程建建设监理有限限责任公司7总承包单位中建钢构有限公司司8结构类型及层数混凝土框架结构；；大跨度钢结结构9工程承包范围（1）土建（含钢结构构及装饰工程程、屋面工程程）、水、电电和消防工程程及室外道路路、管网、路路灯工程等施施工图纸内包包含的全部工工作内容;（2）投标截止时间前前发出的设计计变更。10质量目标合格（在合格的基基础上保证到到达优质工程程标准）11工期目标2017年6月开开工，2018年6月完成主体体建筑建设，2018年底完成设设备安装，2019年正式投入入运行。12承包方式施工总承包13效果图14主要信息本工程位于蔡甸野野战国防园，占占地面积373亩，总建筑筑面积约52000㎡，主要建建筑包括10米/25米/50米手（步）枪枪射击馆（宽宽97m×长173m）、飞碟射射击靶场(宽16m×长183m)、300米步枪射击击场和运动员员及媒体中心心大楼（宽68m×长110m），设计接接待规模400人，预计总总投资3.2亿元。设计概况本工程仅在10m/25m/50m射击馆中有部分区域有高大支模工程。10米/25米/50米手（步）枪射击馆概况序号项目内容1单体名称10/25/500米气手（步步枪）射击馆馆2建筑层次地上三层（负一层层、一层、二二层）3建筑功能负一层为10米射射击馆、一层层为25米射击馆、二二层为50米射击馆；；其中一层与与二层之间设设一夹层，二二层上设一夹夹层。4建筑高度坡地建筑：10米射击馆一侧建筑筑高度H1=222.7m25米和50米射击馆一侧建筑筑高度H2=188.3m5建筑面积总建筑面积285560.744㎡（无地下下室）6设计标准设计使用年限50年抗震设防烈度6度抗震等级三级建筑类别多层公建（甲级体体育建筑）建筑防火分类等级级一级耐火等级一级屋面防水等级混凝土大屋面：ⅠⅠ级，检修通通道屋面及金金属屋面防水水等级为II级地下工程防水等级级二级基础设计等级乙级结构安全等级二级7结构概况基础形式柱下独立基础持力层(4-2)层中风风化泥质粉砂砂岩，地基承载力特征值值fak=11500Kppa，主体结构形式型钢混凝土框架结结构混凝土结构材料1、混凝土强度等级级垫层混凝土：C115独立基础、地下室室底板、基础础梁、梁、板板：C35地下室外墙、框架架柱：C40所有二次现浇混凝凝土构件中，雨雨篷等室外构构件混凝土强强度等级为：：C30其他构件（构造柱柱、填充墙拉拉梁、现浇门门窗过梁等）混混凝土强度等等级为：C252、地下室底板,外外墙壁，外露露地下室顶板板，(包括相关基基础承台和基基础梁),电梯基坑、集集水井壁均应应采用防水砼砼，抗渗等级级为P6，地下室配配电房和种植植顶板防水等等级为一级，其其余部分防水水等级为二级级。掺入10%(水泥含量)。钢筋材料：为HRB4400热轧钢钢筋fy=3360N/mmm2连接形式：本工程程除特别注明明者外，框架架梁、基础梁梁内纵向钢筋筋、采用机械械连接或焊接接接头，其中中直径≥16mm采用机械连连接，机械接接头等级为Ⅰ级，非框架架梁上部纵筋筋及板内纵向向钢筋、墙内内竖向及水平平钢筋采用搭搭接连接。计算书梁模板计算书600*1700梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20026、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、600*1700梁模板（扣件式）界面参数表一、基本参数新浇混凝土梁名称称3GGKL4(55)6000*17000新浇混凝土梁计算算跨度(m)16.5混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)600×17000新浇混凝土结构层层高(m)8.7梁侧楼板厚度(mmm)100二、支撑体系参数数新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用((A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)500梁两侧立柱间距llb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)1000新浇混凝土楼板立立柱间距l'b(mm)1000混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离((mm)600梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数数5梁底支撑小梁最大大悬挑长度((mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依依据《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJJ130-22011三、荷载参数模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)0.1,0.3,,0.5,00.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k(kN/m2)1振捣荷载Q2k((kN/m2)2模板工程支拆环境境考虑风荷载省份浙江地区杭州市基本风压ω0(kkN/m2)0.3风压高度变化系数数μz0.65风荷载体型系数μμs0.8风荷载标准值ωkk(kN/m2)0.156四、面板参数面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板弹性模量E((N/mm22)10000五、小梁参数小梁材质及类型方木方木宽(mm)40方木高(mm)80小梁抗弯强度设计计值f(N//mm2)13小梁抗剪强度设计计值τ(N/mm2)1.4小梁截面惯性矩II(cm4)170.67小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁弹性模量E((N/mm22)9600验算方式三等跨连续梁六、主梁参数主梁材质及类型钢管截面类型Ф48×3主梁抗弯强度设计计值f(N//mm2)205主梁抗剪强度设计计值τ(N/mm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁弹性模量E((N/mm22)206000七、可调托座参数数可调托座内主梁根根数2可调托座承载力容容许值[N]](kN)30八、立柱参数钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49立柱抗压强度设计计值[f]((N/mm22)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.15九、地基参数模板支架作用位置置混凝土楼板支撑层楼板厚度hh(mm)100混凝土强度等级C15立杆垫板长a(mmm)200立杆垫板宽b(mmm)200二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.3非自定义:0.1156风压高度变化系数数μz0.65风荷载体型系数μμs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)500梁两侧立柱间距llb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1000、10000混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数数5每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数0梁底支撑小梁最大大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.7×2]×1＝54.556kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝52.792kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝43.45kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×52.792×0.152+0.121×1.764×0.152＝0.132kN·mσ＝Mmax/W＝0.132×106/37500＝3.517N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×43.45×1504/(100×10000×281250)＝0.049mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×52.792×0.15+0.446×1.764×0.15＝3.23kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×52.792×0.15+1.223×1.764×0.15＝9.375kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×52.792×0.15+1.142×1.764×0.15＝7.651kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×43.45×0.15＝2.561kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×43.45×0.15＝7.45kNR3'=0.928q2l=0.928×43.45×0.15＝6.048kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)40×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)13小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4小梁弹性模量E((N/mm22)9600小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面惯性矩II(cm4)170.67验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.23+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.7-0.1)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，9.375+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=9.411kN/mq2＝max{2.561+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.7-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，7.45+(0.3-0.1)×0.6/4}＝7.48kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×9.411×0.52，0.5×9.411×0.12]＝0.235kN·mσ＝Mmax/W＝0.235×106/42670＝5.514N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×9.411×0.5，9.411×0.1]＝2.823kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.823×1000/(2×40×80)＝1.323N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×7.48×5004/(100×9600×1706700)＝0.193mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝7.48×1004/(8×9600×1706700)＝0.006mm≤[ν]＝2l2/250＝2×100/250＝0.8mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×9.411×0.5，0.4×9.411×0.5+9.411×0.1]＝5.176kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.807kN，R2＝R4＝5.176kN，R3＝4.228kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×7.48×0.5，0.4×7.48×0.5+7.48×0.1]＝4.114kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.439kN，R'2＝R'4＝4.114kN，R'3＝3.347kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.173×106/4490＝38.439N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.645kNτmax＝2Vmax/A=2×3.645×1000/424＝17.193N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.068mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.139kN，R2=10.237kN，R3=10.237kN，R4=0.139kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方方式可调托座扣件抗滑移折减系系数kc0.85可调托座内主梁根根数2可调托座承载力容容许值[N](kkN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.139,0.139]＝0.139kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝10.237kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hdd(mm)600立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值ff(N/mmm2)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.5×1.52/10＝0.022kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.9×2]×1＝54.66kN/m2)小梁验算q1＝max{3.242+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.7-0.1)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，9.402+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=9.438kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.141kN，R2＝10.27kN，R3＝10.27kN，R4＝0.141kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(600+2×200)=1642.41mmλ1＝l01/i＝1642.41/15.9＝103.296，查表得，φ1＝0.566立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.141+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.6-0.6/2)/2×1，10.27，10.27，0.141+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+1.2-0.6-0.6/2)/2×1]+0.022/1.2＝10.288kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10287.94/(0.566×424)+0.022×106/4490＝47.794N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.141+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.6-0.6/2)/2×1，10.27，10.27，0.141+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+1.2-0.6-0.6/2)/2×1]+0.022/1.2＝10.288kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(8.7-1.7)+Mw/lb＝max[0.141+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.6-0.6/2)/2×1，10.27，10.27，0.141+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+1.2-0.6-0.6/2)/2×1]+1.26+0.022/1.2＝11.548kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11547.94/(0.188×424)+0.022×106/4490＝149.796N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度hh(mm)100混凝土强度等级C15立杆底座长a(mmm)200立杆底座宽b(mmm)200F1=N=11.548kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft++0.25σσpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中间线性性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在1.0-33.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0/2处板垂直截截面的最不利利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为为圆形时，取取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取as=40，对边柱，取取as=30：对角柱，取取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将其其取为0，作为板承承载能力安全全储备。可得：βh=1，ft=0.91N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.91+0.25×0)×1×1120×80/1000=57.075kN≥F1=11.548kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表4.1.44-1取值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第6.3.1条的规定取取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.2N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.2×40000/1000=1166.4kN≥F1=11.548kN满足要求！500*1500梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20026、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、500*1500梁模板（扣件式）界面参数表一、基本参数新浇混凝土梁名称称B-GGKL155(1)5500*15500新浇混凝土梁计算算跨度(m)22混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)500×15000新浇混凝土结构层层高(m)7.55梁侧楼板厚度(mmm)250二、支撑体系参数数新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用((A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)500梁两侧立柱间距llb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)1000新浇混凝土楼板立立柱间距l'b(mm)1000混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离((mm)600梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数数5梁底支撑小梁最大大悬挑长度((mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依依据《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJJ130-22011三、荷载参数模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)0.1,0.3,,0.5,00.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k(kN/m2)1振捣荷载Q2k((kN/m2)2模板工程支拆环境境考虑风荷载省份湖北地区武汉市基本风压ω0(kkN/m2)0.25风压高度变化系数数μz0.65风荷载体型系数μμs0.8风荷载标准值ωkk(kN/m2)0.13四、面板参数面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板弹性模量E((N/mm22)10000五、小梁参数小梁材质及类型方木方木宽(mm)40方木高(mm)80小梁抗弯强度设计计值f(N//mm2)13小梁抗剪强度设计计值τ(N/mm2)1.4小梁截面惯性矩II(cm4)170.67小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁弹性模量E((N/mm22)9600验算方式三等跨连续梁六、主梁参数主梁材质及类型钢管截面类型Ф48×3主梁抗弯强度设计计值f(N//mm2)205主梁抗剪强度设计计值τ(N/mm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁弹性模量E((N/mm22)206000七、可调托座参数数可调托座内主梁根根数2可调托座承载力容容许值[N]](kN)30八、立柱参数钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49立柱抗压强度设计计值[f]((N/mm22)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.15九、地基参数模板支架作用位置置混凝土楼板支撑层楼板厚度hh(mm)100混凝土强度等级C15立杆垫板长a(mmm)200立杆垫板宽b(mmm)200三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)500梁两侧立柱间距llb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1000、10000混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数数5每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数0梁底支撑小梁最大大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝γγ0×max[[1.2(GG1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4ψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×1.5))+1.4××2，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.5)+11.4×0..7×2]××1＝48.3559kN/mmq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..5]×1＝46.5995kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.7644kN/mq2＝[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝[0.1++(24+11.5)×11.5]×11＝38.355kN/m1、强度验验算Mmaxx＝0.1077q1静L2+0.1221q1活L2＝0.1077×46.5595×0..1252+0.1221×1.7764×0..1252＝0.0811kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0811×106/375000＝2.1666N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝0.6322q2L4/(1000EI)=00.632××38.355×12544/(1000×100000×2811250)＝0.0211mm≤[ν]＝l/250＝125/2250＝0.5mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR5=0.3993q1静l+0..446qq1活l=0.3393×466.595××0.1255+0.4446×1.7764×0..125＝2.3877kNR2=RR4=1.1443q1静l+1..223qq1活l=1.1143×466.595××0.1255+1.2223×1.7764×0..125＝6.9277kNR3=00.928q1静l+1..142qq1活l=0.9928×466.595××0.1255+1.1442×1.7764×0..125＝5.6577kN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R5'=0.3993q2l=0.3393×388.35×00.125＝1.8844kNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1143×388.35×00.125＝5.4799kNR3'==0.9288q2l=0.9928×388.35×00.125＝4.4499kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)40×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)13小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4小梁弹性模量E((N/mm22)9600小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面惯性矩II(cm4)170.67验算方式三等跨连续梁为简化计计算，按三等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{2..387+00.9×1..35×[((0.3-00.1)×00.5/4++0.5×((1.5-00.25)]]+0.9××max[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.225)+1..4×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.25)++1.4×00.7×2]]×max[[0.6-00.5/2，(1.2--0.6)--0.5/22]/2×11，6.9277+0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.5/44}=6.9957kN//mq2＝mmax{1..884+((0.3-00.1)×00.5/4++0.5×((1.5-00.25)++(0.5++(24+11.1)×00.25)××max[00.6-0..5/2，(1.2--0.6)--0.5/22]/2×11，5.4799+(0.33-0.1))×0.5//4}＝5.5044kN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝max[00.1q1l12，0.5q1l22]＝max[00.1×6..957×00.52，0.5×66.957××0.22]＝0.1744kN·mσ＝Mmmax/W＝0.1744×106/426770＝4.0766N/mm22≤[f]＝13N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.6q1l1，q1l2]＝max[00.6×6..957×00.5，6.9577×0.2]]＝2.0877kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×22.087××1000//(2×400×80)＝0.9788N/mm22≤[τ]＝1.4N//mm2满足要求求！3、挠度验验算ν1＝00.677qq2l14/(1000EI)＝0.6777×5.5004×50004/(1000×96000×17066700)＝0.1422mm≤[ν]＝l1/250＝500/2250＝2mmν2＝qq2l24/(8EII)＝5.5044×20044/(8×99600×117067000)＝0.0677mm≤[ν]＝2l2/250＝2×2000/250＝1.6mmm满足要求求！4、支座反反力计算梁头处((即梁底支撑撑主梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[11.1×6..957×00.5，0.4×66.957××0.5+66.957××0.2]＝3.8277kN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R5＝2.7099kN，R2＝R4＝3.8277kN，R3＝3.1288kN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[11.1×5..504×00.5，0.4×55.504××0.5+55.504××0.2]＝3.0277kN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R'1＝R'5＝2.4333kN，R'2＝R'4＝3.0277kN，R'3＝2.4633kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁自重重忽略不计，因因主梁2根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半，计算简图图如下：1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.3266×106/4490＝72.5776N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝2.8488kNτmaxx＝2Vmax/A==2×2.8848×10000/4224＝13.4335N/mmm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝0.1399mm≤[ν]＝l/250＝600/2250＝2.4mmm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态支座反力力依次为R1=0.844kN，R2=14.5521kN，R3=0.844kN七、可调托座验算算荷载传递至立杆方方式可调托座扣件抗滑移折减系系数kc0.85可调托座内主梁根根数2可调托座承载力容容许值[N](kkN)301、扣件抗抗滑移验算两侧立柱柱最大受力R＝max[RR1,R3]＝max[00.84,00.84]＝0.84kkN≤0.85××8=6.88kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！2、可调托托座验算可调托座座最大受力N＝max[RR2]＝14.5221kN≤[N]＝30kN满足要求求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hdd(mm)600立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值ff(N/mmm2)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.151、长细比比验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(6600+2××200)==1386mmm非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1××1.7555×15000=26322.5mmλ=l00/i=26632.5//15.9==165.5566≤[λ]=2100长细比满满足要求！2、风荷载载计算Mw＝γγ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×00.9×0..13×0..5×1.552/10＝0.0188kN·m3、稳定性性计算根据《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1330-20111，荷载设计计值q1有所不同：：1)面板板验算q1＝[[1.2×((0.1+((24+1..5)×1..5)+1..4×0.99×2]×11＝48.544kN/m2)小梁梁验算q1＝mmax{2..401+11.2×[((0.3-00.1)×00.5/4++0.5×((1.5-00.25)]]+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.9×11]×maxx[0.6--0.5/22，(1.2--0.6)--0.5/22]/2×11，6.96++1.2×((0.3-00.1)×00.5/4}}=6.999kN/m同上四～～六计算过程程，可得：R1＝00.843kkN，R2＝14.5889kN，R3＝0.8433kN顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1.1555×1.3886×(6000+2×2200)=11600.883mmλ1＝ll01/i＝1600..83/155.9＝100.6681，查表得，φ1＝0.5888立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[00.843++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.25)++1.4×00.9×1]]×(1+00.6-0..5/2)//2×1，14.5889，0.8433+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.9×11]×(1++1.2-00.6-0..5/2)//2×1]++0.0188/1.2＝14.6004kNf＝N//(φA)+Mw/W＝146044.224//(0.5888×4244)+0.0018×1006/4490＝62.6882N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1..155×11.755××1500==3040..537mmmλ2＝ll02/i＝3040..537/115.9＝191.2229，查表得，φ2＝0.1977立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[00.843++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.25)++1.4×00.9×1]]×(1+00.6-0..5/2)//2×1，14.5889，0.8433+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.9×11]×(1++1.2-00.6-0..5/2)//2×1]++0.0188/1.2＝14.6004kN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]+1.22×0.155×(7.555-1.55)+Mw/lb＝max[00.843++[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.9×11]×(1++0.6-00.5/2))/2×1，14.5889，0.8433+[1.22×(0.775+(244+1.1))×0.255)+1.44×0.9××1]×(11+1.2--0.6-00.5/2))/2×1]]+1.0889+0.0018/1..2＝15.6993kNf＝N//(φA)+Mw/W＝156933.224//(0.1997×4244)+0.0018×1006/4490＝191.9984N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！九、立杆支承面承承载力验算支撑层楼板厚度hh(mm)100混凝土强度等级C15立杆底座长a(mmm)200立杆底座宽b(mmm)200F1=NN=15.6693kN1、受冲切切承载力计算算根据《混混凝土结构设设计规范》GB500010-20010第6.5.1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhftt+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中间线性性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在1.0-33.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0/2处板垂直截截面的最不利利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为为圆形时，取取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取as=40，对边柱，取取as=30：对角柱，取取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将其其取为0，作为板承承载能力安全全储备。可得：ββh=1，ft=0.911N/mm22，η=1，h0=h-200=80mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=11120mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×0..91+0..25×0))×1×11120×800/10000=57.0075kN≥F1=15.6693kN满足要求求！2、局部受受压承载力计计算根据《混混凝土结构设设计规范》GB500010-20010第6.6.1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表4.1.44-1取值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第6.3.1条的规定取取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第6.6.2条确定可得：ffc=7.2NN/mm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(6600)×((600)//(200××200)]]1/2=3，Aln=ab==400000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×33×7.2××400000/10000=11666.4kN≥F1=15.6693kN满足要求求！500*11200梁模板安全全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGGJ1300－20112、《建筑施工脚手手架安全技术术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220084、《建筑施工临时时支撑结构技技术规范》JJGJ3000-201335、《冷弯薄壁型钢钢结构技术规规范》GB550018--20026、《建筑结构荷载载规范》GBB500099-201227、《钢结构设计规规范》GB550017--2003二、500*1200梁梁模板（扣件件式）界面参参数表一、基本参数新浇混凝土梁名称称3-GlKL400(1)5500*12200新浇混凝土梁计算算跨度(m)20混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)500×12000新浇混凝土结构层层高(m)8.7梁侧楼板厚度(mmm)120二、支撑体系参数数新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用((A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)500梁两侧立柱间距llb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)1000新浇混凝土楼板立立柱间距l'b(mm)1000混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离((mm)600梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数数5梁底支撑小梁最大大悬挑长度((mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依依据《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJJ130-22011三、荷载参数模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)0.1,0.3,,0.5,00.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k(kN/m2)1振捣荷载Q2k((kN/m2)2模板工程支拆环境境考虑风荷载省份湖北地区武汉市基本风压ω0(kkN/m2)0.25风压高度变化系数数μz0.65风荷载体型系数μμs0.8风荷载标准值ωkk(kN/m2)0.13四、面板参数面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板弹性模量E((N/mm22)10000五、小梁参数小梁材质及类型方木方木宽(mm)40方木高(mm)80小梁抗弯强度设计计值f(N//mm2)13小梁抗剪强度设计计值τ(N/mm2)1.4小梁截面惯性矩II(cm4)170.67小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁弹性模量E((N/mm22)9600验算方式三等跨连续梁六、主梁参数主梁材质及类型钢管截面类型Ф48×3主梁抗弯强度设计计值f(N//mm2)205主梁抗剪强度设计计值τ(N/mm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁弹性模量E((N/mm22)206000七、可调托座参数数可调托座内主梁根根数2可调托座承载力容容许值[N]](kN)30八、立柱参数钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49立柱抗压强度设计计值[f]((N/mm22)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.15九、地基参数模板支架作用位置置混凝土楼板支撑层楼板厚度hh(mm)100混凝土强度等级C15立杆垫板长a(mmm)200立杆垫板宽b(mmm)200三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)500梁两侧立柱间距llb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1000、10000混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数数5每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数0梁底支撑小梁最大大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度1000mmm，按四等跨跨连续梁计算算，计算简图图如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝γγ0×max[[1.2(GG1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4ψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×1.2))+1.4××2，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.2)+11.4×0..7×2]××1＝39.0665kN/mmq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..2]×1＝37.3kkN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.7644kN/mq2＝[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝[0.1++(24+11.5)×11.2]×11＝30.7kkN/m1、强度验验算Mmaxx＝0.1077q1静L2+0.1221q1活L2＝0.1077×37.33×0.12252+0.1221×1.7764×0..1252＝0.0666kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0666×106/375000＝1.7522N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝0.6322q2L4/(1000EI)=00.632××30.7××1254/(1000×100000×2811250)＝0.0177mm≤[ν]＝l/250＝125/2250＝0.5mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR5=0.3993q1静l+0..446qq1活l=0.3393×377.3×0..125+00.446××1.7644×0.1225＝1.9311kNR2=RR4=1.1443q1静l+1..223qq1活l=1.1143×377.3×0..125+11.223××1.7644×0.1225＝5.5999kNR3=00.928q1静l+1..142qq1活l=0.9928×377.3×0..125+11.142××1.7644×0.1225＝4.5799kN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R5'=0.3993q2l=0.3393×300.7×0..125＝1.5088kNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1143×300.7×0..125＝4.3866kNR3'==0.9288q2l=0.9928×300.7×0..125＝3.5611kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)40×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)13小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4小梁弹性模量E((N/mm22)9600小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面惯性矩II(cm4)170.67验算方式三等跨连续梁为简化计计算，按三等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{1..931+00.9×1..35×[((0.3-00.1)×00.5/4++0.5×((1.2-00.12)]]+0.9××max[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+1..4×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×2]]×max[[0.6-00.5/2，(1.2--0.6)--0.5/22]/2×11，5.5999+0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.5/44}=5.6629kN//mq2＝mmax{1..508+((0.3-00.1)×00.5/4++0.5×((1.2-00.12)++(0.5++(24+11.1)×00.12)××max[00.6-0..5/2，(1.2--0.6)--0.5/22]/2×11，4.3866+(0.33-0.1))×0.5//4}＝4.4111kN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝max[00.1q1l12，0.5q1l22]＝max[00.1×5..629×00.52，0.5×55.629××0.22]＝0.1411kN·mσ＝Mmmax/W＝0.1411×106/426770＝3.2988N/mm22≤[f]＝13N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.6q1l1，q1l2]＝max[00.6×5..629×00.5，5.6299×0.2]]＝1.6899kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×11.689××1000//(2×400×80)＝0.7922N/mm22≤[τ]＝1.4N//mm2满足要求求！3、挠度验验算ν1＝00.677qq2l14/(1000EI)＝0.6777×4.4111×50004/(1000×96000×17066700)＝0.1144mm≤[ν]＝l1/250＝500/2250＝2mmν2＝qq2l24/(8EII)＝4.4111×20044/(8×99600×117067000)＝0.0544mm≤[ν]＝2l2/250＝2×2000/250＝1.6mmm满足要求求！4、支座反反力计算梁头处((即梁底支撑撑主梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[11.1×5..629×00.5，0.4×55.629××0.5+55.629××0.2]＝3.0966kN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R5＝2.0477kN，R2＝R4＝3.0966kN，R3＝2.5355kN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[11.1×4..411×00.5，0.4×44.411××0.5+44.411××0.2]＝2.4266kN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R'1＝R'5＝1.8155kN，R'2＝R'4＝2.4266kN，R'3＝1.9755kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁自重重忽略不计，因因主梁2根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半，计算简图图如下：1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.2555×106/4490＝56.8665N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝2.2499kNτmaxx＝2Vmax/A==2×2.2249×10000/4224＝10.6006N/mmm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝0.1066mm≤[ν]＝l/250＝600/2250＝2.4mmm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态支座反力力依次为R1=0.6447kN，R2=11.5528kN，R3=0.6447kN七、可调托座验算算荷载传递至立杆方方式可调托座扣件抗滑移折减系系数kc0.85可调托座内主梁根根数2可调托座承载力容容许值[N](kkN)301、扣件抗抗滑移验算两侧立柱柱最大受力R＝max[RR1,R3]＝max[00.647,,0.6477]＝0.6477kN≤0.85××8=6.88kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！2、可调托托座验算可调托座座最大受力N＝max[RR2]＝11.5228kN≤[N]＝30kN满足要求求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hdd(mm)600立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值ff(N/mmm2)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.151、长细比比验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(6600+2××200)==1386mmm非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1××1.7555×15000=26322.5mmλ=l00/i=26632.5//15.9==165.5566≤[λ]=2100长细比满满足要求！2、风荷载载计算Mw＝γγ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×00.9×0..13×0..5×1.552/10＝0.0188kN·m3、稳定性性计算根据《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1330-20111，荷载设计计值q1有所不同：：1)面板板验算q1＝[[1.2×((0.1+((24+1..5)×1..2)+1..4×0.99×2]×11＝39.366kN/m2)小梁梁验算q1＝mmax{1..95+1..2×[(00.3-0..1)×0..5/4+00.5×(11.2-0..12)]++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×max[[0.6-00.5/2，(1.2--0.6)--0.5/22]/2×11，5.6499+1.2××(0.3--0.1)××0.5/44}=5.6679kN//m同上四～～六计算过程程，可得：R1＝00.651kkN，R2＝11.6226kN，R3＝0.6511kN顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1.1855×1.3886×(6000+2×2200)=11642.441mmλ1＝ll01/i＝1642..41/155.9＝103.2296，查表得，φ1＝0.5666立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[00.651++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×(1+00.6-0..5/2)//2×1，11.6226，0.6511+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××0.9×11]×(1++1.2-00.6-0..5/2)//2×1]++0.0188/1.2＝11.6442kNf＝N//(φA)+Mw/W＝116411.637//(0.5666×4244)+0.0018×1006/4490＝52.6114N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1..185×11.755××1500==3119..512mmmλ2＝ll02/i＝3119..512/115.9＝196.1196，查表得，φ2＝0.1888立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[00.651++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×(1+00.6-0..5/2)//2×1，11.6226，0.6511+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××0.9×11]×(1++1.2-00.6-0..5/2)//2×1]++0.0188/1.2＝11.6442kN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]+1.22×0.155×(8.77-1.2))+Mw/lb＝max[00.651++[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.12))+1.4××0.9×11]×(1++0.6-00.5/2))/2×1，11.6226，0.6511+[1.22×(0.775+(244+1.1))×0.122)+1.44×0.9××1]×(11+1.2--0.6-00.5/2))/2×1]]+1.355+0.0118/1.22＝12.9992kNf＝N//(φA)+Mw/W＝129911.637//(0.1888×4244)+0.0018×1006/4490＝167.0086N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！九、立杆支承面承承载力验算支撑层楼板厚度hh(mm)100混凝土强度等级C15立杆底座长a(mmm)200立杆底座宽b(mmm)200F1=NN=12.9992kN1、受冲切切承载力计算算