回转窑燃烧器

6煤粉制备技术及燃烧器6.1煤粉燃烧器的发展回转窑煤粉燃烧器已由单风道发展到三风道、四风道和烧两种以上燃料的五风道。风道越多，性能越好，但结构越复杂，质量越大，造价越高，使用时容易弯曲变形。从煤风与空气混台的效果看，燃烧器可分为旋流式和分割式，分割式四风道燃烧器通道分为外轴流风、煤风、内轴流风、内旋流风，其中外轴流风是轴向喷射的，风道为连续成形，由于分割式燃烧器将煤风分割成四股喷射，煤粉喷出后在圆周方向不均匀，在形成火焰完整性方面与旋流式有一定差距，而且增加了煤风通道的磨损。衡量燃烧器性能优劣的重要指标是一次风用量。旋流式煤粉燃烧器是利用直流风与旋流风形成组合射流及中心风形成的平衡流的方式来强化煤粉燃烧，由于燃烧器的结构特殊，煤粉被送入燃烧区域内，通过涡流、回流等方式和喷射效能，使煤粉与燃烧空气充分混合、迅速点燃并充分燃烧。当前性能优良的四风道煤粉燃烧器一次风用量可降到5%〜7%,甚至3%〜4%,既可以烧优质烟煤，也可以烧劣质煤、低挥发分煤、无烟煤、石油焦、煤页岩、废轮胎和生活垃圾等。6.1.1回转窑对煤粉燃烧器的要求对燃料具有较强的适应性,尤其是在燃烧无烟煤或劣质煤时,能保证在较低空气过剩系数下完全燃烧，CO和NOx排放量最低。火焰形状能使整个烧成带具有强而均匀的热辐射,有利于熟料结粒、矿物晶相正常发育,防止烧成带扬尘,形成稳定的窑皮,延长耐火砖使用寿命。外风采用环形间断喷射,保证热态不变形,射流均匀稳定,形成良好的火焰形状,最好采用多个小喷嘴喷射。4采用拢焰罩技术，避免产生峰值温度，降低有害气体NOx的排放，使窑内温度分布合理,提高预烧能力。采用火焰稳定器,受喂煤量、煤质和窑情变化波动的影响小,火焰更加稳定。结构简单,调节灵敏、方便,适应不同窑情的变化,满足烧不同煤质和形成不同火焰的要求。6.1.2窑内煤粉点燃的模式窑内煤粉的点燃(着火)，随煤质的差异及其加热速率的不同，有三种模式。均相点燃。当其挥发分含量较多，加热速率不很快时，因挥发物首先析出而着火，随之固定碳开始燃烧。非均相点燃。当其挥发分较少，加热速率很快时，挥发分还来不及析出，其中的固定碳已经达到了燃点温度而首先着火。联合点燃。当挥发分和固定碳同时点燃时，则称为联合点燃。采用烟煤为燃料的水泥窑，多属均相点燃；无烟煤则应考虑到非均相点燃的情况。6.1.3一次风温度因一次风温度较低(室温)，其用量越少则煤粉空气混合体达到燃点温度所需的热量越少，越容易着火燃烧。一次风用量少，意味着煤粉燃烧时所用的二次风多。经验表明每减少1.0%一次风量将节省熟料热耗4.8kJ/kg。6.1.4燃烧器推动力煤粉与二次风的混合速度和质量，以及其本身的燃烧速率均随着燃烧器推动力M值的增大而提高，M值是一次风的质量流量m与其喷出速度v值的乘积，即M(N)=m(kg/s)XV(m/s)相对燃烧推动力，即一次风百分数与其风速之乘积。增加一次风量显然是不可取的，所以提高一次风速是增强燃烧推动力的主要手段，但V值太大，阻力骤增，风机电耗上升，在一定的燃烧条件范围内，V值有一最佳范围。6.1.5强化窑内煤粉燃烧过程的主要技术措施使煤与风，尤其是二次风迅速充分混合。有效地卷吸高温烟气回流。加大燃烧器的推动力。控制与调节窑内火焰形状和力度调节一次风的旋流强度来控制与调节窑内火焰形状和力度，即旋流数S值(角动量与线动量之比)。影响S值的因素主要有轴流风量、风速，旋流风量、风速，以及两者之比，操作过程中一般都可以分别予以调节。旋流叶片倾角a及其阻塞系数■对S值有相当大的影响，因结构上的限制，和■值通常在操作中是不能调节的，只是在燃烧器设计时予以优化选定。奥地利的Unitherm-Cemcon公司推出一种MAS型燃烧器的口角可调。水泥回转窑内煤粉的燃烧属受限射流火焰，在二次空气供给量一定时，按一次射流动量通量大小可分两种情况。当一次射流动量通量不大时，二次空气足够引射，即射流在扩展到窑壁前，引射量不受影响。当一次射流动量通量大到一定值时，二次空气不能满足引射量的要求，在射流量到窑壁之前的某个位置，二次空气被引射完毕，过剩的射流动量随即开始引射下游区域的燃烧烟气，形成外部回流区。外回流的产生一方面使下游炽热燃烧烟气的回流增加了上游火焰化学活性基团和温度浓度，从而增加煤粉后期燃烧速度；另一方面冲淡了可燃混合物中氧含量和挤占燃烧空间，这会引起燃烧速度降低，增加了火焰长度，所以外回流的大小有一最佳范围。适度的外回流对煤粉与空气混合过程有促进作用没有外回流，则表明并非所有的二次空气都被带入一次射流火焰中。值得指出的另一个重要方面是，适度的外回流可以防止“扫窑皮”现象，防止一次射流扩展碰撞窑皮。经验表明，在射流扩展的理论碰撞点附近常常发生耐火砖磨损过快现象，导致窑运转周期缩短。在使用低挥发分燃烧时，火焰的气体流场是非常重要的，因为低挥发燃料一般具有较高的着火点，加之由于挥发分含量低、挥发分燃烧所产生的热量不足以使炭粒加热到着火温度而使燃烧持续进行。确保低挥发煤持续点燃的最简便方法是增加火焰内循环量，使下游炽热的燃烧产物回流到火焰根部以提高该处一次风和煤粉温度。内循环的产生及其大小主要取决于燃烧器出口结构参数。综上分析，喷煤管出口动量通量和旋流强度是窑头火焰设计和操作的重要参数。喷煤管出口动量通量是射流股对来自冷却机二次空气引射能力的度量。过小的动量通量将导致二次空气和煤粉不能很好地混合，燃烧不完全，窑尾CO含量升高，煤灰降落不均而影响熟料质量，甚至引起结前圈。另外由于火焰下游外回流消失，加之火焰刚度不够（火焰的浮升）使火焰易碰撞窑皮，影响耐火砖使用寿命。过大的动量通量会引起过大的外回流，一方面挤占火焰下游的燃烧空间；另一方面降低火焰下游氧浓度，同样导致燃烧不完全，窑尾温度升高。

喷煤管出口射流旋流主要控制着火焰形状，因此被称为火焰形状系数。随着旋流强度的增加，火焰变粗、变短．可强化火焰对熟料的热辐射。但过强的旋流会引起双峰火焰，即发散火焰，易使局部窑皮过热、剥落；另一方面也易引起“黑火头”消失，喷嘴直接接触火焰根部而被烧坏。虽然大多数多通道燃烧器的旋流强度可在操作中调节，但极限参数的限定是很重要的，也是必需的。6.2几种燃烧器的结构性能6.2.1KHD公司PYRO-Jet燃烧器KHD公司为利用褐煤及石油焦而开发的新型多通道燃烧器，称为PYRO-Jet燃烧器其原理如图6-1所示。PYRO-Jet燃烧器是一种多通道结构喷嘴，其中心附加1个或2个气态或液态燃料管子，有时在中央还有一个点火喷嘴。通道结构如下。图6TPYROJ再燃烧器原湮其压力为图6TPYROJ再燃烧器原湮其压力为1bar左右（1bar=104Pa），2旋流空气通道出口带有螺旋风翅（相当于三通道喷嘴的内流风）。3出口为喷煤口的燃料通道。4出口为环形嘴的喷射空气通道（相当于三通道喷嘴的外流风）。由此可见，旋流风及送煤风同一般三通道相同。而PYRO-Jett喷嘴不像一般三通道喷嘴那样从环形缝隙喷出，而是沿喷嘴外圆排成环状的多个独立喷嘴喷出由一个旋转活塞风机供风。喷嘴的作用是为了将高温二次风卷向喷嘴，加快煤粉燃烧。各种风道的风速及风量百分比由图可看出。确定煤通道的尺寸需要十分认真，因为煤的着火速度是决定喷嘴速度的主要因素，一般为22〜35m/s。PYRO-Jet喷嘴的一次风量仅为6%〜9%。减少一次风量可以增加二次风的热回收量，减小设备规格。PYRO-Jet可降低NOx排放量，对不同的窑NOx的降低幅度为15%〜30%。这种燃烧器的一次风被分成三部分：喷射风、煤粉输送风和旋转风。喷射风、旋转风分别以不高于440m/s和160m/s的高流速喷出燃烧器。煤粉在喷射风和旋转风之问以24m/s的速度喷出，在燃烧器出口截面中心形成一个低压区域，引起火焰气体回流。由于轴向风速非常高，强烈地加速了靠近火焰的二次风的流速，从而强化了燃料与空气的混合，提前了燃料的着火燃烧，使着火点更靠近燃烧器，这样空气中的氮（N2）在高温区停留时间很短，使得NOx的生成受到抑制。另外，由于PYRO-Jet燃烧器出口截面中心有回流，使火焰温度分布较为均匀，一次风量减少，二次风量增加.并且降低了二次风温，这些因素都有利于NOx浓度的降低。PYRO-Jet燃烧器性能特点火焰形状好，火焰明亮，强劲有力。火焰形状可调，调节方法简单，可重复性好。燃烧特性好。由于煤粉和空气特别是高温二次风能快速充分混合，使煤粉能够迅速点燃并充分燃烧。特殊设计使旋流风和轴流风分别在火焰内外形成一个回流区．使火焰内部热量分布均匀，温度峰值趋于平坦。能在保证熟料质量的前提下降低烧成温度。PYRO-Jet优良的燃烧特性保证了窑内热工制度的稳定和熟料的成球，使过去传统的保守操作方法（常过烧）不再必要．既降低了窑的热耗又降低了水泥磨的电耗。一次风量小。由于喷射效应的作用，以4%〜6%的一次风量（不包括送煤风）获得足够的燃烧推动力。适用于所有燃料，包括劣质燃料如石油焦、无烟煤、高灰分低热值煤等。并能用于不同燃料（煤、气、油）的混烧。煤粉通过量可调范围广，可在1:10的调节范围内正常操作。窑皮均匀稳定，火砖寿命长。提高窑产量。由于火焰明亮有力，热量分布均匀，熟料煅烧强度得到加强。另外，由于窑皮好，窑操作稳定．火砖寿命长．窑的产量可提高10％左右。降低能耗。由于一次风量减小．烧成温度可降低，窑运转稳定，煤粉燃烧充分，系统热耗降低（最高达160kJ/kg）。另外，由于可避免熟料过烧，水泥磨系统电耗也可相应降低；污染小，CO、NOx排放量低。PYRO-Jet燃烧器对生产的保证为了保证在燃烧器浇注料损坏和需要更换备件时维持窑的连续生产，PYRO-Jet燃烧器采用了一用一备的设备配置。这样不仅保证了生产的连续性，同时也延长了设备的使用寿命。PYRO-Jet具有以下特点。①通过降低一次空气比，可节约热量6%〜8%。②能燃烧固体、气体和液体及石油焦等多种燃料③降低NOx生成。④窑操作稳定。⑤采用陶瓷抗磨损涂层，延长喷嘴寿命。6.2.2Duoflex燃烧器丹麦F.LSmidth公司在总结过去采用三通道喷煤管Swirlex型和Centrax型燃烧器经验的基础上，于1996年推出了新型的第三代水泥窑用喷煤管——双调节伸缩式Duoflex燃烧器，其主要特点如下。⑴一次风量(6%〜8%)前提下，优化选择一次风喷出速度和一次风机风压，燃烧器的推动力大幅度提高，强化燃烧速率，充分满足各种煤质及二次燃料的燃烧条件，同时还能维持一次风机的单位电耗较低。为降低因提高一次风喷出速度而引起的通道阻力损失，在旋流风和轴流风出口端较大的空间处使两者预混合，之后由同一个环形通道喷出。由于喷煤管前端的缩口形状，使轴流风相混时赋有趋向中心的流场，对旋流风具有较强的穿透力，以利一次风保持很高的旋流强度，有助于对燃烧烟气的卷吸回流作用。将煤风管置于旋流风和轴流风管的双重包围之中，借以适当提高火焰根部CO2浓度，减少O2含量，同时在不影响着火燃烧速率的条件下维持较低温度水平，从而有效抑制热力NOx的生成量。为了抵消高旋流强度在火焰根部可能产生的剩余负压，防止未点燃的煤粉被卷吸而压向喷嘴出口，造成回火，影响火焰稳定燃烧，在煤风管内增设了一中心风管，其中通风量约为一次风总量的1%，在中心管出口处设有多孔板，将中心风均匀地分布呈诸多流速较高的风束，防止煤粉回火，实为一个功能良好的火焰稳定器。此外，中心风管还具有冷却和保护点火用油(气)管的作用。煤风管可前后伸缩，采用手动蜗轮调节，并有精确的位置刻度指示，借

助煤风管的伸缩，可在维持轴流风和旋流风比例不变的情况下，调节一次风出口通道面积达1:2即一次风量的调节范围可达到50%〜100%,而且在操作过程中就可以进行无级调节。对于适应煤质变化，及时控制调节燃烧与火焰形状十分方便。“双调节”，其含意是只要前后移动喷风管的位置，就可以按比例同时减少或增加轴流风量与旋流风量，相应起到减增一次风总量的作用，而不需分别去调节轴流风和旋流风的两个进口阀门，不需要考虑两者的风量和两者的比例关系，减少了调节难度和流体阻力。煤风管伸缩处采用膨胀节相连，确保密封，其伸缩长度范围一般为100mm左右，视燃烧器规格而异，当其退缩到最后端位置时一次风出口面积最大，相应地一次风量也最大，这时在燃烧器出口端就形成了一段约100mm的拢焰罩，对火焰根部有一定的紧缩作用(见图6-2)。反之，当其伸到最前端位置与喷煤管外套管出口几乎相齐时，则出口面积最小，风量最小，拢焰罩的长度将趋于零。一般生产情况下，大都将煤风管的伸缩距离放在中同位置，拢焰罩的长度也居中，以便前后调节。轴向空气雄流空气煤一冷却空F

轴向空气雄流空气煤一冷却空F

燃油迎过iMf节喷脚面和改变一度空q厨图8-2利用煤风管的伸缩,加大了煤风管进口部位的空间(面积)，降低该处风速，同时缩小了煤粉进的角度，在所有易磨损的部位都敷上耐磨浇注料，尽量减少磨损，延长使用寿命。喷嘴前端及其部件都用耐热合金钢制成。喷嘴外部包有约120mm厚的耐火浇注料，所有浇注料的寿命完全可以与窑头的耐火砖相匹配，甚至更长。中心管较大，留有一定的空间，可以增设二次燃料的喷射管，替代部分煤粉，以各水泥窑日后烧废料之需要。FLS公司推出的三种水泥回转窑煤粉燃烧器Swirlex型、Centrax型和Duoflex型的性能比较见表6-1,可以看出，新型Duoflex燃烧器的性能优越，技术先进，使用效果良好。表6-1FLS公司三种燃烧器性能比较型号SwirlexCentraxDuoflex一次风量(不含送煤粉用风)/%8〜94〜56〜8一次风喷出速度/(m/s)110〜120轴向320，径向150180〜250一次风机出口压力/mbar130750250燃烧器推动力/(%・m/s)880〜9601200〜14001250〜1780一次风机单位电耗/(kW•h/kg熟料)约0.2约0.50.3〜0.4煤风管内风速/(m/s)25〜3025〜3025〜30煤风管内煤风比/(ks/ms)3.5〜83.5〜63.5〜8送煤风机压力/mbar100〜150100〜200100〜200煤与一次、二次风的混合正常较好很好燃烧空气的卷吸回流正常较强强劲稳定中心风。火焰稳定器，拢焰罩无无有火焰形状正常有力强劲紧缩喷嘴在窑内的位置与方向调节前后、左右、上下前后、左右、上下前后、左右、上下

火焰调节手段两个阀门分别调节两个阀门分别调节煤粉管伸缩为主阀门调节为辅火焰调节精度正常正常灵敏、方便NOx减少量/%0约15约30窑筒体温度正常较低最低窑头火砖寿命正常较长最长燃料适应性褐煤烟煤、无烟煤烟煤、无烟煤、可燃废料熟料结晶、结粒与强度正常较好最好6.2.3皮拉得公司煤粉燃烧器20世纪70年代初，由于石油危机的冲击，回转窑由烧油改为烧煤，皮拉得公司开发出旋流式三风道煤粉燃烧器（见图6-3）。一次风压达到12kPa时，其用量为12%〜14%。当压力达到35kPa时，一次风量可降到8%。这种燃烧器煤风在中间，外部的一次净风是轴流风，内部的一次净风是利用头部的螺旋叶片产生外律风（轴向风）煤风内净风〔庭流凤外律风（轴向风）煤风内净风〔庭流凤1皮拉得旋流式:一风道煤粉燃烧器I处净轴流风道,工煤风道；3内净旋流风道；4一燃油点火装置（5蟠旋叩抖；5—外珅风调心一胸，7内净风调节陶+S一煤风进「3。一耐磨尽皮拉得公司旋流式四风道煤粉燃烧器，称为Rotaflam型（见图6-4）。其主要

特点是内净风通过稳定器上的许多小孔喷出．所以又把内净风称为中心风。将外净风分成两股：外层外净风稍有发散轴向喷射，内层外净风靠螺旋叶片产生旋流喷射，将煤风夹在两股外净风与中心风之间。将燃烧器最外层套管伸出一部分，称为拢焰罩，就像照相机的遮光罩一样。外层的环形间隙改为间断间隙，可保证受热时不变形。采用优质耐热钢，延长了燃烧器的寿命。一次风降到6％。Rotaflam型旋流式四风道煤粉燃烧器的特点如下。⑴火焰稳定器稳定器内净风道的直径比一般燃烧器要大得多，前部设置一块圆形板,上面钻有许多小孔(见图6-78中的序号6)。国6-2国6-2RMaFMm型旋流式四风道煤粉燃烧器J轴向外净网：£放流外净；3—现用f寸一内净风f中心地兀6燃油点火装置：&火焰检定器：T一想旋叶片18一拢婚眼及第一层套管；9一•第一层叁管fE—第三层叁管：11一第四层套管①在火焰根部产生一个较大的回流区，可减弱一次风的旋转，使火焰更加稳定，温度容易提高，形状更适合回转窑的要求。②火焰稳定器的直径较大，煤风环形层的厚度减薄某风混合均匀充分一次风容易穿过较薄的火焰层进入到其中短了“黑火头。煤风在两层外净风之内降低火焰根部的局部高温抑制的生成。外净风分成两股之后，轴流外净风的风速可以大大提高,在火焰根部中心区形成较大的一次回流区和在窑皮附近形成第二回流区，对保护窑皮有利。拢焰罩拢焰罩产生碗状效应，可避免空气的过早扩散，在火焰根部形成一股缩颈，降低窑口温度，使窑体温度分布合理，火焰的峰值温度降低。这样，一方面能延长窑口护板的使用寿命，另一方面还可避免窑口简体出现喇叭形。轴向外净风的分孔式喷射轴向外净风改变了原来的连续式环形问隙喷射，采用了均匀间断式的小孔喷射。小孔为均匀排列的小矩形，由第一层套管内壁加工出的矩形沟槽和第二层套管组装后形成。

6.2.4TC型旋流式四风道煤粉燃烧器结构特点(见图6-5和图6-6)四通道，是指中问的煤通道、内部的中心通道和外部的旋流通道及旋流风外部的轴流通道。主要结构特点如下。①与普通三通道煤粉燃烧器相比，其旋流风风速与轴流风风速均提高30%〜50%,在不改变一次风量的情况下,燃烧器的推力得到大大提高。图6-30%〜50%,在不改变一次风量的情况下,燃烧器的推力得到大大提高。图6-5TC型四风道喷嘴结构】油喷喷头：2—渤怆｝3一中心风管;“一煤风管；与一旋流风风性：6—轴流风凶管；7—凯军h8—酎火浇注/卜0-油怆选油管；1。一间油管节比大，达到6倍以上，即对外风出口风速调节比大，所以对火焰的调整非常③喷头外环前端设置拢焰罩以减少火焰扩散,对保护窑皮，点火有好处，能起到稳燃保焰的作用④喷头部分采用耐高温、抗高温氧化的特殊耐热钢铸件机加工制成，提高了头到稳燃保焰的作用部的抗高温变形能力。一次风量6%外学风风速%=田0-»4口。旷&煤风风速&尸2。~一次风量6%外学风风速%=田0-»4口。旷&煤风风速&尸2。~3。1口/s中心凤凤速=40-60卅八

内净风风速腺80m/s一饮风地94%产生的回流风图6-6TC项燃烧器原理(2)其主要的燃烧特点火焰形状规整适宜，活泼有力温度高，窑内温度分布合理。热力集中稳定，卷吸二次风能力强。火焰调节灵活，简单方便，可调范围大，达1:6以上。热工制度合理，对煤质适应性强，可烧劣质煤、低挥发分煤、无烟煤和烟煤。四通道煤粉燃烧器的操作喷煤管的点燃点火后，先将喷油量适当加大，同时开启进煤风机，以保护喷煤管，开启窑尾废气排风机，以保持窑头有微负压。待窑尾温度升到200℃时可以加煤，油煤混烧，同时开启净风机，保持火焰顺畅．在燃烧过程中逐渐减少用油量，待窑尾温度达到400℃时．撒油将净风量加大，点燃燃烧器。燃烧器位置的调整燃烧器位置，到定时检修的时间都必须停窑检查和调整，窑头截面调整为中心偏斜50~60mm,下偏50mm,窑尾截面偏斜为700mm,偏下至砖面-两点连成一线，即为燃烧器的原始位置(见图6-7)。保证既不冲刷窑皮又能压着料层煅烧，在正常生产中，还要根据窑况对燃烧器进行适当调整，保证火焰顺畅，既不刷窑皮，又能将料烧好。70clmm50--60mm密头截面窑尾截面图6-7燃烧器的位置③火焰调节与窑皮控制回转窑生产过程中，火焰必须保持稳定，避免出现陡峭的峰值温度，火焰较长，才能形成稳定的窑皮，从而保护烧成带耐火砖的使用周期。调节火焰主要是依据窑内温度及其分布、窑皮情况、窑负荷曲线、物料结粒及带起情况和窑尾温度、负压等因素的变化而进行。当烧成温度偏高时，物料黏度增加，结粒增大，多数超过50mm以上，带起很高，负荷曲线上升，伴随筒体温度升高。此时，应减少窑头用煤，适当减小中心风、径向风、轴向风回路上的手动阀门的开度来调节火焰，降低窑头温度。烧成温度偏低时，应适当加大中心风、径向风、轴向风回路上的手动阀门开度，强化火焰。调整到稳定的火焰，提高窑头温度。在烧成带掉窑皮。甚至出现“红窑”时，说明烧成带温度不稳定或局部出现了温度峰值，要及时拉长火焰．减少喂煤量，稳定窑温，并及时移动喷煤管位置，控制熟料结粒，及时补挂窑皮。使用效果火焰的形状容易调节，使用四通道燃烧器燃料周围的一次风非常均匀，火焰沿窑轴向喷射很深，活泼有力，形状长短适宜，对燃烧非常有利，同时可方便地用调节手动蝶阀来调节风的比例，以改变火焰的形态。适当的调节中心风等的手动蝶阀的开度，火焰变粗变短，温度集中，便于提高窑头温度，尤其是在遇到物料预分解不好，有跑生料趋势时，调节火焰强化煅烧，并与适当减料降窑速相配合，可有效地阻止生料跑出；而适当加大径向风、轴向风，火焰变得细长，可加强物料的预烧，有效地降低熟料f-CaO,适应窑内情况的各种变化。对煤的适应性强，对燃烧无烟煤具有更强的适应性随着煤质的不断下降，煤粉水分和细度也很不稳定，但四通道煤粉燃烧器却均能适应，满足窑物料煅烧的需要。该燃烧器与原三通道煤粉燃烧器性能相似，但结构有很大区别。该燃烧器对煤质适应性强，可烧劣质煤、低挥发分煤、无烟煤和烟煤。不仅使煤粉燃烧完全，而且可以最大限度地降低NO的生成量，是一种典型的节能、环保x型回转窑用煤粉燃烧器。能有效地保护窑皮平整坚固，长度厚度适宜。由于四通道喷煤管容易控制火焰形态，避免了对窑的冲刷，窑内物料结粒均匀，有效地保护了窑皮，也避免了窑的前结圈。燃烧器的最内层为中心风道，在它的头部装有火焰稳定器，只有少量的空气通过。火焰稳定器由耐热钢板组成，圆板上面均匀地分布着小孔，允许中心风接触圆板面上的火焰，此处的风速约为80m/s。煤粉风道位于中心风道的外层，煤风夹带着煤粉气流以很小的分散度将煤粉喷入，与一次风混合后进行燃烧，风速为23m/s左右。环流风风道的头部装有一个20°的旋流装置，它使环流风在出口处产生旋转，同时向四周喷射，旋流器的旋转方向与回转窑的旋转方向一致。喷煤管的最外层为轴流风道，其头部为带槽形通道的出口，可以单独喷射空气，通过改变出口截面，改变出口风速，改变火焰形状。外部套管位于燃烧器的最外部，这个部件比其他头部装置长出62巾皿，其目的是为了在产生碗状效应时发生气体膨胀。在喷煤管的外风管上设有防止喷煤管弯曲的筋板。煤风入风管为上下分半式结构，中分面通过螺栓和定位销连接，在其内部设有分半式可更换耐磨套。在煤粉管入口处的磨损三角区内设有耐磨层，耐磨性强。另外分半式耐磨套的被冲刷面亦设有耐磨层，这种设计的特点是在更换时非常方便，不需将喷煤管抽出，直接更换。在喷煤管的煤粉入口处设有检查孔，可随时检查其磨损情况。每个风管的相应位置设有丝杠调节装置和相应的膨胀节，通过调节丝杠的伸缩，可调节相应的风管，其调节范围为沿轴向土50mm，并专门设置了调节手柄。油枪的头部结构，主要由压紧螺母、雾化片、分油器、接头组成。油枪的头部是一种雾化燃烧器，喷嘴本体连接两个平行的油管，分别为进油管和回油管，用支撑板定位这两根油管，保证燃烧器对准喷煤管中心，通过调节回油管路上的回油节流装置来控制喷嘴处的压力，从而调节其雾化效果。在每根油管端部装有一个专门的快速密封接头，可以不使用任何工具将安装在相应油管上的连接头迅速地锁定。在更换油枪的过程中，出于快速接头的作用，每一端都装上一个防止回流的装置，在断开时，能有效防止油流出来。工艺送煤风管与燃烧器之间可以用伸缩节装置连接，两端可伸缩管的球形连接装置可保证水平、垂直及轴向方向调整燃烧器位置，其调整角度为10°，调整距离为1500mm。TC型四通道煤粉燃烧器设计了行走小车，由传动机构、车架、车轮、调节装置、铰接支架五部分组成。蜗轮丝杠调节机构可以使喷煤管出口端面中心沿圆周方向3°范围内自由调节，从而可以方便地调节喷煤管的位置，使其达到最佳的效果。减速电动机启动后，喷煤臂可以向前或向后移动，以热态窑口为基点，喷煤管允许向前移动1070mm，此时，设在轨道上的限位开关动作，小车停止向前移动，再次启动时，小车仅允许向后移动。喷煤管亦允许退出窑口200mm,在该位置设置了第二个开关，开关动作后小车停止移动，再启动时，小车允许向前或向后移动。导轨的尾端设有检修时喷煤管移出回转窑极限位置的限位开关。综上所述，TC型四通道喷煤管是新一代的燃烧设备，喷煤管的喷嘴部分如内、外、煤三个风道的出口端和螺旋叶片均采用耐热铸钢制作。在喷煤管的中部和尾部设有内、外风及煤风出口面积可调的调整装置，其可调量为供货状态出口面积的0.5〜1.5倍，以适应不同煤质时对喷煤管出口风速的要求。喷煤管的内、外风入口管道上设有调节内、外风比例的手动蝶阀。与三通道喷煤管相比，其一次风量可降低5％，可增加煤粉与一次风的混合次数和均匀性，使其充分燃烧，这种设计的基部形成循环涡流，在冷窑点火时可以产生理想的稳定性。燃烧器操作煤风管位于轴流风和旋流风的内侧，出于轴流风外部套管延伸形成的碗状效应，因而在燃烧器的端部形成旋流效应而产生稳定的火焰，燃烧器喷嘴借助于中心火焰稳定器造成的循环流动保证火焰稳定。火焰中心的良好状况明显地降低NO的形成。火焰一开始没有强涡流，避免了温度峰值，这可能x与剩余空气燃烧有关系(颗粒排放形成一个外部一次火焰)，由于一次空气强烈冲击和缝隙中的外部轴向风分布有助于逐步与二次空气混合，径向风和轴向风的可单独调节的特点可以改进火焰形状。6.2.5NC型燃烧器(1)结构NC型三通道煤粉燃烧器由煤粉燃烧器、点火油枪、行走小车、轨道等四部分组成(见图6—8)0NC型三通道煤粉燃烧器主要由3个环形通道组成，从外向内依次为外风、煤风和内风通道。最外层为外风，其出口处采用周向均布的小喷嘴；第二层为煤风，其出口处采用环形喷嘴；第三层为内风，其出口处加有1个特殊设计的旋流器。在煤粉入口及出口等处均进行了特殊的防磨损处理，煤粉喂入处设有1个带盖的检查孔，打开检查盖能查看煤粉口区域的磨损情况。在外风和内风入口管道上均设有调节其风量的手动蝶阀及反应其压力大小的压力表。在外风管上采取了防止喷煤管弯曲变形的技术措施。(2)机理NC型三通道煤粉燃烧器利用高速直流风和高速旋流风与低速的送

煤风之间形成大速差射流，使得其前期的气流交换和混合性能得到大幅度改善，从而促进煤粉燃烧和形成稳定的燃烧火焰。行走小车喷射气速狗200mAa.泊点火油枪(b)行走小车喷射气速狗200mAa.泊点火油枪(b)图敢展嘴©外风喷嗤NC型三通道煤粉燃烧懦燃粉燃烧附燃烧器外风为直流风，通过周向均布的小喷嘴形成了多个高速直流风射流柱，风速约160~210m/s,提高了直流风的喷射速度和动量。高速直流风射流柱具有很强的穿透性和卷吸二次风的能力，同时大量被卷吸的二次风通过直流风射流柱相互间的间隙直接与煤粉混合燃烧。煤风采用低速直流风，风速为22〜30m/s煤粉高压输送，风量较小，浓度高，具有良好的着火性能。内风为旋流风，风速达140〜200m/s，特殊设计的旋流器能产生高速旋流风，强度大，混合强烈，动量和热量传递迅速，保证煤粉能在极短时间及距离内与氧气相接触，并在燃烧器喷嘴前形成一个回流区，回流区中心为负压，能将高温烟气回流到火焰起始处，从而使煤粉快速着火，并形成稳定火焰。(3)NC型三通道煤粉燃烧器的特点①一次风(包括煤风)用量少，约占总风量的10％，能降低热耗、煤耗。②煤粉燃烧速度快，火焰明亮、“黑火头”短且顺畅、活泼有力，高温区域适中。火焰形状合理，操作灵活方便，调节范围大。对煤质的适应性强，可燃烧劣质煤。点火方便，升温快。⑥减少NOx有害气体的生成量。4)NC型三通道煤粉燃烧器的调节影响燃烧器火焰形状的因素很多，如排风量、一次风量、二次风温、内外风比例及煤质等，对火焰形状影响最大的是窑内烧成带的燃烧空气量和内外风比例及煤质。在操作过程中，应结合煤质、窑皮情况、窑内温度及其分布、窑负荷曲线、物料的结粒及带起情况和窑尾温度、入窑分解率、负压、废气成分等因素的变化，合理调整内风、外风及煤风比例，调节火焰的形状和热力强度。当煤风一定时，内风决定火焰形状，外风决定火焰长短。外风量增加，内风量相应减少，则火焰被拉长，有利于保护耐火材料和窑皮，但气流混合和交换能力差，不利于强化煤粉燃烧；如果外风量减少，内风量增加，则火焰缩短且发散，强化了煤粉的初期混合与燃烧，但不利于窑皮和内部材料的保护。过小的外风喷出速度将影响直流风射流柱的穿透能力，同时减弱对二次空气的卷吸，导致煤粉和二次空气不能很好地混合，造成燃烧不完全；过大的外风喷出速度将会引起过大的回流，强化了煤粉的后期混合与燃烧，使火焰核心区拉长，同样也导致燃烧不完全，引起窑尾温度升高。内风的旋流强度控制着火焰的形状，随着内风的增加，旋流强度也增加，火焰变粗变短，强化火焰对熟料的热辐射，但过强的旋流会引起火焰发散，造成局部窑皮过热剥落。环境保护目前，许多国家规定中除对粉尘排放提出更加严格的要外，对NOx排放标也有规定。为达到环境规定的NOx排放标准，目前国际上除在预分解窑系统的分解炉区采用还原措施降低NOx排放量外，还可以采用一次风量低的新型多通道燃烧器以减少NOx在窑内高温区的生成量，新型多通道燃烧器具有其独到的功效。NOx的形成在预分解窑系统中形成的NOx一般分为两部分，一是在回转窑内助燃空气中的N2与02在高温下化合生成的NOx，称为“热力NOx”，另一部分是燃料中含氮的有机物燃烧后，氮元素以化合物NOx的形式释放，由于这部分NOx来自燃料，称为“燃料NOx”。根据化学热力学理论计算，只有在高于1200℃以上，生成的热力NOx不可忽略。试验表明：热力NOx的生成量随温度的升高呈非线性急剧增长，由于回转窑内物料温度高达1450℃左右，火焰温度达1800℃，有时高达2000℃，因此回转窑内煅烧熟料产生的NOx,既有热力NOx，也有燃料NOx。燃料NOx在低于1200℃也能生成，在分解炉内，温度一般在850〜900℃之间，产生的NOx绝大部分是燃料NOx。NOx的分解已生成的NOx,能通过各种反应使之分解。在一定温度下，NOx受还原剂作用被还原成N2,如CO、C、H2、碳氢化合物都能还原NOx。在预分解系统中常有以下反应。NO+CtN+CONO+COtN+CO2㊈㊉当温度为830〜1100℃时，分解炉内还能发生如下反应。N+NOtN2+ON表示来自燃料内氮的化合物中的氮，在此反应中起还原剂作用。另外，NOx在煤物料表面受催化作用也能分解。在回转窑中，NOx的浓度主要取决于火焰的温度、过剩空气系数及空气中氮(N2)在火焰高温区的停留时闻。其次，也和火焰的形状、长度、火焰中气流的速度、流态、二次风的温度、燃料的类型及制备、燃料调节的均匀性、燃料与二次风的混合情况、烧成带的热负荷等因素有关。(3)二次风、三次风抽取方式与NOx浓度的关系实践证明，冷却机与窑的连接方式，即如何从冷却机抽取二次风、三次风对煅烧中NOx浓度也有较大影响。由热力NOx的形成机理可知，火焰温度越高，热力NOx也越高，降低二次风温，进而降低火焰温度，可以减少热力NOx的生成。而三次风温的升高对热力NOx的生成没有影响。因为热力NOx要在1200℃才会有明显的生成反应，而分解炉内的温度一般在850〜900℃之间。事实上洪堡公司改变二次风抽取方式后，三次风的温度比分解炉的高。为减少窑头罩尺寸，有利于煅烧操作，许多预分解窑系统的二次风、三次风都是在冷却机不同部位单独抽取的，二次风、三次风之间的温差在300〜400℃之间变化，二次风温约1100℃或更高，三次风温在800℃左右。洪堡公司基于节能、降NOx的目的，经分析认为，三次风温尽可能地提高，而二次风温的降低更有利于减少NOx的浓度，三次风应尽可能在远离冷却机出口的地方抽取。洪堡公司确定二次风、三次风均在窑头罩内抽取。这样，二次风、三次风的温度相同，均在950〜1050℃之间。提高三次风温，降低了二次风温，既有利于节能，也利于减少NOx。至于SO2的排放，由于来自原燃料中的硫主要以硫酸盐、硫化物和有机硫的形态进窑内，燃烧后生成的SO2随废气排出。在预分解窑系统中，由于分解炉内碳酸盐分解生成大量游离石灰，具有较强的对SO2的吸收能力，故有利与降低SO2的释放浓度，但是当炉内燃料燃尽率低，大量未燃尽炭粒混入物料，将会使已经生成的硫酸盐还原成SO2,从而增加SO2的排放量，并加剧硫的循环，造成预热器黏结堵塞。以上过程的发生虽然同窑用燃烧器关系不大，但同分解炉及炉用燃烧器的性能具有密切关系。因此窑用及炉用燃烧器都必须根据水泥窑工况及所在国家、地区环境保护规定进行选取。为了降低NOx排放量，采用新型多通道燃烧器是十分必要的。煤粉制备水泥厂煤粉制备系统有两种选择方案，即风扫钢球磨和辊磨。风扫钢球磨因其操作简单、运行稳定、生产可靠和对原煤的适应性强等优点在中国水泥行业一直被广泛采用；但风扫钢球磨单位电耗高，一般系统电耗在27〜29kW/t煤；噪声大于100dB；占地面积大。20世纪80年代以来国际上的发展趋势是辊磨，特别是大型化工艺线上很少再采用风扫钢球磨。同生料辊磨一样，用辊磨制备煤粉也有许多优点：辊磨集中碎、粉磨、烘干和选粉于一体，流程简单，对原煤的粒度适应性强，烘干能力强，可以烘干粉

磨水分20％以上的原煤；粉磨效率高，电耗低，对于中等易磨性的煤种，辊式磨主机装机功率只有15kw-h/t左右。表6—2煤粉制备系统辊磨和风扫钢球磨方案对比生产线规模/(t/d)10000煤粉产量/(t/h)75原始条件煤质HGI=60,水分＜12%；煤粉R80Pm=12%，水分＜1%方案12粉磨系统辊磨风扫钢球磨主要设备型号规格功率消耗(需用/配用)①辊磨TRMC30.3盘径：3.0m功率：950/1120kW内部选粉机TRS3000风量：200000m3/h功率：55/110kw②主排风机风量：220000m3/h全压：11.5kPa功率：700/1000kW①风扫钢球磨姐4.6mmX7.5m+3.5m功率：2000/2250kW②选粉机TLS2600C功率：55/90kw风量：150000m3/h③主排风机风量：165000m3/h全压：8.0kPa功率：400/560kW系统总功率/kW1705/22302455/2900单位电耗/(kW•h/t)22.732.7煤粉制备系统中使用辊磨的主要优点如下。适用煤种范围宽，较低磨蚀性无烟煤、次烟煤、烟煤、水分较低的褐煤等均可磨制。占地面积为风扫钢球磨的60％左右，可露天布置，节省土建投资。(3)单位电耗低，比风扫锕球磨煤机系统低40%〜50%。(4)耐磨件寿命长，一般可达7000〜12000h以上。(5)整个运行期间能力和细度稳定，耐磨件磨损后期产量仅下降5%，细度无变化(6)噪声低(<85dB)。对原煤中“三块(铁块、矸石块、木块)”有良好的适应性。采用独有的外加力结构，运行平稳，振动小。对大块物料的啮入性能好。6.4.1工作原理及结构工作原理辊式磨煤机是由三个均布静止的磨辊施加碾磨压力。三个磨辊在一个匀速旋转的碾盘上滚压运行。原煤从磨机的中心落煤管落到磨盘上。旋转的磨盘借助于离心力将物料运动至碾磨辊道上。通过磨辊进行碾磨，通过静定的三点系统碾磨力均匀作用至三个磨辊上。碾磨压力通过液压加载系统传送。磨盘、磨辊的压力通过底板、拉杆和液压缸传至基础。一次风通过喷嘴环均匀进磨盘周围，将碾磨过的物料烘干并输送至磨机上部的分离器。在分离器中粗细物料分开，细粉排出磨机，粗粉重新返回磨盘碾磨。由于自身的重力而没有通过热风流动排除的外来物质和难以破碎的杂物，热气流不能吹走，它们通过喷嘴环落磨机下部的热空气室中，经刮板排至废料箱中排除。采用笼型异步电动机驱动。磨盘扭矩的传输和减速是通过行星减速机进行的-这种传动装置也是维持来自磨机重力和磨削力的横向负载。主要结构部件中架体、废料箱磨机中架体带有一次热风入口及热风导向装置(喷嘴环)，它焊在下架体上。圆筒形的中架体将内部碾磨部件密封，其内壁焊有耐磨钢板t四壁开有检修用的密封门、移辊用的翻辊门、观察磨辊和喷嘴环磨损情况的观寨门。中架体上还有拉杆密封装置，为使拉杆通过磨机中架体，拉杆需装上密封空气装置，中架体内部还有喷嘴环固定装置及加压架的限位装置。磨盘支座、刮板磨盘支座与减速机输出法兰采用螺栓连接，用来传递扭拒。磨盘支座与下架体密封环一起形成一环形密封空气通道，防止含尘热气影响减速机，两个废料刮板固定于磨盘支座上。喷嘴环喷嘴环绕磨盘四周，包括上、下两个部分，上部零件可以进行更换。磨盘磨盘上，嵌有耐磨性较高的硬镍合金瓦，磨瓦由楔形央紧螺栓同定，磨盘上的中心盖板用来分配物料，并防止水和粉尘进磨盘下部空间，磨盘上装有防止各部件相对运动的定位销，磨盘落放在相应的磨盘支座上。磨辊由磨辊的自重、碾磨压力、磨辊导向作用产生的反作用力均由磨辊轴承承担。因此磨辊轴承是按照特殊要求设计的，由于磨辊轴承的寿命主要取决于润滑条件，故应对润滑问题给予足够的重视。磨辊润滑油的最大注量可参考说明书中的数据，最小注油量应保证轴承的密封圈提入抽中，为了避免漏油及脏物进入轴承，应保持良好的密封效果，用耐高温材料制成的两个旋转轴密封圈封入经回火的无螺纹的衬套内，轴密封圈间的空隙应注满长效润滑脂，与密封风系统连接的活动管路接至辊支架，密封风由辊支架内空腔流磨辊内部的环形空间．为消除不同的温度和不同压力下产生的不利的影响，磨辊轴端部装有通风过滤器。磨辊轴上设有测量油位的撵测孔，探测孔用后拧上螺丝，磨辊配备高强度耐磨损的硬镍铸铁(Ni-hardIV)辊胎加工成对称型以便它能在一定的磨损条件下达到最佳利用，辊胎按一定配合装轮毂再用环固定．在辊套的三个槽形缺口中装有防止其自转的止动块。导向装置、加压架导向装置安装在磨机中架体上的三个凸出部位中，它能使加压架和磨辊沿垂向在很大范围内活动，它装有铸造的可换的耐磨合金板，井用螺栓分别固定于中架体和加压架上。每个磨辊通过两个滚动铰链在加压架上进行位置调整。每个安装在辊支架上可沿径向转动。因此磨辊可自动地沿水平方向调整在磨盘辊道上的位置，如果必要，磨辊斜度可由此机构调整。磨辊在工作时由于煤层厚度的变化而时，通过摆动铰链调整装置使其保持一定的工作斜度．使磨辊达最佳碾磨状态。拉杆机构拉杆采用球形活接头与加压架连接，拉杆的另一端用螺母和液压缸的活塞杆连接，液压缸底部装有关节轴承，利用它将液压缸固定在基础的拉紧装置锚板上，拉杆与中架体连接处有一密封风气室，下部装有一特殊设计的密封装置，能适应拉杆的上下运动和水平摆动。煤层厚度和耐磨件磨损率都可借助于原有的标记在磨机运转期间从刻度尺上读出来。邻近的指针支架固定在磨机的三个液压缸各个端部的大螺母上，指针由拉杆螺母带动而移动，当此指针移动时磨机机组处于工作状态。作为对这一指针由于研磨件磨损而引起的位置变化的补偿，此指针被安置在磨损件的从动滑架上(有负载的)，当拉杆螺母由于碾磨件磨损而降低时，它可使指针从滑架上的滞后点移到新的工作位置，当新的研磨件到位时，可用于将指针送到滑架的最高位置。(8)下架体密封环磨煤机负压运行，为防止磨外空气和防止磨内热气外流，在下架体上装有迷宫密封环，焊于下架体上。(9)旋转分离器，内部密封空气管路分离器为SLS型旋转式，安装在磨内上部，成为磨机的一部分，悬挂式安装在分离器端部的由一个带有旋转支撑轴承的齿圈被减速器上的小齿轮带动进行旋转，旋转叶片由变频电动机调节其转速，旋转支撑齿圈及小齿轮，轴承放在油槽中进行润滑。分离器上的传动装置有温度测量器。为了防止脏物进轴承和传动装置中，分离器与空气密封系统相连接．在分离器中有两个密封点。分离器上部与旋转部件之间的密封。旋转部件与下部通道之间的密封。(10)密封风管道密封点应带有调节阀用来调节风量，以使密封风源所供的风量能在各密封点达到合理的分配，达到最佳的密封效果。6.4.2磨机操作磨机操作运行中应严格遵守有关操作规定和说明，防止煤粉起火、爆炸，磨机检修时，必须停机并关闭磨机入口、出口周门，检修和安装调试中应特别注意，主驱动装置应处于关闭状态，防止误启动。磨机运行中，应确保关闭惰性气体通入管道上的阀门。不允许杂物如金属物、石块或粗粒物料等异物进磨机。保证清洗布、绳索、电线等不得进磨机，因为这些异物不但会使分离器堵塞使其功能失灵，还会使煤粉存积而引起着火。磨机运行期间，所有出入门都应关闭紧锁，不得随意打开，为防止输粉管道积粉及保证煤粉顺利从分离器中排出，必须达到所规定的最小风量值，磨机启动前，磨盘上备有一定的煤量。磨煤机启动前准备①电动机装好防护罩。②调节好磨机碾磨压力。③磨机各辅助机均做好运行准备。④煤仓位高于下限值。⑤给煤机煤层厚度要大于最小值。⑥有操作和控制电压。⑦主风机已开动。⑧磨机密封风机在运行。⑨研磨区惰性气体系统阀前已有，阀门处于关闭状态。⑩磨机润滑油站、液压站供油正常。⑩磨辊、减速机油池、米歇尔轴承、液压装置都应有足够的油量。@分离器出口温度、润滑油及液压系统的温度控制装置正常。@分离器油位正常。(2)磨机启动和运行检查分为磨机启动和正常运行。磨机可用自动启动程序控制启动。①手动启动程序做好磨机启动准备，同时以最低速度启动给煤机(注意：磨机内无物料时不能启动磨机)。②磨机运行期间的检查a磨机噪声。每小时检查一次磨机是否有不正常噪声。b振动。每小时检查一次磨机是否有不正常振动。C密封风系统。持续检查密封风压力。D液压站。运行每500h检查一次油位。磨煤机停机磨机停机通过“停机程序”来实现。在磨机停机前，应将给煤机调到最小给煤量，同时降低分离器温度。拎风挡板打开，热风挡板关闭，在分离器温度很低的情况下，关闭给煤机，进一步降低分离器温度，物料排空后磨机停机。每次停机期间，检查并清除废料箱中的废料。磨机应按安全停机程序来完成紧急停机。磨机停机程序主电动机切断后，油冷却器将冷却减速机12h。切断密封风机，但这种操作只有在一次风机关闭1h后才能进行。每一次启动、停机及紧急跳停过程均有一个“汽化”过程。冷风调节器保持4％开度。磨机快速停机、紧急停机的条件快速停机条件a分离器温度超过最大值。b磨机一次风量低于最小值。c煤仓料位低于最小值。d磨机防护。e给煤机的防护。紧急停机的条件a分离器温度超过最大值。b磨机一次风量低于最小值。c给煤机闸门没打开。d安全系统控制动力故障。e一次风机故障。(6)磨机惰性气体的(或过热蒸气)通在磨机运行期间，如果磨内02(体积分数)>14％，则应通足够的惰性气体。煤粉的挥发分、细度、含粉气体的浓度、干燥度和温度的增加会加大煤粉的自燃的可能性。如果磨内煤粉着火或突燃，会引起分离器出口温度升高，当达到允许的最高温度时，应采取紧急停机措施。磨机的重新启动说明故障原因已消除及重新开机准备就绪后才能重新开机。将给煤机调至额定启动速度。磨机操作运行参数①启动技术数据密封风与一次风向间差>2kPa(20mbar)311磨辊I油量

311磨辊n油量磨辊ni油量一次风流量(标准状态下)分离器出口温度②停机技术数据磨辊i、n、n油量给煤的机料量分离器出口温度分离器出口温度③紧急停机技术数据密封与一次风间压差分离器出口温度一次风流量(标准状态下)④磨机通入惰性气体技术数据磨机通入惰性气体压力每次通入惰性气体时间通入情性气体量31131121．31131121．65kg／s85℃<24l<40％正常给煤量>110℃<60℃W1kPa(10mbar)三120℃W15.2kg/s0.3〜0.4MPa(3~4bar)8~12min1800kg/h中速磨煤机由于其自身结构特点决定了它对各类煤种有较强的适应性。(1)原煤水分正常情况下，磨煤机口风温最高可达400"C,因此对原煤水分在20%以下时可满足干燥要求。磨媒机入口风温超过400"C时，应考虑喷嘴环等主要过流截面的设计修正及部分材料的高温强度问题。(2)可磨性指数(HGI)以哈氏可