黄伟：沈阳T3航站楼结构设计-20140731

黄伟：沈阳T3航站楼结构设计-20140731第一页，共155页。方案设计：中国建筑东北设计院有限公司施工图设计：中国建筑东北设计院有限公司施工总承包：中国建筑第八工程局有限公司钢结构施工：江苏沪宁钢机股份有限公司结构设计团队：吴一红、窦南华、黄伟、张叙、申豫斌、梁峰、吴琴峰、王艳军、刘鸿宇第二页，共155页。工程概况结构设计混凝土结构设计钢结构设计第三页，共155页。工程概况沈阳桃仙机场T3航站楼位于现机场T2航站楼西南方向，距T2航站楼最近距离为100米左右，由主楼大厅和两侧两个指廊组成，占地面积约8.8万平米，建筑面积约25万平米，其中地上面积约为21万平米，地下面积约4万平米。中国建筑东北设计研究院有限公司第四页，共155页。工程概况建筑平面设计T3航站楼建筑平面呈“U”型布置，分为主楼和两个指廊，两层式航站楼。主楼指廊指廊第五页，共155页。工程概况建筑平面设计建筑地上两层，地上首层为到港层；二层为离港层；中间夹层为旅客到港通道。建筑地下两层，地下一层为部分设备机房和通往地铁站的通道层；地下二层为穿越T3航站楼的城市地铁和下穿市政汽车通道。第六页，共155页。工程概况造型设计主楼屋盖为空侧落地的双弧曲面造型，曲面局部沿径向切口旋转拉伸形成侧向天窗，既提高了室内自然采光率，有丰富了屋面造型。两个指廊屋面延续主楼的曲线延伸，形成有机统一的整体形象。第七页，共155页。工程概况主楼室内效果第八页，共155页。工程概况主楼室内效果第九页，共155页。工程概况主楼室内效果第十页，共155页。工程概况指廊室内效果第十一页，共155页。工程概况空侧外景第十二页，共155页。空侧看钢构陆侧看钢构在8.7米层看屋面第十三页，共155页。工程概况

建筑设计基本尺寸T3航站楼主楼陆侧凸出部位弧长380米、空侧弧长653米、最大进深120米、悬挑24米；A、B指廊对称布置，指廊长度258米，宽度最窄处45米，最宽处59米。平面柱网为同一圆心放射式柱网，环向1.77°等分，最大柱距约21.5米、径向15米。层高：二层层高为8.70m；到达通道夹层层高为4.45m；离港层屋面层高为15.8～23.0m。航站楼建筑总高度35.958m（结构上弦中心）。第十四页，共155页。工程概况结构设计航站楼二层以下为预应力钢筋混凝土框架结构。屋面为变截面曲线形立体钢桁架结构。主楼大厅地下室及地铁、道路通道为钢筋混凝土结构。混凝土结构部分设置8道温度缝，将混凝土框架结构分成9个结构单元。指廊部分仅局部设置地下可通行管沟，无地下室。第十五页，共155页。结构设计设计参数设计控制结构方案第十六页，共155页。结构设计设计参数：结构设计标准结构安全等级混凝土结构二级设防烈度7度屋盖钢结构一级抗震构造措施8度设计基准期50年混凝土框架抗震等级一级基础安全等级甲级支承钢结构的混凝土柱特一级抗震设防分类乙类抗震性能目标B级第十七页，共155页。结构设计设计参数：屋面结构设计荷载恒荷载D屋面系统0.6KN/m2

吊顶及设备0.5KN/m2

屋面活荷载L均布0.3KN/m2

不利布置0.3KN/m2

雪荷载S0均布0.55KN/m2

分布系数μr=1不利布置0.55KN/m2

分布系数μr=1.4风荷载W0上吸风0.6KN/m2按风洞试验下压风0.6KN/m2按规范取体型系数0.2温度作用T降温-30℃基准温度10℃升温20℃混凝土结构设计荷载按规范及实际作用取。第十八页，共155页。结构设计设计参数：地震作用根据《沈阳桃仙国际机场T3航站楼工程场地地震安全性评价》反应谱动参数与《抗规》相同场地、烈度的反应谱动参数相比较，取较大地震动进行计算。超越概率T0(S)Tg(S)βm(0.05)γAmax(gal)αmax50年63%0.10.352.50.90380.09550年10%0.10.402.50.901110.27850年2%0.10.452.50.902060.515地震方向超越概率重现期Tg(S)Amax(gal)αmax多遇地震水平50年63%50年0.35350.08设防烈度水平50年10%475年0.351000.23罕遇烈度水平50年2%2475年0.402200.50安评报告主要地震动参数规范谱主要地震动参数第十九页，共155页。结构设计设计参数：地震作用规范反应谱与安评报告反应谱参数值比较（多遇地震）：参数规范反应谱取值安评报告反应谱取值地震影响系数最大值

0.080.095混凝土简化模型阻尼比

0.050.05单钢模型阻尼比

0.020.02整体组合模型阻尼比

0.040.04特征周期

0.350.35阻尼调整系数

1.26791.3191衰减系数

0.97140.9500直线下降段斜率调整系数

0.02650.0238由上表，安评报告所提供的地震动参数，大于抗震规范所规定的参数，故在设计中采用安评报告中给出的地震动参数。第二十页，共155页。结构设计设计参数：地震作用规范反应谱与安评报告反应谱曲线值比较（多遇地震）：多遇地震下（阻尼比0.02）规范反应谱与安评报告反应谱对比多遇地震下（阻尼比0.04）规范反应谱与安评报告反应谱对比第二十一页，共155页。结构设计设计参数：地震作用《安评报告》提供了3个概率的三条场地人工地震加速度时程曲线和适合该场地的六条天然地震加速度时程曲线。人工多遇地震动及其反应谱：第二十二页，共155页。结构设计设计参数：地震作用BrawleyAirport多遇地震动及其反应谱：ELCenrtoArray#12多遇地震动及其反应谱：第二十三页，共155页。结构设计设计控制：结构设计控制标准钢结构重要性系数1.1桁架一般杆件应力比0.85挠度恒载作用1/500桁架支座区域杆件应力比0.75D+L标准组合作用1/400四叉撑钢柱应力比0.65悬挑部分1/200结构线性整体稳定屈曲因子Kl>4.2柱顶位移1/500非线性整体稳定屈曲因子Kn>2.0第二十四页，共155页。结构设计设计控制：结构抗震性能设计目标a.所有构件在多遇地震下按弹性设计。b.关键构件：四叉撑斜杆、与叉撑连接的混凝土柱、空侧格构柱下部，按中震弹性复核。c.四叉撑斜杆的上下节点按大震不屈服复核。d.其他支承钢结构的混凝土柱按中震不屈服复核。第二十五页，共155页。结构设计结构方案结构设计应最好的实现建筑师的意图，满足功能使用的要求以及得到最佳的安全性、合理经济性和可实施性。结构设计中的难点及重点是应当被结构工程师了解和重视，从而比选出最适合整体结构方案。航站楼建筑结构具有一定的特殊性，其受力体系的建立基于几个主要因素：结构所要求的抗侧力刚度、结构刚度中心与质量中心的要求、结构的动力性能以及竖向荷载能直接传递；地下结构则应考虑较大竖向荷载能直接传递和温度作用对结构影响等。结合功能、造型、结构受力和施工技术等因素，建筑二层以下采用钢筋混凝土框架结构。第二十六页，共155页。结构设计结构方案沈阳机场T3航站楼屋面呈空间双弧形曲面，室内为连续的倒三角形造型。主楼及指廊中部各单元通过扭转不同角度形成渐变的采光侧窗,主楼屋面结构向空侧逐渐下弯落地。A、B指廊屋面呈波浪形。主楼及两侧A、B指廊屋面连成整体曲面。第二十七页，共155页。结构设计结构方案结合建筑造型及航站楼使用功能要求，根据结构整体受力性能等因素综合分析，屋面采用带落地格构柱的大跨倒三角形立体桁架与支承直柱及四叉撑柱形成稳定的结构体系。指廊采用曲线形变截面倒三角形立体桁架体系。第二十八页，共155页。结构设计结构方案第二十九页，共155页。结构设计结构方案第三十页，共155页。结构设计地质条件根据沈阳市勘察测绘研究院提供的《沈阳桃仙国际机场T3航站楼岩土工程详勘报告》及《沈阳桃仙国际机场场地地震安全性评价》，该场地土类别为中硬土，场地类别为Ⅱ类，该场地为对建筑抗震有利地段，场地无液化。地形本工程场区地形平坦，自然地面标高约在绝对高程56m左右。工程拟建场区地层由上至下依次为：①耕土层：厚度0.2m～4.8m；②粉质粘土层：厚度12.9m～23.5m；③中粗砂层：厚度1.7m～8.3m；④粉质粘土层：厚度11.0m～34.9m；⑤粗砂层：厚度0.5m～5.6m；⑥粉质粘土层：厚度1.2m～15.5m；⑦中粗砂层：厚度0.7m～11.2m；⑧强风化花岗岩层：最大揭露深度67.3m。第三十一页，共155页。结构设计基础选型根据场地地质状况、《地质报告》建议及柱反力，基础形式采用桩基础，桩端以③中粗砂层为持力层。桩型为螺旋钻孔压灌桩，桩端下持力层厚度较小的桩增加后注浆，提高单桩承载力，减小沉降。桩长19米和16米，单桩承载力1300KN和1200KN。地铁、道路部分采用人工挖孔桩。第三十二页，共155页。混凝土结构设计第三十三页，共155页。混凝土结构设计结构缝设置结合使用功能和建筑设计，共设8道结构缝，将超长的整体结构划分为9个独立的结构单元。地下结构未设结构缝。第三十四页，共155页。混凝土结构设计计算程序及基本材料混凝土结构简化模型分析采用PKPM分析程序进行计算；温度应力分析：PMSAP计算；混凝土结构与屋盖钢结构组合模型采用SAP2000计算。混凝土强度等级钢筋HRB335柱C40~C50HRB400梁、板、承台、外墙C30HRB500预应力砼梁C40预应力钢绞线fptk=1860抗渗等级P6埋件钢材Q235B、Q345第三十五页，共155页。混凝土结构设计计算模型建立由于屋面结构不是全部支承于混凝土结构上，因此分别采用简化混凝土结构模型和混凝土结构与屋盖钢结构组合的实际模型计算，研究结构的受力状况及相互间的影响。简化模型将屋盖钢结构用等效折算刚度杆件模拟，屋盖荷载折算后以集中力作用在混凝土结构受力位置。用于研究框架结构体系的受力状况和杆件设计。混凝土与钢结构组合模型是结构实际工作状态模型，在简化模型基础上考虑上部钢结构的影响。研究刚度、质量及变形差异等因素上下结构特性的变化及调整优化。组合模型用于结构性能化设计。通过整体分析，揭示地震作用的整体结构响应，揭示上下部结构在静载、风、温度等荷载作用下的效应。第三十六页，共155页。混凝土结构设计计算模型建立第三十七页，共155页。混凝土结构设计计算模型建立主楼混凝土结构简化模型指廊混凝土结构简化模型第三十八页，共155页。混凝土结构设计计算模型建立主楼结构整体组合模型指廊结构整体组合模型第三十九页，共155页。混凝土结构设计大跨度转换构件：由于地下二层有地铁和市政道路从航站楼下穿过两侧的道路通道跨度16m，上部结构柱落在市政道路上，地上柱在地下二层顶部需要进行转换且转换梁高度必须限制在1500mm以下。上部结构柱跨约20m，单柱较大的荷载给结构设计带来困难。通过多方案详细计算分析，采用的预应力混凝土梁进行转换，满足承载力、变形及施工的要求。第四十页，共155页。混凝土结构设计预应力混凝土技术应用预应力混凝土梁在标高8.700m层沿环向布置。在梁高限制严格的情况下采用后张有粘结预应力混凝土梁，以满足大跨度梁和托柱转换梁承载力、变形及裂缝要求。梁跨度18~22m，一般预应力混凝土梁梁高为1m，梁宽0.45m。托柱转换的预应力混凝土梁梁梁高为1.2m，梁宽0.6m。径向大跨度悬挑预应力混凝土梁（悬挑长度6m以上）梁高为1m，梁宽0.45m。第四十一页，共155页。混凝土结构设计预应力混凝土技术应用安装预应力波纹管第四十二页，共155页。混凝土结构设计预应力混凝土技术应用T3航站楼主楼地下室长度约600m、宽度120m，地下部分不设结构缝，首层结构为超长结构。考虑沈阳地区温差变化因素及混凝土水化热所引起的温度应力，对地下结构进行了温度作用的专项分析。首层X方向大部分2Mpa以下，最大值出现在外墙与开洞连接处应力集中处5.3MPa首层Y方向大部分1Mpa以下，最大值出现在中部Y向两侧墙与板连接处应力集中处4.3MPa。第四十三页，共155页。混凝土结构设计预应力混凝土技术应用结合相应温度应力计算成果，在二层楼板中设计与布置了环向的预应力筋。板中钢绞线布置为直线型，每束三根φs15.2钢绞线，间隔1.5m布置，保证混凝土中施加的预压应力均匀分布。第四十四页，共155页。钢结构设计结构选型结构分析性能化设计钢结构设计优化措施节点设计第四十五页，共155页。钢结构设计第四十六页，共155页。钢结构设计结构选型空港航站楼内部空间需要设计为少柱高大空间来满足使用功能和密集人流的需求，因此，大跨空间结构体系成为航站楼屋盖结构常用的结构形式。空间结构是具有空间形体，在荷载作用下具有三向受力特性。屋面结构承担着建筑物的自重、使用荷载、风荷载以及地震动作用下的各种响应。相对平面结构而言，空间结构应具有结构刚度大、传力路径短、受力均匀合理、结构重量轻以及形式多样等优点。第四十七页，共155页。钢结构设计结构选型屋面结构体系根据支承条件可采用普通立体弧形桁架结构、双层网壳结构等形式。但都不能很好地满足建筑天窗和室内效果的要求，必须增加较多的附加结构才能达到建筑设计的要求。而增加的附加结构并没有改善结构的性能，使结构的受力状态不清晰和更复杂。结合建筑屋面及室内造型要求，考虑结构跨度、开间尺寸、空侧幕墙结构等因素。采用以普通弧形立体桁架为基础两侧增加附属桁架，形成以核心桁架为主干的重叠变截面扭曲弧形空间立体桁架。第四十八页，共155页。钢结构设计结构选型：结构单元

第四十九页，共155页。钢结构设计结构选型：结构单元

通过对重叠变截面扭曲弧形空间立体桁架形式的不同几何尺寸、网格划分形式等多方案形态进行试算分析，考察主次桁架的受力状态。桁架高度由4.5m渐变到落地端的2.5m，桁架网格节间距4.5m较为理想，其承载能力和整体刚度可较好地满足本工程的要求。主楼和指廊屋面结构统一采用由核心立体桁架和两翼附属桁架组成的空间立体桁架。附属桁架与主桁架通过上弦水平杆件和共用的上下弦形成整体。第五十页，共155页。钢结构设计结构选型：结构单元

桁架局部以下弦为轴心通过旋转形成侧窗。第五十一页，共155页。钢结构设计结构选型：主楼结构支承体系主楼结构抗侧刚度由于跨度尺寸差异关系呈前（陆侧）弱后（空侧）刚态势，为调整结构刚度，陆侧立面设斜钢柱，提高跨度方向的结构刚度。大厅中柱为满足开间为35m要求，结合平面在两桁架单元间设一组四叉撑柱。空侧竖向构件配合建筑造型由屋面核心桁架向下弯曲落至地面，成为三角形格构柱。第五十二页，共155页。钢结构设计结构选型：主楼结构支承体系主楼由两榀桁架与四叉撑柱通过下弦拉杆组成稳定的单元结构。主楼缺口部位跨度收小，由混凝土柱支承。

第五十三页，共155页。钢结构设计结构选型：整体结构体系整体结构由空间立体桁架与支承系统构成。附属桁架通过天窗桁架及下弦撑杆与相邻结构单元连接传递纵向水平力，并在柱顶设置拉杆，形成整体稳定以平面受力为主具有一定空间协同能力的结构体系。主楼屋面结构由32榀立体桁架构成。第五十四页，共155页。钢结构设计结构选型：指廊结构体系指廊横向为三跨，采用与主楼相似的四榀立体桁架沿纵向布置。桁架通过天窗桁架及下弦撑杆与相邻结构单元连接传递纵向水平力，并在柱顶设置拉杆，形成整体稳定的结构体系。第五十五页，共155页。钢结构设计结构选型：指廊结构体系沿纵向布置的四榀指廊屋面桁架由下部混凝土框架柱支承，屋面桁架形成纵向多跨支撑的连续桁架，最大跨度为36m。第五十六页，共155页。钢结构设计结构选型：指廊结构体系指廊屋面桁架截面高度在与主楼相连接部分为4.5m，其余部分渐变为3.5m。四榀桁架在柱顶设置连杆构成结构横向刚度，同时满足建筑造型的要求。第五十七页，共155页。钢结构设计结构选型：屋盖结构伸缩缝由于建筑超长、指廊屋面建筑造型与主楼合为一体。分别建立主楼和指廊整体钢结构模型进行初步分析，反应结构动力特性指标比较离散，不能真实体现结构在地震动和风载作用下的结构响应，且温度作用导致的内力过大。因此，综合考虑钢结构刚度、温度作用的影响、地震作用下部跨缝混凝土结构的影响等因素，屋面钢结构设置四道结构缝，并与混凝土结构伸缩缝在同一位置形成五个独立的结构单元。A区外弧长242m；B、C区外弧长202m；D、E区长度283m，最宽处80m。第五十八页，共155页。钢结构设计结构分析钢结构分析计算程序工程采用美国CSI和北京金土木软件技术有限公司开发的SAP2000有限元计算程序和MIDAS/GEN有限元计算程序进行计算和校核。结构性能化分析研究及节点有限元分析采用Ansys有限元计算程序。第五十九页，共155页。钢结构设计结构分析：计算模型主要采用的材料：钢材：Q235B.Z，Q345B.Z。螺栓：高强螺栓，8.8级、10.9级。铸钢材料：GS-20Mn5v设计控制参数：杆件强度应力比：0.85。挠度：恒载作用：1/500；恒+可变荷载标准组合作用：1/400；悬挑部分：1/200。屋面结构平均水平位移：1/550（相对平均层高）。结构体系控制按相关规范要求执行。第六十页，共155页。钢结构设计结构分析：计算模型屋面钢结构分析研究分别建立钢结构计算模型和钢结构与混凝土的组合计算模型。模型中所有线性杆件用程序中的Frame单元模拟，屋面板用壳单元模拟，壳单元的设定为无质量和不提供面内外刚度，仅用于传递荷载。桁架弦杆为连续杆件，腹杆两端为铰接。屋面桁架与柱顶的连接为铰接，V字形柱、叉撑柱和落地格构柱的柱脚均为不动铰支座。桁架上作用的荷载施加在壳单元上，由壳单元传递到桁架节点转为节点荷载。第六十一页，共155页。钢结构设计结构分析：A区计算模型单钢结构模型组合钢结构模型第六十二页，共155页。钢结构设计结构分析：A区计算模型单钢结构模型第六十三页，共155页。钢结构设计结构分析：B、C区计算模型单钢结构模型组合钢结构模型第六十四页，共155页。钢结构设计结构分析：B、C区计算模型典型单榀钢结构单元模型（小跨度部分）典型单榀钢结构单元模型（大跨部分）第六十五页，共155页。钢结构设计结构分析：主楼主要杆件规格截面名称截面尺寸(钢管均采用焊接管)上弦中325x8~325x12上弦边299x8~299x10水平上弦140x8~168x10下弦351x8~351x16中弦168x6~168x12主腹杆146x8;

194x10；203x16次腹杆1140x8;159x10;168x10次腹杆2121x6叉撑650x20;

650x22柱端拉杆325x14第六十六页，共155页。钢结构设计结构分析：D、E区计算模型单钢结构模型组合钢结构模型第六十七页，共155页。钢结构设计结构分析：指廊主要杆件规格截面名称截面尺寸(钢管均采用焊接管)上弦中325x8~325x12上弦边299x8~299x10水平上弦140x6~168x8下弦351x8~351x16中弦168x6~168x10主腹杆146x8;

194x10；203x16次腹杆1140x8;159x10;168x10;180x10次腹杆2121x6柱端拉杆325x14第六十八页，共155页。钢结构设计结构分析：荷载作用编号说明取值G1A结构构件自重程序自动统计G1B屋面体系自重0.6KN/M2G1C下弦吊顶、吊重及其它恒载0.5KN/M2G2A满跨活载0.3KN/M2（檩条计算取0.3KN/M2）G2B活载不利布置G3AY向风荷载按风洞试验提供的等效静力风荷载包络值取值（含风振系数）G3BX向风荷载G3C压风0.3KN/M2G4A均布雪载基本雪压0.55KN/M2

G4B局部雪载G5A降温30度基准温度10度G5B升温20度G6AX向地震分别按安评报告提供的反应谱及3条地震动力时程包络值计算，50年超越概率63%的水平地震影响系数最大值0.095。G6BY向地震G6CZ向地震G6D双向地震第六十九页，共155页。钢结构设计结构分析：风洞试验等效静力风荷载包络值(不利方向的Wk)第七十页，共155页。钢结构设计结构分析：荷载组合1恒+活11恒+风＋温（-）21恒+雪+温度（-）+下压风2恒+风12恒+风＋温（+）22恒+活+温度（+）+下压风3恒+雪13恒＋温（-）＋风231.2Sge+X/Y/Z地震4恒+温度14恒＋温（＋）＋风241.2Sge+0.5X/Y地震+1.3Z地震5恒+活+温度15恒+活+风+温度(+)251.2Sge+0.2风+X/Y/Z地震6恒+雪+温度(-)16恒+风+活+温度(+)261.2Sge+0.2风+0.5X/Y地震+1.3Z地震7恒+活+风17恒+雪+风+温度(-)271.2Sge+0.2风+X/Y/Z地震+0.2温度(-)8恒+风+活18恒+风+雪+温度(-)281.0Sge+0.2风+0.5X/Y地震+1.3Z地震+0.2温度(-)9恒+雪+风19恒+活+下压风291.2Sge+0.2风+X/Y/Z地震+0.2温度(+)10恒+风+雪20恒+雪+下压风301.0Sge+0.2风+0.5X/Y地震+1.3Z地震+0.2温度(+)第七十一页，共155页。钢结构设计A区结构组合模型分析主要结果SAP2000计算结果MiDAS工况StepNum周期UXUYSumUXSumUYRZSumRZ周期MODAL11.0610.0000.3700.0000.3700.0000.0001.0751MODAL20.9370.0000.0010.0000.3700.3400.3400.9306MODAL30.8340.4100.0000.4100.3700.0080.3500.8409扭转周期比：T2/T1=0.937/1.061=0.883<0.9；平动周期比：T3/T1=0.786【满足规范要求】结构分析：A区结构分析结果第一振型

Y向平动第二振型扭转第三振型X向平动第七十二页，共155页。钢结构设计结构分析：A区结构分析静力工况结果节点号工况X（mm）Y(mm)Z(mm)5476结构构件自重-3.9-4.5-33.43465屋面体系自重2.6-1.5-29.83465下弦吊顶、吊重及其它恒载2.2-1.7-25.13465满跨活载1.3-1.5-15.49870活载不利布置10.32.41.73465活载不利布置20.8-2.9-18.13466Y向风荷载-2.525.452.33358压风-0.20.6-16.13358X向风荷载13.13.518.93465均布雪载2.3-2.6-27.93465局部雪载3.1-3.4-35.53453降温30度-25.35.522.43453升温20度20.2-4.4-17.9A区静力单工况下跨中竖向位移恒载挠跨比=88.3/65000=1/736【满足1/500要求】恒+雪挠跨比=123.8/65000=1/525【满足1/400要求】第七十三页，共155页。钢结构设计结构分析：A区结构分析静力工况结果A区静力单工况下悬挑端竖向位移节点号工况X（mm）Y(mm)Z(mm)4783结构构件自重0.42-6.11-11.934995屋面体系自重1.3-4.01-12.794995下弦吊顶、吊重及其它恒载1.16-3.93-11.894995满跨活载0.69-2.83-6.754765活载不利布置-0.581.71-9.435283活载不利布置0.04-3.824.474995Y向风荷载-5.4935.3873.144777压风-0.05-0.225.755283X向风荷载0.03-4.74.14995均布雪载1.27-5.12-12.264995局部雪载1.23-6.22-12.514772降温30度5.5529.2914.444772升温20度-4.44-23.43-11.55恒载挠跨比=36.6/24000=1/655【满足1/200要求】恒+雪挠跨比=49.1/24000=1/488【满足1/200要求】第七十四页，共155页。钢结构设计节点号工况X（mm）Y(mm)Z(mm)6157Y向风荷载0.7133.520.686154-Y向风荷载0.21-13.810.38结构分析：A区结构分析静力工况结果风荷载作用下柱顶侧向位移风荷载作用下叉撑顶侧向位移节点号工况X（mm）Y(mm)Z(mm)6396Y向风荷载-1.9930.29-12.756191-Y向风荷载0.36-15.02-4.98第七十五页，共155页。钢结构设计结构分析：A区结构分析静力工况结果跨中节点在各静力标准组合工况作用下最大竖向位移悬挑端节点在各静力标准组合工况作用下最大竖向位移节点号工况组合SAP2000计算结果Midas计算结果X（mm）Y(mm)Z(mm)X（mm）Y(mm)Z(mm)3358恒+雪1+压风0.8-2.8-106.2-0.2-4.05-1113451恒+雪2+风+降温2.71.54.81.431.344.4挠跨比=106/65000=1/613【满足1/400要求】节点号工况组合SAP2000计算结果Midas计算结果X（mm）Y(mm)Z(mm)X（mm）Y(mm)Z(mm)4767恒+雪1+压风-2.0-24.2-44.60.70-26.62-44.594777恒+雪2+风+升温0.511.632.83.736.9532.63挠跨比=44.6/24000=1/538【满足1/200要求】第七十六页，共155页。钢结构设计结构分析：A区多遇地震的弹性分析结果单钢结构模型地震剪力标准值及剪重比（反应谱）：组合模型水平地震剪力标准值及剪重比（反应谱）：剪重比：λx=0.046；λy=0.038【满足>0.016要求】剪重比：λx=0.037；λy=0.030【满足>0.016要求】基底剪力SAP2000计算结果Midas计算结果单位X向地震剪力Vex：39763887KNY向地震剪力Vey：32763097KN重力荷载代表值Gek：8656085435KN基底剪力SAP2000计算结果Midas计算结果单位X向地震剪力Vex：2248923798KNY向地震剪力Vey：1815119607KN重力荷载代表值Gek：606649608103KN第七十七页，共155页。钢结构设计结构分析：A区多遇地震的弹性分析结果X向地震基底反力平均值23478KNY向地震基底反力平均值21025KNOutputCaseCaseTypeGlobalFXGlobalFYGlobalFZTextTextKNKNKNG6A-ELElcent波25111.71358.71302.15G6A-ELElcent波-22482.15-359.18-298.06G6B-ELElcent波351.9325932.591895.04G6B-ELElcent波-367.81-25681.91-2060.73G6A-BABrawleyAirport波19498.25296.53333.82G6A-BABrawleyAirport波-24317.05-256.33-362.72G6B-BABrawleyAirport波299.1014920.851155.71G6B-BABrawleyAirport波-273.93-19247.76-1720.84G6A-AP人工波25794.48475.76359.00G6A-AP人工波-23634.83-442.44-311.84G6B-AP人工波468.8017862.022380.30G6B-AP人工波-470.75-18147.25-2520.28组合模型水平地震剪力标准值（时程）：第七十八页，共155页。钢结构设计结构分析：A区多遇地震的弹性分析结果组合模型悬挑端柱顶地震作用标准组合X，Y向最大位移(时程法包络值)：节点号工况X（mm）Y(mm)Z(mm)6150W138X向最大值19.997.78-0.716161W138X向最小值-19.76-39.32-1.296155W101Y向最大值0.4926.02-0.736154W122-Y向最小值1.24-46.25-1.10节点号工况X（mm）Y(mm)Z(mm)6181W138X向最大值24.5715.89-2.856203W136X向最小值-24.96-6.39-23.826191W122Y向最大值-0.5826.481.766394W101-Y向最小值-0.34-39.78-11.69组合模型四叉撑柱顶地震作用标准组合X，Y向最大位移(时程法包络值)：第七十九页，共155页。钢结构设计结构分析：A区多遇地震的弹性分析结果组合模型跨中地震作用标准组合Z向最大位移(时程法包络值)：组合模型悬挑端地震作用标准组合Z向最大位移(时程法包络值)：节点号工况方向X（mm）Y(mm)Z(mm)5476W095Z向最小-26.55-25.26-101.425475W123Z向最大8.6120.87-4.38节点号工况方向X（mm）Y(mm)Z(mm)5251W102-Z向最小-12.66-28.99-38.885251W123Z向最大8.3414.1934.40101.42/65000=1/641,【满足1/400要求】38.88/24000=1/617,【满足1/200要求】

第八十页，共155页。钢结构设计结构分析：A区特征值屈曲分析（SAP2000、MIDAS)组合模型线性曲屈分析结果如下：（荷载为恒荷载+全跨雪荷载）第一阶线性屈曲因子11.3>4.2，满足要求。OutputCaseStepTypeStepNumSap2000计算结果Midas计算结果TextTextUnitlessBUCK1Mode111.30311.67BUCK1Mode211.30511.68BUCK1Mode311.31311.68BUCK1Mode411.31511.69BUCK1Mode511.55011.91BUCK1Mode611.56111.92第八十一页，共155页。钢结构设计结构分析：A区弹塑性稳定分析

(Ansys)整体稳定性分析考虑几何非线性、材料非线性以及节点初始几何缺陷影响；分析中采用结构自重恒定，恒荷载与活荷载等比例提升的加载模式。结构在受到均布恒荷载+满跨雪荷载作用下，结构达到极限承载力时刻结构竖向位移响应：极限状态结构竖向位移响应（m）极限状态结构竖向位移响应（m）第八十二页，共155页。钢结构设计结构分析：A区弹塑性稳定分析结构失稳后整体位移形态及极限状态下位移最大点的荷载-位移全过程曲线：从图中可以看出，航站楼A区屋盖钢结构极限承载力为9.08kN/m2。结构失稳后位移形态表现为在均布荷载作用下A区前部桁架向下凹陷，屋盖结构杆件压弯失稳破坏。由于桁架一侧悬挑长度较大，所以最大竖向位移发生在该悬挑部分。屈曲破坏主要是体现在上弦杆件的压弯失稳，悬挑部分下弦杆件压弯失稳，失稳过程中材料非线性作用显著。第八十三页，共155页。钢结构设计结构分析：A区整体稳定分析逐级加载方式下A区的稳定极限承载力及安全系数如下表。从表中弹塑性稳定安全系数可知，已分析的不利工况，结构最小弹塑性稳定安全系数满足《空间网格结构技术规程》关于弹塑性稳定验算技术K>2的要求。组合模型弹塑性极限荷载kN/m2安全系数KA区工况1（恒＋全跨雪荷=1.65kN/m2）9.085.50A区工况2（恒＋半跨雪荷=1.65kN/m2）9.505.75A区工况3（恒＋全跨活荷=1.40kN/m2）9.366.68第八十四页，共155页。钢结构设计指廊结构组合模型分析主要结果SAP2000计算结果Midas工况StepNumPeriodUXUYSumUXSumUYRZSumRZ周期MODAL11.0960.0040.2700.0040.2700.0070.0071.14MODAL21.0760.2300.0060.2400.2800.1100.1201.0587MODAL30.8960.0650.0000.3000.2800.2200.3400.9764扭转周期比：T3/T1=0.818<0.9；平动周期比：T2/T1=0.980【满足规范要求】结构分析：指廊结构分析结果第二振型横向平动第三振型扭转第一振型纵向平动第八十五页，共155页。钢结构设计结构分析：指廊结构分析静力工况结果指廊静力单工况下跨中竖向位移节点号工况X（mm）Y(mm)Z(mm)4012结构构件自重0.970.24-8.374012屋面体系自重1.390.73-12.314012下弦吊顶、吊重及其它恒载1.160.61-10.264012满跨活载0.70.36-6.164012活载不利布置10.810.38-5.514012活载不利布置20.740.22-8.13006Y向风荷载2.2612.2157.463006X向风荷载19.5212.6751.034012压风1.280.67-11.293353均布雪载0.356.185.64第八十六页，共155页。钢结构设计结构分析：指廊结构分析静力工况结果指廊静力单工况下悬挑端竖向位移节点号工况X（mm）Y(mm)Z(mm)4010结构构件自重0.60.67-12.844010屋面体系自重0.41.02-9.694010下弦吊顶、吊重及其它恒载0.330.85-8.084010满跨活载0.20.51-4.854010活载不利布置10.390.48-5.263940活载不利布置20.05-0.20.963970Y向风荷载-0.745.4353.523970X向风荷载11.373.4846.494010压风0.370.93-8.893970均布雪载-19.4214.83-6.35第八十七页，共155页。钢结构设计结构分析：指廊结构分析静力工况结果风荷载作用结构最大水平位移（单钢模型）：风荷载作用结构最大水平位移（组合模型）：节点号工况SAP2000计算结果Midas计算结果X(mm)Y(mm)X(mm)Y(mm)2903G3AY向风3.739.812.109.43327G3BX向风14.419.6717.429.29节点号工况SAP2000计算结果Midas计算结果X(mm)Y(mm)X(mm)Y(mm)4057G3A-Y向风1.4015.982.1112.42345G3BX向风23.522.9327．812.58第八十八页，共155页。钢结构设计结构分析：指廊结构分析静力工况结果跨中标准组合工况作用下最大竖向位移：悬挑静力标准组合工况作用下最大竖向位移：挠跨比=45.50/36000=1/791,【满足1/400要求】挠跨比=42.19/12000=1/284,【满足1/200要求】节点号工况组合SAP2000计算结果Midas计算结果X（mm）Y(mm)Z(mm)X（mm）Y(mm)Z(mm)3004恒+雪1+风+降温Z向最小-4.64-4.19-45.504.09-0.17-46.414012恒+雪2+风+降温Z向最大1.150.6924.985.28-1.5822.16节点号工况组合SAP2000计算结果Midas计算结果X（mm）Y(mm)Z(mm)X（mm）Y(mm)Z(mm)3970恒+雪2+风Z向最小-5.301.81-42.195.187.49-45.944010恒+雪2+风+降温Z向最大0.801.0620.682.46-4.0920.765第八十九页，共155页。钢结构设计结构分析：指廊结构多遇地震的弹性分析结果单钢结构模型地震剪力标准值及剪重比（反应谱）：组合模型水平地震剪力标准值及剪重比（反应谱）：剪重比λx=0.040；λy=0.058【满足>0.016要求】剪重比：

λx=0.033；λy=0.037【满足>0.016要求】基底剪力Sap2000计算结果Midas计算结果单位X向地震剪力Vex：20452186．45KNY向地震剪力Vey：29463048.64KN重力荷载代表值Gek5106851071.7KN基底剪力Sap2000计算结果Midas计算结果单位X向地震剪力Vex：1392414264KNY向地震剪力Vey：1573916386KN重力荷载代表值Gek425138425141KN第九十页，共155页。钢结构设计结构分析：指廊结构多遇地震的弹性分析结果X向地震基底反力平均值15003KNY向地震基底反力平均值16268KN组合模型水平地震剪力标准值（时程）：OutputCaseCaseTypeGlobalFXGlobalFYGlobalFZTextTextKNKNKNG6A-ELElcent波12909.49540.57123.12G6A-ELElcent波-14167.59-481.74-135.42G6B-ELElcent波538.5520327.60162.05G6B-ELElcent波-483.27-18789.20-165.31G6A-BABrawleyAirport波14762.70325.97159.33G6A-BABrawleyAirport波-13394.11-371.64-158.12G6B-BABrawleyAirport波317.4514059.77134.04G6B-BABrawleyAirport波-369.07-12593.50-122.76G6A-AP人工波17336.00541.09161.96G6A-AP人工波-11598.83-474.29-156.93G6B-AP人工波538.4614417.89157.32G6B-AP人工波-474.53-15976.35-177.11第九十一页，共155页。钢结构设计结构分析：指廊结构多遇地震的弹性分析结果组合模型柱顶地震作用标准组合X，Y向最大位移(时程法包络值)：节点号工况X（mm）Y(mm)Z(mm)4110Sge+0.2风+XY地震+0.2降温X向最大值48.536.72-0.534110Sge+0.2风+XY/Z地震+0.2升温X向最小值-49.57-7.63-0.594473Sge+0.2风+Y/Z地震+0.2升温Y向最大值16.7633.29-0.514017Sge+0.2风+Y/Z地震+0.2升温Y向最小值-16.18-31.96-0.48节点号工况X（mm）Y(mm)Z(mm)4113D6AX向最大值30.1518.410.054112D6AX向最小值-31.31-17.46-0.014065D6BY向最大值-15.39-26.38-0.024065D6BY向最小值16.2627.670.02组合模型柱顶地震作用下X，Y向最大位移结果(时程法包络值)第九十二页，共155页。钢结构设计结构分析：A区多遇地震的弹性分析结果组合模型跨中地震作用标准组合Z向最大位移(时程法包络值)：组合模型悬挑端地震作用标准组合Z向最大位移(时程法包络值)：节点号工况X（mm）Y(mm)Z(mm)3006Sge+0.2风+X/Z地震+0.2降温Z向最小-21.86-13.48-44.862901Sge+0.2风+XY/Z地震+0.2升温Z向最大18.4236.110.52节点号工况X（mm）Y(mm)Z(mm)4010Sge+0.2风+XY/Z地震Z向最小-18.71-30.69-52.054007Sge+0.2风+XY/Z地震+0.2升温Z向最大16.2241.08-2.7444.86/36000=1/803,【满足1/400要求】52.05/10000=1/231,【满足1/200要求】

第九十三页，共155页。钢结构设计结构分析：指廊特征值屈曲分析（SAP2000、MIDAS)组合模型线性曲屈分析结果如下：（荷载为恒荷载+全跨雪荷载）第一阶线性屈曲因子11.4>4.2，满足要求。OutputCaseStepTypeStepNumSAP2000计算结果Midas计算结果TextTextUnitlessBUCK1Mode111.4312.578718BUCK1Mode211.5213.312325BUCK1Mode311.5313.466417BUCK1Mode411.6413.505261BUCK1Mode511.6514.036796BUCK1Mode612.5614.811419第九十四页，共155页。钢结构设计结构分析：指廊整体稳定分析

(Ansys)整体稳定性分析考虑几何非线性、材料非线性以及节点初始几何缺陷影响；分析中采用结构自重恒定，恒荷载与活荷载等比例提升的加载模式。结构在受到均布恒荷载+满跨雪荷载作用下，结构达到极限承载力时刻结构竖向位移响应：极限状态结构竖向位移响应（m）第九十五页，共155页。钢结构设计结构分析：指廊整体稳定分析结构失稳后整体位移形态及极限状态下位移最大点的荷载-位移全过程曲线：从图中可以看出，航站楼指廊（D、E区）屋盖钢结构极限承载力为4.95kN/m2，结构失稳后位移形态表现为大跨柱间屋盖结构在均布荷载作用下多波形式压弯失稳破坏。荷载－位移曲线非线性特征并不显著。结构最终的屈曲破坏主要是体现在上弦杆件的压弯失稳，整体呈多波失稳状态。第九十六页，共155页。钢结构设计结构分析：指廊整体稳定分析逐级加载方式下，指廊结构的稳定极限承载力及安全系数如下表。从表中弹塑性稳定安全系数可知，已分析的不利工况，结构最小弹塑性稳定安全系数均满足《空间网格结构技术规程》关于弹塑性稳定验算技术K>2的要求。组合模型弹塑性极限荷载kN/m2安全系数KD区工况1（恒＋全跨雪荷=1.65kN/m2）4.953.00D区工况2（恒＋半跨雪荷=1.65kN/m2）6.593.52D区工况3（恒＋全跨活荷=1.40kN/m2）5.784.12第九十七页，共155页。钢结构设计结构性能化分析初步设计阶段进行了结构性能化分析，了解结构在常遇地震及罕遇地震作用下结构性能，了解结构关键构件及节点的承载能力，指导施工图设计优化调整。根据项目性能化设计目标，建立主楼整体模型和指廊模型进行分析。第九十八页，共155页。钢结构设计结构性能化分析主楼结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果主楼组合模型设防烈度地震时程分析钢结构X向位移图主楼组合模型设防烈度地震时程分析混凝土X向位移图第九十九页，共155页。钢结构设计结构性能化分析主楼结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果主楼组合模型设防烈度地震时程分析钢结构Y向位移图主楼组合模型设防烈度地震时程分析混凝土Y向位移图第一百页，共155页。钢结构设计结构性能化分析主楼结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果主楼组合模型设防烈度地震时程分析钢结构Z向位移图主楼组合模型设防烈度地震时程分析混凝土Z向位移图第一百零一页，共155页。钢结构设计结构性能化分析主楼结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果主楼组合模型钢结构设防烈度地震与静力响应组合X向最大位移主楼组合模型混凝土设防烈度地震与静力响应组合X向最大位移第一百零二页，共155页。钢结构设计结构性能化分析主楼结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果主楼组合模型钢结构设防烈度地震与静力响应组合Y向最大位移主楼组合模型混凝土设防烈度地震与静力响应组合Y向最大位移第一百零三页，共155页。钢结构设计结构性能化分析主楼结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果主楼组合模型钢结构设防烈度地震与静力响应组合z向最大位移主楼组合模型混凝土设防烈度地震与静力响应组合z向最大位移第一百零四页，共155页。钢结构设计结构性能化分析主楼结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果主楼组合模型钢结构设防烈度地震与静力响应组合z向最小位移主楼组合模型混凝土设防烈度地震与静力响应组合z向最小位移第一百零五页，共155页。钢结构设计方向反应谱三条时程曲线计算结果平均值基底剪力X160440170953KnY166097.8176531Kn方向反应谱三条时程曲线计算结果平均值多遇地震（反应谱）基底剪力比值X164733.8166416.756510.62.91Y170861.3173250.660326.22.83结构性能化分析主楼结构组合模型设防烈度地震（中震）时程法与反应谱法计算结果比较主楼组合模型设防烈度地震时程分析法与反应谱法底部剪力（kN）Ansys计算结果主楼组合模型设防烈度地震时程分析法与反应谱法底部剪力（kN）sap2000计算结果第一百零六页，共155页。钢结构设计分析方法模型X向位移(mm)Y向位移(mm)Z向位移(mm)钢结构混凝土柱钢结构混凝土柱钢结构混凝土柱时程分析钢结构62.9/102.8/101.9/组合模型84.974.9104.896199.512.4反应谱法钢结构52.8/73.7/83.1/组合模型89.273106.398.5183.812.3结构性能化分析主楼结构组合模型设防烈度地震（中震）时程法与反应谱法计算结果比较主楼设防烈度地震位移响应统计：第一百零七页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果指廊组合模型设防烈度地震时程分析钢结构X向位移图指廊组合模型设防烈度地震时程分析混凝土X向位移图第一百零八页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果指廊组合模型设防烈度地震时程分析钢结构Y向位移图指廊组合模型设防烈度地震时程分析混凝土Y向位移图第一百零九页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果指廊组合模型设防烈度地震时程分析钢结构Z向位移图指廊组合模型设防烈度地震时程分析混凝土Z向位移图第一百一十页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果指廊组合模型钢结构设防烈度地震与静力响应组合X向最大位移指廊组合模型混凝土设防烈度地震与静力响应组合X向最大位移第一百一十一页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果指廊组合模型钢结构设防烈度地震与静力响应组合Y向最大位移指廊组合模型混凝土设防烈度地震与静力响应组合Y向最大位移第一百一十二页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果主楼组合模型钢结构设防烈度地震与静力响应组合z向最大位移主楼组合模型混凝土设防烈度地震与静力响应组合z向最大位移第一百一十三页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊结构组合模型设防烈度地震（中震）动力时程分析结果主楼组合模型钢结构设防烈度地震与静力响应组合z向最小位移主楼组合模型混凝土设防烈度地震与静力响应组合z向最小位移第一百一十四页，共155页。钢结构设计方向反应谱三条时程曲线平均值剪力X40109.946701KnY45121.641538Kn结构性能化分析指廊结构组合模型设防烈度地震（中震）时程法与反应谱法计算结果比较指廊组合模型设防烈度地震时程分析法与反应谱法底部剪力（kN）Ansys计算结果指廊组合模型设防烈度地震时程分析法与反应谱法底部剪力（kN）sap2000计算结果方向反应谱三条时程曲线计算结果平均值多遇地震（反应谱）基底剪力比值X43178.94343914757.312.93Y46937.748538.116541.62.84第一百一十五页，共155页。钢结构设计分析方法模型X向位移(mm)Y向位移(mm)Z向位移(mm)钢结构混凝土柱钢结构混凝土柱钢结构混凝土柱时程分析钢结构55.1/24.2/42.7/组合模型103.595.960.959.925.715.6反应谱法钢结构50.4/33.3/49/组合模型82.87765.964.727.313结构性能化分析指廊结构组合模型设防烈度地震（中震）时程法与反应谱法计算结果比较指廊设防烈度地震位移响应统计：第一百一十六页，共155页。钢结构设计结构性能化分析主楼结构组合模型罕遇地震（大震）动力时程分析结果罕遇地震组合模型钢结构部分X向最大位移罕遇地震组合模型混凝土结构部分X向最大位移第一百一十七页，共155页。钢结构设计结构性能化分析主楼结构组合模型罕遇地震（大震）动力时程分析结果罕遇地震组合模型钢结构部分Y向最大位移罕遇地震组合模型混凝土结构部分Y向最大位移第一百一十八页，共155页。钢结构设计结构性能化分析主楼结构组合模型罕遇地震（大震）动力时程分析结果罕遇地震组合模型钢结构部分Z向最大位移罕遇地震组合模型混凝土结构部分Z向最大位移第一百一十九页，共155页。钢结构设计结构性能化分析主楼结构组合模型罕遇地震（大震）动力时程分析结果罕遇地震组合模型钢结构部分Z向最小位移罕遇地震组合模型混凝土结构部分Z向最小位移第一百二十页，共155页。钢结构设计结构性能化分析主楼结构组合模型罕遇地震（大震）动力时程分析结果对主楼结构非线性地震反应分析模型的应力比进行统计分析，得到BrawleyAirport、ELcentro、人工地震动三种地震记录作用下发生塑性铰杆件为464根（全部出现在次腹杆上），约为杆件总数的1.25%。三种地震记录作用下主要杆件（屋盖上下弦杆、柱顶拉杆及叉撑柱）均未发生塑性铰。第一百二十一页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊结构组合模型罕遇地震（大震）动力时程分析结果罕遇地震组合模型钢结构部分X向最大位移罕遇地震组合模型混凝土结构部分X向最大位移第一百二十二页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊结构组合模型罕遇地震（大震）动力时程分析结果罕遇地震组合模型钢结构部分Y向最大位移罕遇地震组合模型混凝土结构部分Y向最大位移第一百二十三页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊结构组合模型罕遇地震（大震）动力时程分析结果罕遇地震组合模型钢结构部分Z向最大位移罕遇地震组合模型混凝土结构部分Z向最大位移第一百二十四页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊结构组合模型罕遇地震（大震）动力时程分析结果罕遇地震组合模型钢结构部分Z向最小位移罕遇地震组合模型混凝土结构部分Z向最小位移第一百二十五页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊结构组合模型罕遇地震（大震）动力时程分析结果对指廊结构非线性地震反应分析模型的应力比进行统计分析，得到BrawleyAirport、ELcentro、人工地震动三种地震记录作用下发生塑性铰杆件为30根，约为杆件总数的0.31%。三种地震记录作用下主要杆件（屋盖上、下弦杆、柱顶拉杆）均未发生塑性铰。第一百二十六页，共155页。钢结构设计结构性能化分析指廊地震行波效应影响分析：对指廊组合模型进行了考虑行波效应后的多遇地震作用分析，采用施加三向支座位移时程（视波速取500m/s）的方法进行动力计算，输入的位移时程共三组分别由BrawleyAirport、ElCentroArray、人工地震动的加速度时程积分求得。第一百二十七页，共155页。钢结构设计结构性能化分析：指廊地震行波效应影响分析考虑行波效应前后杆件轴力对比：ElCentroArray#12地震动杆件轴力对比：BrawleyAirport地震动杆件轴力对比人工地震动杆件轴力对比第一百二十八页，共155页。钢结构设计应力比>1.0不同控制工况杆件百分比UxUy悬挑端Uz挠跨比杆件根数静力组合地震参与组合MaxMinMaxMinMaxMin悬挑端L=13m226.50%73.50%38.536.141.731.340.2-68.71/189结构性能化分析：指廊地震行波效应影响分析指廊组合模型考虑行波效应后多遇地震与静力响应组合杆件超限数量与位移响应（mm）：计算模型地震动输入混凝土柱Ux混凝土柱UyMaxMinMaxMin组合模型单点输