t工作平台梁格体系

提供全套，各专业毕业设计课程设计土木类专业《钢结构》课程设计内容及指导书工作平台梁格体系设计一、 设计资料结构型式一工作平台尺寸为14mx12m，次梁跨度为6米，次梁间距2.0米，预制钢筋混凝土铺板焊于次梁上翼缘.平台永久荷载(不包括次梁自重)为7.5KN/m2,荷载分项系数为1.2,活荷载为16KN/m2，荷载分项系数为1.4.主梁跨度为14米。(若考虑次梁叠接在主梁上，其支承长度a=15cm，[f]=1/400)。材料钢材：Q235焊条：E43，手工电焊，普通方法检查；规范《钢结构设计规范》(GB50017-2019)二、 设计内容结构布置要求拟出合理的结构布置方案，并扼要说明选型的理由与根据，按比例绘出结构布置简图.梁格的型式主梁型式次梁型式及数目梁格的连接形式次梁设计次梁的荷载和内力计算次梁截面选择次梁截面验算(包括强度、稳定，局部承压及刚度验算)主梁设计主梁的设计荷载和内力主梁截面设计及验算主梁截面改变及验算主梁翼缘焊缝设计腹板加劲肋设计三、 设计成果设计说明书一份主梁施工图一张工作平台结构总图一一立面图、平面图、剖面图。四、图纸要求字体及书写字体用工程字，要求字迹清楚、端正、不得潦草。图纸幅面规格：3号图。土木类专业《钢结构》课程设计例题工作平台梁格体系设计一、 设计资料结构型式一工作平台尺寸为15mx12m，次梁跨度为6米，次梁间距2.5米，预制钢筋混凝土铺板焊于次梁上翼缘.平台永久荷载(不包括次梁自重)为8.5KN/m2,荷载分项系数为1.2,活荷载为20KN/m2，荷载分项系数为1.4.主梁跨度为15米。(若考虑次梁叠接在主梁上，其支承长度"=心0«,旧一城)。材料钢材：Q235焊条：E43，手工电焊，普通方法检查；规范《钢结构设计规范》(GB50017-2019)二、 设计内容结构布置要求拟出合理的结构布置方案，并扼要说明选型的理由与根据，按比例绘出结构布置简图。梁格的型式主梁型式次梁型式及数目梁格的连接形式次梁设计次梁的荷载和内力计算次梁截面选择次梁截面验算(包括强度、稳定，局部承压及刚度验算)主梁设计主梁的设计荷载和内力主梁截面设计及验算主梁截面改变及验算主梁翼缘焊缝设计腹板加劲肋设计三、《钢结构》课程设计计算(一)结构布置

6X2500=150006X2500=15000（二）次梁设计:设计数据：f=1、次梁的荷载及内力均布荷载设计值：g=(L2x&5+L4x2Qx25=95L5BV/jh最大弯矩：Afr=-ei3=-xft5j5x63=4M_751WAf1« 82、初选截面义=42^10^帅如”105x215选用I50b,agx=109Jliy/m=lW3_lV/m,^=14^^=160nnR,t=20mm3、强度验算：(1)正应力验算：次梁自重弯矩：M=-xlJxl_(MBlx63T9KNM8160-14-114~2^20~=33<137235/235片=105虬♦虬（42975+5_-0xl0fl .ff= = r-—Zlj_4xV/inHI<T=21jxV/HDRT瓦 105x19422x10s（2）剪应力验算：支座剪力：^=O5（955+L2xL093}x6=29（M4iW（3）次梁承受均布荷载作用，其上翼缘没有局部集中荷载作用，可不验算局部压应力，但考虑次梁叠接在主梁上，应验算支座处腹板局部压应力。支座反力： ,设支承长度：支承面至腹板边缘的垂直距离:底二rH二14+20二34toh2d局部承压强度：4、 整体稳定性验算：由于次梁受压翼缘与刚性面板焊接（钢筋混凝土铺板焊于上翼缘），能保证其整体稳定性，按规范要求，可不验算整体稳定性。5、 局部稳定性：由于次梁采用型钢梁，可不验算其局部稳定性。6、 刚度验算：刚度验算按正常使用极限状态进行验算，采用荷载的标准组合：（三）主梁设计（1） 、主梁荷载及内力：由次梁传来的集中荷载：P=2^=2x29044=4ft5_XKW假设主梁自重为迥，加劲肋等的附加重量构造系数为1.1，荷载分项系数为1.2,则自重荷载的设计值为口xL1x3= m跨中最大弯矩：支座最大剪力：（2） 、截面设计及验算：1、截面选择：

考虑主梁跨度较大，翼缘板厚度在16〜40mm范围内选用，回需要的净截面抵抗矩为:由公式（5.2.4）计算梁的经济高度为:因此取梁腹板高由公式（5.2.6）计算腹板抗剪所需的厚度:由公式（5.2.7）得:取腹板厚为:腹板采用一取腹板厚为:腹板采用一1750X14的钢板。需要的净截面惯性矩:腹板惯性矩为：所需翼缘板的面积:取b=500mm,t=22mm，梁高=22+22+1750=1794mnr旦慕硝1/5=5^354之间。2、梁截面特性计算：235234035OW17r=—fc0xl7?>_43-4«_6xl755235234035OW1112X J町=JT^-=235234035x =2S224J53cm31J2 175.4J4=2x5foc22+175xl_4=46W3、截面验算:(1)受弯强度验算：”■主E=LL*y=L1mOL0465c785x10=4KNfm梁自重：&=-x465ix7_5-465^(5+2_5)+-x4xl52=5346«WJf8（2）剪应力、

刚度不需验算，因选择梁高及腹板厚度时已得到满足。整体稳定性验算：因次梁与刚性铺板连接，主梁的侧向支承点间距等于次梁的间距，即4F0e，则有^^^)=5<160，故不需验算梁的整体稳定性。主梁截面改变及验算:」处开始改变翼缘的宽度，所需翼缘的宽」处开始改变翼缘的宽度，所需翼缘的宽度由截面改变处的抗弯强度确定，截面改变点的弯矩和剪力为:需要：2(^-4) 1,2(^-4) 1,4=二^=瓦5=13449上1„ “ —-xl_4xl75=36cm17S 6…则…则，取改变后的翼缘宽度为20cm.2、截面改变处折算应力验算:主梁翼缘焊缝设计支座最大剪力：P=-x465J2=1163iW

—2则需要的焊缝厚度为：二…队 ^1-5^22=7_03mm土归少上,-8mm按构造要求： ，选取翼缘焊缝的焊脚尺寸r。腹板加劲肋设计：80<&=丝=125<170根据腹板的局部稳定性要求，因 七14 ，按规范要求，应设置横向加劲肋，而不需设置纵向加劲肋。首先，按构造要求，在每根次梁下面和支座处设置加劲肋，即取加劲肋的间a=2.5m，将半跨范围内划分为三个区段，分别验算每个区段的局部稳定性。1、加劲肋的设计：在腹板两侧成对配置加劲肋，加劲肋截面外伸宽度：廿瓦二lOOnm. ,, . I_9 f,=&niH 一—取 ，加劲肋的厚度：——，取 2、区段I区段左边截面内力M区段左边截面内力M=0,区段右边截面内力V区段右边截面内力Vx=11531W区段截面平均内力Jf=2S&5/2=1447JL£W区段截面平均内力Jf=2S&5/2=1447JL£W,JfV=(11551-116572=115«V腹板计算高度边缘处由平均弯矩和剪力所引起的应力:临界应力计算：(1临界应力计算：(1)J的计算:=0_817<0_85(2)曲的计算:a250175=143>10a250175=143>10MJfr_ 175/144175-34+4(^/a)2V2354175J4+4(175/250/0_8<Jl3屯脱=4心加脾皿蛔W/l腹板局部稳定验算：24J丽r-v—Y24J丽=OJ2«<1£L+2L=OJ2«<13、区段II区段左边截面内力

区段右边截面内力：=-x4fi5J2x5--x4x52-俯卫小2 2区段截面平均内力： M二(2S95+4«K)/2二37牲5如/V=(6873+6718)/2=6823KV$二50x22x&&6=974W 腹板计算高度边缘处由平均弯矩和剪力所引起的应力：垒 37心x伸竺=］距匕235234035x1/ 2哂*x邮顽16x10、'2352340J5x104x14 临界应力计算：(1)%的计算：2M4153175/14153=0^17<0_852M4