8层框架填充墙结构宿舍楼毕业设计计算书

1、武汉科技大学本科毕业设计- PAGE 109 1 工程概况1.1 建设项目名称：龙岩第一技校学生宿舍1.2 建设地地点：龙龙岩市某某地1.3 建筑类类型：八八层宿舍舍楼，框框架填充充墙结构构，基础础为柱下下独立基基础，混混凝土C30。1.4 设计资资料：1.4.11 地质水水文资料料：由地质质勘察报报告知，该该场地由由上而下下可分为为三层：杂填土：主主要为煤煤渣、石石灰渣、混混凝土块块等，本本层分布布稳定，厚0-0.5米；粘土：地基基承载力力标准值值fakk=2110Kppa, 土层厚0.55-1.5米亚粘土：地地基承载载力标准准值fakk=3000Kppa, 土层厚1.55-5.6米1.4.

2、22 气象资资料：全年主导风风向：偏偏南风 夏季主主导风向向：东南南风 冬季主主导风向向：西北北风 基本风压为为：0.335kNN/m22（c类场地地）1.4.33 抗震设设防要求求：七度度三级设设防1.4.44 建设设规模以以及标准准：1 建筑筑规模：占地面面积约为为12000平方米米，为8层框架架结构。建筑防火等等级：二二级建筑防水等等级：三三级4 建筑筑装修等等级：中中级 2 结构构布置方方案及结结构选型型2.1 结构承承重方案案选择根据建筑功功能要求求以及建建筑施工工的布置置图，本本工程确确定采用用横向框框架承重重方案，框框架梁、柱柱布置参参见结构构平面图图，如图图2.1所示。2.2

3、主要构构件选型型及尺寸寸初步估估算2.2.11 主要构构件选型型（）梁板柱结构构形式：现浇钢钢筋混凝凝土结构构 图2.11 结构平平面布置置图（）墙体体采用：粉煤灰灰轻质砌砌块（）墙体体厚度：外墙:2500mm，内内墙:2000mm（）基础础采用：柱下独独立基础础2.2.22 梁柱截面面尺寸估估算横向框架梁梁:中跨梁（BBC跨）：因为梁的跨跨度为775000mm，则则.取L=75500mmm h=(1/811/122)L=9377.5mmm6625mmm 取h=7550mmm. 3775mmm2500mm 取b=4000mmm 满足b2200mmm且b 7550/22=3775mmm故主要框架

4、架梁初选选截面尺尺寸为：bh=4000mmm7500mm同理，边跨跨梁（AAB、CD跨）可可取：bh=3000mmm5000mm其他梁：连系梁：取L=78800mmm h=(1/121/118)LL=6550mmm4333mmm 取h=6000mmm 300mmm2000mm 取b=3000mmm故连系梁初初选截面面尺寸为为：bh=3000mmm6000mm由于跨度一一样，为为了方便便起见，纵纵向次梁梁截面尺尺寸也初初选为：bh=3300mmm6000mm横向次梁：跨度L=63300mmm h=(1/121/118)LL=5225mmm3550mmm 取h=4550mmm 225mmm1500

5、mm 取b=2550mmm故横向次梁梁初选截截面尺寸寸为：bh=2550mmm4500mm（3）框架架柱:30000=3774.77mm2811mm b=(12/33)h 取b=hh = 1 * GB3 按轴力力估算: A、D列柱: NNo=8823.933.155 m214KKN/mm2=27752KKN BB、C列柱: NNo=8823.966.8 m214KKN/mm2=60027KKN = 2 * GB3 按轴压压比验算算:此建筑筑抗震等等级为三三级，=0.99 选C30型型混凝土土 =114.33 N/ N=11.2NNo BB、C列柱： (2.11)AD列柱柱： (2.22)故初选

6、柱截截面尺寸寸为： B、C列柱： bh=7750mmm7500mm AD列柱： bh=6600mmm6000mm2.3 确定结结构计算算简图2.3.11 三个个假设： = 1 * GB3 平面结构构假定：认为每每一方向向的水平平力只由由该方向向的抗侧侧力结构构承担，垂垂直于该该方向的的抗侧力力结构不不受力； = 2 * GB3 楼板在自自身平面面内在水水平荷载载作用下下，框架架之间不不产生相相对位移移； = 3 * GB3 不考虑水水平荷载载作用下下的扭转转作用。2.3.22 计算算简图根据结构平平面布置置图,选定第5轴线作作为计算算单元. 如图2.2所示 框架梁跨度度(按柱中中心线确确定)：

7、AB、CDD跨: 63300mmmBC跨: 75000mmm框架柱高度度：假定基础顶顶面到室室外地面面的距离离为5000mmm,则可取底层:HH1=445000+3000+5500=53000mmm 其它层:HH2=HH3=HH4=HH5=HH6=HH7=HH8=HH9=330000mm框架计算简简图如图图2.3所示图2.2 框架计计算单元元2.4 梁柱惯性性矩,线刚度,相对线线刚度计计算2.4.11 梁柱惯性性矩计算算计算梁截面面惯性矩矩时，考考虑到现现浇楼板板的作用用，边跨跨取I=11.5IIO，中跨跨取I=22IO（IO为不考虑梁翼缘缘作用的的梁截面面惯性矩矩）图2.3 框架计计算简图图

8、主要框架梁梁： (2.33)次要框架梁梁： (2.44)边框架梁： (2.55)中框架梁： (2.6)内柱： (2.77)外柱： (22.8)2.4.22 梁柱线刚刚度计算算根据公式 i=EI/l (2.99)可以得出梁梁柱的线线刚度如如下(E=EEC)梁： iAA8B8= iC8D8=3.1125109E/663000=0.5106E ib8C88=14.06109E/775000=1.87106E柱： iDD1D0=1.00810100E/553000=2.04106E iC1C0=2.6410100E/553000=4.98106E iiD7D8=1.00810100E/330000=3

9、.6106E iCC7C8=2.66410100E/330000=8.8106E 2.4.33 梁柱相对对线刚度度计算取iD1DD0值作为为基准值值1.算得梁梁柱的相相对线刚刚度标于于图2.3中。3. 荷荷载标准准值计算算3.1 永久荷荷载3.1.11 作用于于框架梁梁上的均均布荷载载1 屋面面恒载三毡四油屋屋面防水水层 00.4kkN/mm21:3水泥泥沙浆找找平层 220mmm 0.4kNN/m22水泥蛭石板板保温层层 600mm 0.12kkN/mm21:8水泥泥炉渣找找坡 800mm 11.444kN/m21:3水泥泥沙浆找找平层 220mmm 0.4kNN/m22现浇钢筋混混凝土板板

10、 1000mm 22.5kkN/mm2板底抹灰 200mm 0.4kNN/m22 合计5.66kkN/mm2 2 楼面面恒载水磨石地面面 0.665kNN/m22现浇钢筋混混凝土板板 1000mm 22.5kkN/mm2板底抹灰 220mmm 0.44kN/m2 合计3.55kkN/mm23 框架架梁自重重边跨框架梁梁： 00.300.5225=33.755kN/m 中跨框架梁梁： 00.400.75525=7.55kN/m 4 柱子子自重 上层柱柱： 外柱： 0.60.62553=227kNN /根 内柱： 00. 7750.752253=42.2kNN /根 底层柱柱： 外柱： 0.60.

11、62555.33=477.7kkN /根 内柱： 00. 7750.752255.3=774.55kN /根5 墙自自重及两两面抹灰灰女儿墙：00.2551.558=33KN/m 两面抹抹灰： 0.8kNN/m28层： 内墙: 00.2（3-00.5）8=44kN/m 00.2（3-00.755）8=33.6kkN/mm 外墙: 00.255（3-00.5）8=55kN/m 00.255（3-00.755）8=44.5kkN/mm 底层: 00.255（4.55-0.75）8=77.5kkN/mm 0.25（4.55-0.5）8=77.5 kN/m6 作用用在框架架梁上的的恒载（走走廊板按按单

12、向板板计算）楼面荷载分分配按双双向板进进行等效效分配短向分配：5aqq/8 (3.11) 长向分配： (3.22)顶层：（走走廊板按按单向板板计算） 边跨框框架梁自自重 0.330.5525=3.775 kkN/mm 梁侧粉粉刷 2（0.55-0.1）0.002177=0.27 kN/m 中跨框框架梁自自重 0.440.775255=7.5 kkN/mm 梁侧粉粉刷 2（0.775-00.1）0.002177=0.44 kN/m qA11=qBB1=qGG4=qHH4=5.6600.533.9=11.04 kN/m(峰值) 则等效均均布荷载载为q=99.255 kNN/m qE44=qFF3=

13、qCC4=Qd1=2.5500.555.666=7.22 kN/m(峰值) 则等效均均布荷载载为 qq=5aaq/88=577.222/8=4.551 kkN/mm 所以，作用用在框架架梁上的的线荷载载为： qqL5=qLL1=4.02+9.2252=22.52 kN/m qLL2=qLL4=7.94+4.5512=16.96 kN/mqL3=77.944 kNN/m同理可求得得作用在在框架梁梁上的集集中荷载载为F=1146.15kkN作用在标准准层梁上上的线荷荷载以及及集中荷荷载同理理可以求求出，在在此不再再赘述，仅仅列结果果如下：标准层框架架梁上的的线荷载载为： qL55=qLL1=9.7

14、2+5.882=221.332 kkN/mm qL22=qLL4=133.077+2.8322=188.733 kNN/mqL3=77.944 kNN/m集中荷载为为F=1157.57KKN3.1.22 恒载作作用于框框架柱上上的集中中荷载计算方法：每层柱柱分为上上下两个个截面，其其中：上截面集中中荷载=与柱相相连接的的纵向框框架梁自自重以及及其上墙墙体、次次梁传来来恒载、楼楼面结构层传来恒恒载之和和下截面集中中荷载=上截面面传来荷荷载+该层柱柱自重1 边跨跨 顶顶层： 连系梁梁自重 qqL6=qLL7= qqL166=qLL17=00.300.6225=44.5 kN/m 梁侧粉粉刷 2（0

15、.66-0.1）0.002177=0.34 kN/m 横向次次梁自重重 L188=qLL19= qL224=qqL255=0.2500.45525=2.881 kkN/mm 侧粉刷 2（0.445-00.1）0.002177=0.24 kN/m 女儿墙墙自重 337.88=233.4 kN 墙面抹抹灰 0.8 kkN/mm qqA3=qBB3=qGG2=qHH2=5.6600.533.9=11.04 kN/m(峰值) 则则等效均均布荷载载为q=99.255 kNN/m qqA2=qBB2=qGG3=qHH3=5.6600.533.9=11.04 kN/m(峰值)则等效均布布荷载为为 qq=5a

16、aq/88=5111.004/88=6.9 kkN/mm 所以，作用用在边跨跨柱顶的的集中荷荷载为 F881 =（3.005+99.255）6.33/（22）+（4.884+66.9+0.88）3.992+223.44 =1159.96KKN作用在边跨跨柱底的的集中荷荷载为 F882=1559.996+227=1187.96KKN七层： 连连系梁自自重 qLL6=qLL7= qqL166=qLL17=00.300.6225=44.5 kN/m 梁侧粉粉刷 2（0.66-0.1）0.002177=0.34 kN/m 连系梁梁上纵墙墙自重 0.25（3-00.6）87.88=377.444 kNN

17、 墙面粉粉刷 2（3-00.6）0.002177=1.63kkN/mm横向次梁自自重 LL18=qqL199= qqL244=qLL25=00.2550.445255=2.81kkN/mm 梁侧粉粉刷 2（0.445-00.1）0.002177=0.24kkN/mm 横向次次梁上横横墙自重重 00.2（3-00.455）8=44.088kN/m 墙面粉粉刷 2（3-00.455）0.002177=1.73kkN/mmqA3=qqB3=qGG2=qHH2=3.5500.533.9=6.992 kkN/mm(峰值)则等效均布布荷载为为q=55.8kkN/mm qA2=qB2=qG3=qH3=3.5

18、500.533.9=6.992 kkN/mm(峰值)则等效均布布荷载为为 q=5aaq/88=566.922/8=4.333 kkN/mm 所以，作用用在边跨跨柱顶的的集中荷荷载为 FF71 =（4.884+44.333+1.63）7.88/2+（3.005+55.8+4.008+11.722）6.33/（22）2+337.444+1179.16=1677.866+1887.996=3354.82KKN作用在边跨跨柱底的的集中荷荷载为 F772=3554.882+227=3381.82KKN同理可算得得其余各各层柱集集中荷载载，在此此不再赘赘述，仅仅列结果果如下六层 FF61=1667.886

19、+3381.82=5499.688KN FF62=5449.668+227=5576.68KKN 五层 FF51=1667.886+5576.68=7444.544KN FF52=7444.554+227=7771.54KKN 四层 FF41=1667.886+7771.54=9399.4KKN FF42=9339.44+277=9666.44KN 三层 FF31=1667.886+9966.4=111344.266KN FF32=11134.26+27=11661.226KNN 二层 FF21=1667.886+111611.266=13329.12KKN F222=13329.12+27=

20、13556.112KNN 一层 FF11=1667.886+113566.122=15523.98KKN F112=15523.98+47.7=115711.688KN2 中跨跨 顶层层：连系系梁自重重 qqL144=qLL15= qL118=qqL199=0.30.6255=4.5 kkN/mm 梁侧粉粉刷 2（0.66-0.1）0.002177=0.34 kN/m qqA4=qBB4=qGG1=qHH1=5.6600.533.9=11.04 kN/m(峰值) 则等等效均布布荷载为为q=5aqq/8=5111.044/8=6.99 kNN/m qE1=qqF2=qCC1=qDD2=5.660

21、0.522.555=7.22kkN/mm(峰值)则等效均布布荷载为为q=55.933kN/m所以，作用用在中跨跨柱顶的的集中荷荷载为 FF81 =（4.884+66.9+5.993）7.882/22+（6.33+2.55）3.005/22+4.1522.555/2 +99.2556.33/2=1855.755KN 作用用在边跨跨柱底的的集中荷荷载为 F882=1885.775+442.22=2227.995KNN七层： 连连系梁自自重 qLL8=qLL9= qqL144=qLL15=00.300.6225=44.5 kN/m 梁侧粉粉刷 2（0.66-0.1）0.002177=0.34 kN/

22、m 横向次次梁自重重 LL18=qqL199=qLL24=qqL255=L200=qLL21=qqL222=qLL23=0.2550.445255=2.81kkN/mm 梁侧粉粉刷 2（0.445-00.1）0.002177=0.24kkN/mm 横向次次梁上横横墙自重重 00.2（3-00.455）8=44.088kN/m 墙面粉粉刷 2（3-00.455）0.002177=1.73kkN/mmqA4=qqB4=qGG1=qHH1=3.5500.533.9=6.992kNN/m(峰值) 则等等效均布布荷载为为q=5aqq/8=56.92/8=44.333kN/m qEE1=qFF2=qCC1

23、=qDD2=3.5500.522.555=4.53kkN/mm(峰值)则等效均布布荷载为为q=33.722kN/m所以，作用用在中跨跨柱顶的的集中荷荷载为 F771 =(4.884+44.333+3.72)7.882/22+（6.33+2.55）8.886/22+2.8322.555/2 +55.866.3/2+2242=1611.633+2227.995=3389.58KKN 作作用在边边跨柱底底的集中中荷载为为 F772=3889.558+442.22=4331.778KNN同理可算得得其余各各层柱集集中荷载载，在此此不再赘赘述，仅仅列结果果如下六层 FF61=1661.663+4431.

24、78=5933.411KN F662=5993.441+442.22=6335.661KNN 五层 FF51=1661.663+6635.61=7977.244KN F552=7997.224+442.22=8339.444KNN 四层 FF41=1661.663+8839.44=10000.774KNN F442=10000.74+42.2=110422.944KN 三层 FF31=1661.663+110422.944=12204.24KKN F332=12204.24+42.2=112466.444KN 二层 FF21=1661.663+112466.444=14408.07KKN F2

25、22=14408.07+42.2=114500.277KN 一层 FF11=1661.663+114500.277=16611.9KNN F112=16611.9+774.55=16686.4KNN恒载作用受受荷简图图如图3.1所示 3.2 活荷载查荷载规范范：楼面面均布活活荷载标标准值为为2.00KN/m2,上人屋屋面均布布活荷载载标准值值为2.00KN/m2 。3.2.11 作用用在框架架梁上的的活荷载载1 作用用在框架架梁上的的均布活活荷载 qqL1=qLL5=2.00.53.92=7.88kN/m(峰值)则等效均布布荷载为为图3.1 恒载作作用受荷荷简图 q=6.54KKN/mm qq

26、L2=qLL4=2.00.52.5522=5.1kNN/m(峰值)则等效均布布荷载为为q=5aqq/8=55.1/88=3.19kkN/mm2 作用用在框架架梁上的的集中活活荷载 qqE3=qFF4=qCC3=qDD4=2.00.52.55=5.11kN/m(峰值)则等效均布布荷载为为q=44.0KKN/mm qII1=qII2=qKK1=qKK2=2.00.52.4=22.4kkN/mm（均值值） qC22=qEE2=qFF1=qDD3=2.00.52.55=2.555kNN/m（峰值值）则等效均布布荷载为为q=5aqq/8=52.55/8=11.599kN/m所以集中荷荷载为F=1.592

27、2.555/(222)+2.447.88/2+4.007.88/22=51.995KNN3.2.22 作用用在框架架柱上的的集中活活荷载边跨 qAA2=qBB2=qGG3=qHH3=2.00.53.9=33.9kkN/mm（峰值值）则等效均布布荷载为为q=5aqq/8=53.9/88=2.44kkN/mm qqA3=qBB3=qGG2=qHH2=2.00.53.9=33.9kkN/mm（峰值值）则等效均布布荷载为为 q=3.27 kN/m所以，作用用在边跨跨柱子上上的集中中活载为为 FA=FD=2.4477.822/2+3.2276.32/(222)=229.333KNN2 中跨跨 qAA4=

28、qBB4=qGG1=qHH1=2.00.53.9=33.9kkN/mm（峰值值）则等效均布布荷载为为q=5aqq/8=53.9/88=2.44kkN/mm qCC1=qEE1=qFF2=qDD2=2.00.52.55=2.555kNN/m（峰值值）则等效均布布荷载为为 q=22.099kN/m所以，作用用在边跨跨柱子上上的集中中活载为为 FBB=FC=(22.444+2.09)7.88+1.5922.555/2+3.2276.3/22=477.666KN 活载作用用受荷简简图如图图3.2所示 图3.2 活载作作用受荷荷简图3.3 风荷载载 风压压标准值值计算公公式为：w=ZSZ0 本地地区基本

29、本风压为为：w0=0.35地面粗糙类类别为C类；风风振系数数：Z=1+Hi/H/Z (3.33) 表3.1层次12345678Hi（第ii层距离离室外地地面的高高度）4.87.810.813.816.819.822.825.8H总=300.9mm B58mm H/BB0.55查表：脉动动影响系系数=0.40 表3.2离地面高度度（m）z4.87.810.813.816.819.822.825.8风压高度系系数Z0.740.740.740.740.77660.83660.88550.9333结构基本周周期：=0.441 (3.44)0 =00.3550.662=00.222kN/m2 (3.55

30、)0T2=0.2220.4122=0.04 (3.6)查表得：脉脉动增大大系数=1.17Z=1+Hi/H/Z (3.77) 表3.3Z4.87.810.813.816.819.822.825.8Z1.131.191.261.341.391.431.471.50k=ZZSZ0 (3.88)结构高度度H=225.88300m,故取Z=1.0, S=1.3 表 3.44z4.87.810.813.816.819.822.825.8k0.380.400.420.450.490.540.590.64转化为集中中荷载（受受荷面与与计算单单元同）8层： FFW8KK=7.8(3.00/2+1.55)0.64

31、=14.98KKN7层： FFW7KK=7.83.0（0.664+00.599）2=228.778KNN6层： FFW6KK=7.83.0（0.559+00.544）2=226.444KNN5层： FFW5KK=7.83.0（0.554+00.499）2=224.11KN4层： FFW4KK=7.83.0（0.449+00.455）2=222KNN3层： FFW3KK=7.83.0（0.445+00.422）2=220.336KNN2层： FFW2KK=7.83.0（0.442+00.4）2=119.119KNN1层： FFW1KK=7.80.43.0/22+3.60.3844.8=18.91

32、 KN风荷载受荷荷简图如如图3.3所示图3.3 风载作作用受荷荷简图3.4 地震荷荷载3.4.11 重力力荷载代代表值计计算 所所谓重力力荷载代代表值是是指的一一个变形形缝范围围内楼层层所有恒恒载与活活荷载标标准值的的组合值，即恒载载0.5活载,具体计计算结果果如下:1 恒载载 屋面面重力值值：G面=5.66（3.006.55+7.8720.1-22.177.8-7.886.775-336.3）=55515KKN 楼板板重力值值：G板=3.55（3.006.55+7.8720.1-22.177.8-7.886.775-336.3）=34459KK梁重力值：G1=0.40.7566.52259+

33、0.330.556.3325177+0.30.67.82536+0.330.663425+0.330.667.88255+0.2250.4588.85525133+(220.0026.59+20.0266.3117+220.0027.8366+200.0223 4+20.0277.855+200.0228.885133)177=30073KKN 柱柱重力值值： GG上柱=227177+422.2118+00.2550.225255312=12556KNN G底底柱=447.7717+74.5188+0.2500.255255.3122=22218KKN突出屋面部部分板自自重：G2=6.7577

34、.8=52.65KKN楼梯自重：楼梯间间荷载近近似取为为楼面荷荷载的1.5倍，即q=33.5551.55=5.3KNN/m22 为了安安全起见见取大值值，可取取q=66KN/m2，则楼楼梯自重重为G梯=6(3.006.33+7.86.75+3.006.33)=5542.7KNN墙重力值：G女儿墙墙=（220.1+332+77.8552+22.122+7.83）3=4455.4KNN 标准层墙重重：G3=0.2511.28858.0322+0.30.2566.3882+00.25537.558+0.225832.112+00.2551.227.558+00.2338(58.03-15)2+00.

35、25583(3+22.433)+00.233817.7122=19936KKNG标门窗=0.441.2258.0322+0.12.11.0(152+1222)=667KNNG墙 = 0.2251.5858.03+0.2254.5820.12+0.224.558 113.886=111322KNG底门窗=0.442.6658.03+0.443.8858.03=1488KNG突柱 =0.2500.2555.4425122=1001KNNG突墙 =0.2255.46.75228+00.2555.442.778+00.2555.442.448+0.2555.488.8558+00.2555.446.3

36、38+00.2555.447.888=4449KKN2 活荷荷载 Q=22.0(313.8+220.117.885+77.82211.25+4.886.33)=220622KN Q突板板=2.0(7.886.775+336.33)=1143KKN3 重力力荷载代代表值 G8 = G面+G梁+G上柱柱/2+ G标标墙/22+Q/2+ G女儿儿墙+（G2+G突墙墙+G突柱柱+Q突板板/2）3 =55115+330733+12256/2+4455.4+119366/2+20662/22+（52.65+1011+4449+1143/2）=127333KNN G7= GG板+G梁+G上柱柱+ GG标墙+

37、QQ/2 =334599+30073+12556+119366+20062/2=1107555KNNG2=G33=G4=G5=G6=G7=1007555KN G1= GG板+G梁+G上柱柱/2+G底柱柱/2+G标墙墙/2+G底墙墙/2+Q/22 =334599+30073+12556/22+22218/2+119366/2+11332/22+20062/2 =1108334KNN3.4.22 柱抗抗侧移刚刚度D的计算算1 横梁梁线刚度度为了简化计计算，框框架梁截截面惯性性矩增大大系数取取1.22AB、CDD跨：kb=iC8D81.2=55100531041.2=1181009NmmmBC跨：

38、kb=iB8C81.2=118.77100531041.2=667.33109 Nmm2 柱的的线刚度度边柱：底层层： kc=200.411053104=611.21109Nmmm 其它层层： kc=3661053104=10081009Nmmm中柱：底层层： kc=499.811053104=1449.44109Nmmm 其它层层： kc=8881053104=26641009Nmmm3 框架架柱的侧侧移刚度度D值表3.5 28层D值的计计算Dk=kbb/2kkc=k/(2+kk)D=12kc/h22边柱A、DD0.16770.0777110888中柱B、CC0.32330.13994892

39、88表3.6 底层D值的计计算Dk=kbb/2kkc=k+00.5/(2+k)D=12kc/h22边柱A、DD0.29440.34669046中柱B、CC0.57110.41662655004 计算算框架自自振周期期 各层层D值汇总总（见表表3.7）表3.7 各层D值汇总总 D值/层次柱类型28层（D值根数）1层（D值值根数）边柱A、D轴11088817=188849669046117=11537782中柱B、C轴48928818=8800704426550018=47779000D（KNN/m）106922006316882按顶点位移移法计算算，考虑虑轻质砌砌块墙对对框架刚刚度的影影响，取取

40、基本周周期调整整系数0=0.8，计算算公式为为1=1.70,式中T为顶点点横向框框架顶点点位移计计算位移移。按D值法计计算。见见表3.88 5 水平平地震作作用标准准值和位位移的计计算多遇地震作作用下，设设防烈度度为7度，查查表maxx=0.08.龙岩市市反应谱谱特征周周期查表表Tg=0.335s,TgT15Tgg (3.99)6 水平地地震作用用计算因为T1=0.888s1.44Tg=1.440.335=00.499s.尚需考考虑顶部部附加水水平地震震作用。n=0.08TT1+0.07=0.0080.88+0.007=00.1440 (3.110)结构总水平平地震作作用标准准值：Fek=1G

41、eqq=0.03440.8858880977=25546KKN (3.111)顶部附加的的集中水水平地震震作用为为：Fn=nFFek=00.14425446=3356KKN (3.12) 表3.88 横向框框架顶点点位移计计算 层次Gi(kNN)Di iii1=Gi/Di(m)8127333127333106922000.010.41667107555234888106922000.020.40666107555342433106922000.030.38665107555 449998106922000.040.35664107555557533106922000.050.316631075

42、55665088106922000.060.26662107555772633106922000.070.2066110834488097763168820.13660.1366 T1=1.70.8=00.888s (3.113) (3.114)=1083345.3+1107555(8.33+111.3+14.3+117.33+200.3+23.3)+127733226.33=142227900.9KKN 同理：F22=1334KNN FF3=1882KNN F4=2331KNN FF5=2779KNN FF6=3227KNN FF7=3776KNN F88=4223KNN FF8=8775K

43、NNFi,Vii和ue的计算算（见表表3.9）表3.9 Fii,Vi和ue的计算算层次87654321Fi(KNN)87537632727923118213486Vi(KNN)8751291157818572088227024042490D(KNN/m)106922001069220010692200106922001069220010692200106922006316882ue(mm)0.000070.001110.001140.001160.001190.00220.002220.00338 应将地震作作用按柱柱刚度转转化为计计算单元元的那一一榀框架架,转化后后地震作作用下框框架计算算简

44、图如如图3.4所示。4 内力力分析作用于框架架上的荷荷载总的的分为两两大类型型,即水平平作用和和竖向作作用,对竖向向作用可可不考虑虑框架的的侧移,故可采采用弯矩矩二次分分配法计计算;水平作作用考虑虑框架节节点转动动,采用D值法分分析,各种作作用的内内力计算算分述如如下:4.1 恒载作作用下的的内力计计算4.1.11 固端弯矩矩计算1 恒荷荷载作用用下框架架梁两端端的固端端弯矩 由于于结构和和荷载都都对称，故故可取半半结构进进行内力力计算，如如图4.1所示AB跨：八层 MAB=-qll/122=-222.5526.33/122=-774.55KNm (4.11) MBAA=qll/122=222

45、.5226.33/122=744.5KKNm (4.22)图3.4 水平地地震作用用受荷简简图图4.1 恒载作作用计算算简图一七层 MAB=-ql/122=-221.3326.33/122=-770.55KNmMBA=qql/122=211.3226.33/122=700.5KKNmBE跨：八层 M C8E87.9943.7522/3-1466.1552.555(23.775-22.555)/(23.75)2833.2KKNmmM E8C87.9943.7522/6-1466.1551.222/(223.775)-466.7KKNmm M C8E822.35KKNmm MM E88C86.66

46、5KNNm M CC8E8M CC8E8+M C8E8 3055.555KNm MM E88C8M EE8C8+ MM E88C8-400.055KNm利用结构构力学知知识，分分别求出出了每层层每根梁梁在恒荷荷载作用用下梁两两端的固固端弯矩矩，然后后（注意意考虑节节点的偏偏心弯矩矩）进行行叠加，总总的固端端弯矩标标注于表表4.1中。4.1.22 节点点分配系系数计算算 AA8B88=0.1244 (4.33) AA8A7=0.8766 (4.44)其余分配系系数见表表4.114.1.33 弯矩矩分配、传传递具体计算可可在表中中进行，计计算过程程和结果果参见表表4.1。4.1.44 画内内力图根

47、据计算结结果先画画出各杆杆件弯矩矩图，如如图所示示，括号号里弯矩矩值为框框架梁在在恒荷载载作用下下经过调调幅（调调幅系数数取0.885）后的的弯矩,其中跨跨中弯矩矩是根据据等效均均布荷载载作用下下由平衡衡条件计计算所得得。杆件件弯矩求求出后，按按力的平平衡可求求出剪力力和轴力力，恒荷荷载作用用下的框框架弯矩矩图如图图4.2所示，剪剪力图和和轴力图图如图4.3所示。表4.1 恒载作作用下内内力计算算上柱下柱梁左梁右上柱下柱梁左梁右上柱下柱梁左梁右上柱下柱0.00 0.88 0.12 0.05 0.00 0.90 0.05 0.05 0.00 0.90 0.05 0.12 0.88 28.0 0.

48、0 -74.55 74.5 0.0 0.0 -305.6 305.66 0.0 0.0 -74.55 74.5 0.0 -28.00 0.0 40.7 5.8 12.0 0.0 207.99 11.1 -11.11 0.0 -207.9 -12.00 -5.8 0.0 -40.77 0.0 9.6 6.0 2.9 0.0 61.1 -5.5 5.5 0.0 -61.11 -2.9 -6.0 0.0 -9.6 续表4.11 恒载作作用下内内力计算算0.0 -13.77 -1.9 -3.0 0.0 -52.66 -2.8 2.8 0.0 52.6 3.0 1.9 0.0 13.7 0.0 36.7

49、 -64.77 86.4 0.0 216.44 -302.8 302.88 0.0 -216.4 -86.44 64.7 0.0 -36.77 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.03 0.47 0.47 0.03 0.07 0.47 0.47 29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 19.2 19.2 2.7 7.0 122.11 122.11 6.4 -6.4 -122.1 -122.1 -7.0 -2.7 -19.22 -19.22 20.4

50、9.6 3.5 1.4 104.00 61.1 -3.2 3.2 -104.0 -61.11 -1.4 -3.5 -20.44 -9.6 -15.66 -15.66 -2.2 -4.4 -77.33 -77.33 -4.1 4.1 77.3 77.3 4.4 2.2 15.6 15.6 23.9 13.2 -66.55 74.4 148.88 105.88 -329.0 329.00 -148.8 -105.8 -74.44 66.5 -23.99 -13.22 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.03 0.47 0.47 0.03 0.07 0.47 0

51、.47 29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 19.2 19.2 2.7 7.0 122.11 122.11 6.4 -6.4 -122.1 -122.1 -7.0 -2.7 -19.22 -19.22 9.6 9.6 3.5 1.4 61.1 61.1 -3.2 3.2 -61.11 -61.11 -1.4 -3.5 -9.6 -9.6 -10.66 -10.66 -1.5 -3.2 -57.00 -57.00 -3.0 3.0 57.0 57.0 3.2 1.5 10.6 10.6

52、 18.2 18.2 -65.88 75.6 126.22 126.22 -327.9 327.99 -126.2 -126.2 -75.66 65.8 -18.22 -18.22 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.03 0.47 0.47 0.03 0.07 0.47 0.47 29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 19.2 19.2 2.7 7.0 122.11 122.11 6.4 -6.4 -122.1 -122.1 -7.0 -2.7

53、-19.22 -19.22 9.6 9.6 3.5 1.4 61.1 61.1 -3.2 3.2 -61.11 -61.11 -1.4 -3.5 -9.6 -9.6 -10.66 -10.66 -1.5 -3.2 -57.00 -57.00 -3.0 3.0 57.0 57.0 3.2 1.5 10.6 10.6 18.2 18.2 -65.88 75.6 126.22 126.22 -327.9 327.99 -126.2 -126.2 -75.66 65.8 -18.22 -18.22 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.03 0.47 0.47 0.

54、03 0.07 0.47 0.47 29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 19.2 19.2 2.7 7.0 122.11 122.11 6.4 -6.4 -122.1 -122.1 -7.0 -2.7 -19.22 -19.22 9.6 9.6 3.5 1.4 61.1 61.1 -3.2 3.2 -61.11 -61.11 -1.4 -3.5 -9.6 -9.6 -10.66 -10.66 -1.5 -3.2 -57.00 -57.00 -3.0 3.0 57.0 57.0 3.2

55、 1.5 10.6 10.6 18.2 18.2 -65.88 75.6 126.22 126.22 -327.9 327.99 -126.2 -126.2 -75.66 65.8 -18.22 -18.22 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.03 0.47 0.47 0.03 0.07 0.47 0.47 29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 19.2 19.2 2.7 7.0 122.11 122.11 6.4 -6.4 -122.1 -12

56、2.1 -7.0 -2.7 -19.22 -19.22 9.6 9.6 3.5 1.4 61.1 61.1 -3.2 3.2 -61.11 -61.11 -1.4 -3.5 -9.6 -9.6 -10.66 -10.66 -1.5 -3.2 -57.00 -57.00 -3.0 3.0 57.0 57.0 3.2 1.5 10.6 10.6 18.2 18.2 -65.88 75.6 126.22 126.22 -327.9 327.99 -126.2 -126.2 -75.66 65.8 -18.22 -18.22 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.0

57、3 0.47 0.47 0.03 0.07 0.47 0.47 续表4.11 恒载作作用下内内力计算算29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 19.2 19.2 2.7 7.0 122.11 122.11 6.4 -6.4 -122.1 -122.1 -7.0 -2.7 -19.22 -19.22 9.6 12.0 3.5 1.4 61.1 76.8 -3.2 3.2 -61.11 -76.88 -1.4 -3.5 -9.6 -12.00 -11.77 -11.77 -1.7 -3.7

58、-64.55 -64.55 -3.4 3.4 64.5 64.5 3.7 1.7 11.7 11.7 17.1 19.5 -66.00 75.1 118.77 134.44 -328.3 328.33 -118.7 -134.4 -75.11 66.0 -17.11 -19.55 0.59 0.33 0.08 0.04 0.60 0.34 0.03 0.03 0.60 0.34 0.04 0.08 0.59 0.33 29.4 0.0 -70.55 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.11 0.0 0.0 -70.55 70.5 0.0 -29.44 24.0 13.6 3.4 9

59、.0 153.66 86.8 8.2 -8.2 -153.6 -86.88 -9.0 -3.4 -24.00 -13.66 9.6 0.0 4.5 1.7 61.1 0.0 -4.1 4.1 -61.11 0.0 -1.7 -4.5 -9.6 0.0 -8.3 -4.7 -1.2 -2.1 -35.00 -19.88 -1.9 1.9 35.0 19.8 2.1 1.2 8.3 4.7 25.4 9.0 -63.88 79.2 179.77 67.1 -325.9 325.99 -179.7 -67.11 -79.22 63.8 -25.44 -9.0 6.8 43.4 -43.44 -6.8

60、 注：表格中中方框里里数据为为节点弯弯矩。恒荷载作用用下框架架梁的跨跨内最大大弯矩和和梁两端端剪力以八层ABB跨框架架梁为例例：设最最大弯矩矩截面距距A端X mm,则有 由QA8B86.33-644.5-22.526.332/2+86.1=00 (4.55) QAA8B8=677.5KKN(方向与与图中标标示相同同，即顺顺时针方方向) QBB8A8=744.4KKN(方向与与图中标标示相同同，即顺顺逆针方方向) 从而又又有 222.552*XX=677.5 X=3.0m (4.66)所以 MMmaxx=677.53-664.55-222.5223.00/2=36.7KNNm(梁下侧侧受拉) (