单层厂房课程设计方案

1、 单层厂房课程设计计算书专业：学生姓名：学 号：完成时间：目录TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc22050 1.工程概况 1.工程程概况1.1本本工程为为建设在在线的装装配车间间，两跨厂厂房，AAB跨跨跨度188米，BBC跨跨跨度244米，吊吊车起重重量155吨，牛牛腿顶面面标高77.8米米。厂房房总长1120mm，中间间设一道道伸缩缝缝，柱距距6m。厂房房标高：室内地地面0.0000，室外地地面-00.3000。1.2吊吊车其它它参数参参见 “5550/55t一般般用途电电动桥式式起重机机基本参参数和尺尺寸（ZZQ1-62系系列）”。1.3自自然条件件：基本本风压、

2、基本雪雪压取值值等均根根据工程程地点查查阅相关关设计规规范确定定。地面面粗糙度度类别为为B类；无无抗震设设防要求求。1.4厂厂房自然然地坪下下0.66m为回回填土，回填土土的下层层6m为均匀匀粘土，地基承承载力特特征值=180kkPa，土的天天然重度度为177.5kkN/mm3，土质质分布均均匀。下下层为粗粗砂土，地基承承载力特特征值=300kkPa，地下水水位-44.5mm。1.5厂厂房标准准构件选选用及荷荷载标准准值如下下：屋架采用用梯形钢钢屋架，按建建筑结构构荷载规规范附附录A“常用构构件和材材料的自自重”，按0.12+0.0011LL（含支支撑，按按屋面水水平投影影面积计计算，单单位k

3、NN/m22；L为跨度度，以mm计）计计算屋架架自重标标准值（包括支支撑）。屋架侧侧端高度度1.44m，屋屋架在天天窗架侧侧板处的的高度为为1.7m。吊车梁选选用钢筋筋混凝土土等截面面吊车梁梁，梁高高12000mmm，自重重标准值值46kkN/根根，轨道道及零件件自重00.8kkN/mm，轨道道及垫层层构造高高度2000mmm。天窗采用用矩形纵纵向天窗窗，每榀榀天窗架架每侧传传给屋架架的竖向向荷载为为34kkN（包包括自重重、侧板板、窗扇扇、支撑撑等的自自重）。天窗侧侧板高度度2.6m，天窗窗架坡屋屋顶高度度0.33m。天沟板自自重标准准值为22.022kN/m。1.6围围护墙采采用2440m

4、mm厚粉刷刷墙，自自重5.2 kkN/mm2。钢窗窗：自重重0.445 kkN/mm2，窗宽宽4.00m，窗窗高4.8m。围护护墙直接接支撑于于基础梁梁上，基基础梁截截面为2240mmm4500mm。基基础梁自自重2.7kNN/m。1.7材材料：混混凝土强强度等级级C255C330；柱柱的纵向向钢筋采采用HRRB4000，基基础配筋筋HRBB3355。其余余钢筋HHPB3300。1.8屋屋面卷材材防水法法及荷载载标准值值如下：三毡四油油防水层层上铺小小石子：0.44 kNN/m22；25mmm厚水泥泥砂浆找找平层：0.5 kNN/m22；100mmm厚珍珍珠岩制制品保温温层：00.4 kNN/

5、m22；一毡二油油隔汽层层：0.05 kkN/mm2；25mmm厚水泥泥砂浆找找平层：0.5 kNN/m22；6m预应应力大型型屋面板板：1.4 kNN/m22。2.编制制依据建筑结结构荷载载规范 GGB5000099-20012建筑地地基基础础设计规规范 GGB5000077-20011建筑地地基处理理技术规规范 JJGJ779-220122混凝土土结构设设计规范范 GB5500110-2201003.计算算简图的的确定3.1柱柱由吊车尺尺寸系列列ZQ11-622查得，轨顶至至吊车顶顶高度为为2.005m，屋架下下弦至吊吊车顶所所需高度度2200mm，取轨顶顶至吊车车梁顶距距离m。已知牛腿腿

6、顶标高高7.88m,，因此：轨顶标高高7.88+1.2+00.2=9.22m柱顶标高高9.22+2.05+0.222=111.447m令基础顶顶面至室室外地坪坪0.66m，则则基础顶顶面至室室内地坪坪为0.9m，因此：从基础顶顶面算起起的柱高高m上部柱高高m下部柱高高m由于吊车车梁mmm，所以以m根据课件件表格选选用柱截截面形式式及尺寸寸（为施施工方便便，上下下柱均采采用矩形形截面）：边柱（AA/C轴轴线处）上柱mmm矩形形，下柱柱mm矩矩形中柱（BB轴线处处）上柱柱mm矩矩形，下下柱mmm矩形3.2定定位轴线线：由ZQQ1-662查得得轨道中中心线至至吊车端端部距离离mm：吊车桥桥架至上上柱

7、内边边缘距离离一般取取mm：封闭的的纵向定定位轴线线至上柱柱内边缘缘的距离离为mmmmmmmm，可做做封闭轴轴线，故故取封闭闭的纵向向定位轴轴线 EQ oac(,A) EQ oac(,C)都分别别与左右右外纵墙墙内皮重重合。3.3计计算简图图如图3.3-11所示。边柱（AA/C）上柱： mmm，mmm4下柱： mm，mm4中柱（BB）上柱柱： mmm，mmm4下柱： mm，mm44.排架架所受的的各项荷荷载计算算4.1永永久荷载载标准值值4.1.1屋盖盖自重（1）梯梯形钢屋屋架自重重按建建筑结构构荷载规规范GGB5000099-20012附附录A常常用材料料和构件件自重计计算：AB跨：kN/m

8、2BC跨：kN/m2（2）屋屋面上永永久荷载载标准值值kN/mm2天狗版自自重标准准值：22.022kN/m天窗架每每侧传给给屋架的的竖向荷荷载标准准值：334kNN所以由屋屋盖传给给A轴处处边柱的的集中荷荷载标准准值为：kN由屋盖传传给B轴轴处中柱柱的集中中荷载标标准值为为：由屋盖传传给C轴轴处边柱柱的集中中荷载标标准值为为：kN作用于上上柱中心心线外侧侧，mmmkNmkNmkNm屋盖自重重荷载如如图4.1.11-1所所示4.1.2柱自自重（不不计牛腿腿自重及及施工影影响）边柱（AA/C）：上柱柱自重kkN 下下柱自重重kN中柱（BB）：上上柱自重重kN 下柱自自重kNN柱自重荷荷载标准准值

9、如图图4.11.2-1所示示上柱自重重作用于于牛腿顶顶面处上上柱形心心，下柱柱自重作作用于基基础顶面面处下柱柱形心。4.1.3吊车车梁、轨轨道及零零件自重重由设计条条件知吊吊车梁自自重466kN/根，轨轨道及零零件自重重0.88kN/m，边柱上荷荷载：吊吊车梁kkN，轨轨道及零零件kNN，kNNmkNm中柱上荷荷载：kkN则吊车梁梁、轨道道及零件件自重荷荷载如图图4.11.3-1所示示4.2可可变荷载载标准值值4.2.1屋面面活荷载载由建筑筑结构荷荷载规范范GBB500009-20112第55.3.1条可可知，不不上人屋屋面活载载为0.5kNN/m22边柱A：kN，kNmm边柱C：kN，kNm

10、m中柱B：kN，kNmm屋面可变变荷载如如图4.2.11-1所所示4.2.2吊车车荷载AB跨吊吊车1：跨度mmBC跨吊吊车2：跨度mm查ZQ11-622系列得得吊车跨度（mm）最大宽度度B（mmm）轮距（mmm）（kN）（kN）小车自重重标准值值（kNN）与额定起起重量对对应的重重力标准准值（kkN）吊车116.5556500440001653453150吊车222.5555500440001855853150吊车竖向向荷载标标准值吊车1：按影响响线方法法确定荷荷载如图图4.22.2-1所示示由建筑筑结构荷荷载规范范GBB500009-20112第55.3.1条可可知两台台吊车kNkN吊车2：

11、按影响响线方法法确定荷荷载如图图4.22.2-2所示示kNkN吊车横向向水平荷荷载标准准值（该该力作用用点距牛牛腿顶面面为m）每台吊车车每个轮轮最大水水平荷载载标准值值：kN两台吊车车最大横横向水平平荷载标标准值：吊车1：kN吊车2：kNB.一台台吊车最最大横向向水平荷荷载标准准值：按影响线线方法确确定如图图4.22.2-3所示示吊车1：kNkN吊车2：kNkN4.2.3风荷荷载标准准值柱顶以上上屋盖所所受风力力（左风风）屋盖各受受风区域域如图44.2.3-11所示。表4.22.3-1屋盖盖各受风风面积的的数值编号迎风面积积高度1.40.32.6受风面积积8.41.815.66表4.22.3-

12、2各的的顶部高高度（按按荷载载规范GB5500009-220122第8.2.11条）编号离室外地地面高度度13.11713.44716.33716.0071.0881.0991.1661.155由于厂房房高度小小于300米，所所以风振振系数。由荷载载规范GB5500009-220122附录EE查得基基本风压压kN/m2。表4.22.3-2各的的水平风风力（kkN）编号风荷载体体型系数数方向0.8-0.220.6-0.77-0.77-0.66-0.55-0.550.6-0.66-0.66-0.55-0.44-0.44作用在柱柱顶处的的屋盖收收到的集集中风力力kN（）。（2）柱柱顶一下下排架柱柱上

13、的风风力（左左风）m，查荷载规规范GGB5000099-20012得得：kN/mm（压力力）kN/mm（吸力力）左风情况况下受力力图如图图4.22.3-2所示示，同理理可得右右风情况况下受力力如图44.2.3-33所示。4.2.4雪荷荷载标准准值查荷载载规范GB5500009-220122得kNN/m22，小于于屋面均均不活荷荷载，因因此雪荷荷载不计计入荷载载组合。4.2.5积灰灰荷载查荷载载规范GB5500009-220122第5.4.11条知本本工程不不必计入入积灰荷荷载。5.内力力分析（标准值值对应的的效应）5.1屋屋盖荷载载作用下下的内力力分析5.1.1屋盖盖自重荷荷载作用用下的内内力

14、分析析屋盖自重重荷载如如图5.1.11-1所所示。（1）作作用下kNmm（逆时时针），查附录99得：则kNkkNkNm（顺时针针），查附录99得：则kNkkNkNm则kNkkN因此剪力力分配系系数为：所以kNN各柱剪剪力：kkNkN（2）作作用下由于上下下柱存在在偏心，相当于于对下柱柱有弯矩矩，如图图5.11.1-2所示示。kNm，kNmm左柱：右柱：kNkNNkNkNNkNkN各柱剪剪力：kkNkNkN因此在屋屋盖自重重荷载作作用下内内力图如如图5.1.11-3所所示。5.1.2屋盖盖活载作作用下的的内力分分析屋盖活载载如图55.1.2-11所示。作用下kNm，kNmmkNkkNkNkNNk

15、NkNNkNkN各柱剪剪力：kkNkN（2）作作用下由于上下下柱存在在偏心，相当于于对下柱柱有弯矩矩，如图图5.11.2-2所示示。kNm，kNmmkNkkNkNkNNkNkN各柱剪剪力：kkNkNkN所以在屋屋盖活载载作用下下的内力力图如图图5.11.2-3所示示。5.2柱柱自重、吊车梁梁等自重重作用下下的内力力分析柱自重、吊车梁梁等自重重荷载如如图5.2-11所示。由于该荷荷载形成成于排架架结构形形成之前前，所以以不必考考虑柱间间的剪力力分配，内力图图如图55.2-2所示示。5.3吊吊车荷载载作用下下的内力力分析5.3.1竖向向荷载竖向荷载载作用点点距离边边柱下柱柱中线的的偏心距距为0.3

16、米，距离中中柱下柱柱中心线线偏心距距为0.75米米，所以以会相应应产生弯弯矩。计计算时将将竖向力力转化为为对下柱柱的轴力力和弯矩矩，弯矩矩大小即即为竖向向力乘以以相应偏偏心距。（参照照吊车竖竖向荷载载作用位位置示意意图）AB跨吊吊车1竖竖向荷载载左大右右小，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左大右右小该种状态态下荷载载如图55.3.1-11所示。中柱：kNkNNkNkNNkNkNNkNkN各柱剪力力：kNN，kNN，kNAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左大右右小，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左大右右小荷载载下内力力如图55.3.1-22所示。AB跨吊吊车1竖竖向荷载载左小右右大，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载

17、载左大右右小该种状态态下荷载载如图55.3.1-33所示。kNkNNkNkNNkNkNNkNkN各柱剪力力：kNN，kNN，kNAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左小右右大，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左大右右小荷载载下内力力如图55.3.1-44所示。AB跨吊吊车1竖竖向荷载载左大右右小，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左小右右大该种状态态下荷载载如图所所示。kNkNNkNkNNkNkNNkNkN各柱剪力力：kNN，kNN，kNAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左大右右小，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左小右右大荷载载下内力力如图55.3.1-55所示。AB跨吊吊车1竖竖向荷载载左小右右大，BBC跨吊吊车2竖竖向

18、荷载载左小右右大。该种状态态下荷载载如图55.3.1-66所示。kNkNNkNkNNkNkNNkNkN各柱剪力力：kNN，kNN，kNAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左小右右大，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左小右右大荷载载下内力力如图55.3.1-77所示。AB跨吊吊车1竖竖向荷载载左大右右小此时荷载载如图55.3.1-88所示。kNkNNkNkNNkNkN各柱剪力力：kNN，kNN，kNAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左大右右小下内内力如图图5.33.1-9所示示。AB跨吊吊车1竖竖向荷载载左小右右大此时荷载载如图55.3.1-110所示示。kNkNNkNkNNkNkN各柱剪力力：kNN，kNN，kNA

19、B跨吊吊车1竖竖向荷载载左小右右大下内内力如图图5.33.1-11所所示。BC跨吊吊车2竖竖向荷载载左大右右小此时荷载载如图55.3.1-112所示示。kNkNNkNkNNkNkN各柱剪力力：kNN，kNN，kNBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左大右右小荷载载下内力力如图55.3.1-113所示示。BC跨吊吊车2竖竖向荷载载左小右右大此时荷载载如图55.3.1-114所示示。kNkNNkNkNNkNkN各柱剪力力：kNN，kNN，kNBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左小右右大荷载载下内力力如图55.3.1-115所示示。5.3.2水平平荷载吊车横向向水平荷荷载作用用于轨道道顶面，因此，按查书书上附录录表即

20、可可。AB跨两两台吊车车，水平平荷载向向左，kkN此时荷载载如图55.3.2-11所示。左柱：中柱：右柱：kNkNNkNkNNkNkN各柱剪力力：kNN，kNN，kNAB跨两两台吊车车，水平平荷载向向左下内内力如图图5.33.2-2所示示。AB跨两两台吊车车，水平平荷载向向右,kkN此时荷载载如图55.3.2-33所示。kNkNNkNkNNkNkN各柱剪力力：kNN，kNN，kNAB跨两两台吊车车，水平平荷载向向右内力力如图55.3.2-44所示。BC跨两两台吊车车，水平平荷载向向左，kkN此时荷载载如图55.3.2-55所示。kNkNNkNkNNkNkN各柱剪力力：kNN，kNN，kNBC跨

21、两两台吊车车，水平平荷载向向左内力力如图55.3.2-66所示。BC跨两两台吊车车，水平平荷载向向右，kkN此时荷载载如图55.3.2-77所示。各柱剪力力：kNN，kNN，kNBC跨两两台吊车车，水平平荷载向向右内力力如图55.3.2-88所示。AB跨一一台吊车车水平向向左，BBC跨一一台吊车车水平向向左，kkN此时荷载载如图55.3.2-99所示。kNkNNkNkNNkNkNNkNkN各柱剪力力：kNN，kNN，kN考虑两台台吊车的的组合，取，将将内力图图中各数数值均乘乘以0.9即可可。AB跨一一台吊车车水平向向左，BBC跨一一台吊车车水平向向左作用用下内力力如图55.3.2-110所示示

22、。AB跨一一台吊车车水平向向右，BBC跨一一台吊车车水平向向右，kkN此时荷载载如图55.3.2-111所示示。各柱剪力力：kNN，kNN，kNAB跨一一台吊车车水平向向右，BBC跨一一台吊车车水平向向右作用用下内力力如图55.3.2-112所示示。5.4风风荷载作作用下的的内力分分析5.4.1左风风荷载，如图44.2.3-22所示。边柱，查查附录表表得kNkNkNkNkN左风荷载载下内力力如图55.4.1-11所示。5.4.2右风风荷载右风荷载载下内力力如图55.4.2-11所示。6.A轴轴线处边边柱内力力组合及及设计6.1AA轴线处处边柱内内力组合合由于采用用的是钢钢屋架。故不考考虑永久久

23、荷载效效应控制制的组合合，仅考考虑可变变荷载效效应控制制的组合合：，风荷载载，其他他荷载类型型：永久荷载载： EQ oac(,1)屋面恒恒荷载， EQ oac(,2)柱、吊吊车梁自自重可变荷载载： EQ oac(,3)屋面均均布活荷荷载 EQ oac(,4)AB跨跨吊车11竖向荷荷载左大大右小，BC跨跨吊车22竖向荷荷载左大大右小 EQ oac(,5)AB跨跨吊车11竖向荷荷载左小小右大，BC跨跨吊车22竖向荷荷载左大大右小 EQ oac(,6)AB跨跨吊车11竖向荷荷载左大大右小，BC跨跨吊车22竖向荷荷载左小小右大 EQ oac(,7)AB跨跨吊车11竖向荷荷载左小小右大，BC跨跨吊车22

24、竖向荷荷载左小小右大 EQ oac(,8)AB跨跨吊车11竖向荷荷载左大大右小 EQ oac(,9)AB跨跨吊车11竖向荷荷载左小小右大 EQ oac(,100)BCC跨吊车车2竖向向荷载左左大右小小 EQ oac(,111)BCC跨吊车车2竖向向荷载左左小右大大 EQ oac(,122)ABB跨两台台吊车，水平荷荷载向左左 EQ oac(,133)ABB跨两台台吊车，水平荷荷载向右右 EQ oac(,144)BCC跨两台台吊车，水平荷荷载向左左 EQ oac(,155)BCC跨两台台吊车，水平荷荷载向右右 EQ oac(,166)ABB跨一台台吊车水水平向左左，BCC跨一台台吊车水水平向左左

25、 EQ oac(,177)ABB跨一台台吊车水水平向右右，BCC跨一台台吊车水水平向右右 EQ oac(,188)左风风荷载 EQ oac(,199)右风风荷载6.1.1控制制截面及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,155) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,155) EQ oac(,188)17.990024.88513.22113.550238.7914.668000、1.21.21.41.40.771.40.66kNmkN及相应的的荷载组

26、合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,144) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,144) EQ oac(,199)17.990023.5529.8713.2122.81238.7914.66827000、1.01.01.40.771.41.40.771.40.66kNmkN及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,6) EQ oac(,166) EQ oac(,

27、199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,6) EQ oac(,166) EQ oac(,199)17.990023.5527.6711.5022.81238.7914.66827000、1.21.21.41.40.771.40.771.40.66kNmkN及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,155) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,155) EQ oac(,188)17.990024.885

28、13.22113.550238.7914.668000、1.21.21.41.40.771.40.66kNmkN6.1.2控制制截面-及相应的的荷载组合合 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,4) EQ oac(,155) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,4) EQ oac(,155) EQ oac(,188)41.8011.55798.55813.22113.550238.7965.448314.3300、1.01.01.41.40.771.40.66kNmkN（2）及及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1)

29、EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,144) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,144) EQ oac(,199)41.8011.55730.3010.4413.2122.81238.7965.4482764.77700、1.21.21.41.40.771.40.771.40.66kNmkN及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,155) EQ oac(,188) E

30、Q oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,155) EQ oac(,188)41.8011.55730.3098.55813.22113.550238.7965.44827314.3300、1.21.21.40.771.41.40.771.40.66kNmkN及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,111) EQ oac(,144) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,111) EQ oac(,144) EQ oac(,199)41.8011

31、.5570.88813.2122.81238.7965.448000、1.21.21.40.771.40.771.4kNmkN6.1.3控制制截面-及相应的的荷载组合合 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,4) EQ oac(,133) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,4) EQ oac(,133) EQ oac(,188)28.99311.55789.55367.336139.97238.79143.78314.33008.13301.0047.22222.220、1.21.21.40.771.40.771.4kN

32、mkNkN及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,122) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,122) EQ oac(,199)28.99311.55722.1281.2667.361244.233238.79143.782764.777008.13300.9448.1147.2227.883、1.01.01.40.771.40.771.40.771.4kNmkNkN（3）及及相应的的荷载组合合 EQ oac(,

33、1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,133) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,133) EQ oac(,188)28.99311.55722.1289.55367.336139.97238.79143.7827314.33008.13300.9441.0047.22222.220、1.21.21.40.771.41.40.771.40.66kNmkNkN及相应的的荷载组合合 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) E

34、Q oac(,133) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,133) EQ oac(,188)28.99311.55783.77467.336139.97238.79143.780008.13306.7777.22222.220、1.21.21.40.771.40.771.4kNmkNkN6.2AA轴线处处边柱截截面设计计采用就地地预制柱柱，混凝凝土强度度等级为为C300，N/mm22，纵向向受力钢钢筋采用用HRBB4000，MPPa，对对称配筋筋。6.2.1上部部柱配筋筋计算由内力分分析6.1知，控制截截面-的不利利

35、内力设设计值有有两组：kNm，kNkNm，kN按（a）组内力力进行截截面设计计由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第B.00.4条条，考虑虑二阶效效应。mm，由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第6.22.5条条，取220mmm和偏心心方向截截面尺寸寸的中的的较大值值，所以以mmmmmm2，mm，mm，取由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第6.22.200条表66.2.20-1得，柱的计算算长度mm先假设为为大偏心心受压，那么受受压区高高度mmmmm，因此取受受压区高高度mmm计算mm由于柱采采用对称称配筋，所以受受拉受

36、压压钢筋面面积相同同：mm2选用3CC18,单侧钢筋筋配筋率率，双侧钢筋筋配筋率率，满足足构造要要求。（2）按按（b）组内力力进行截截面设计计由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第B.00.4条条，考虑虑二阶效效应。mm，mmmmmmm2，mm，mm，取柱的计算算长度mm先假设为为大偏心心受压，那么受受压区高高度mmmmm，因此取受受压区高高度mmm计算mm由于柱采采用对称称配筋，所以受受拉受压压钢筋面面积相同同：mm2（b）组内力力轴力kkN由上可知知，垂直直于排架架方向柱柱子承载载力满足足要求。6.2.2下部部柱配筋筋计算下部柱应应该按照照控制截截面-进行设设计，有

37、有两组不不利内力力kNm，kNkNm，kN按（a）组内力力进行截截面设计计由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第B.00.4条条，考虑虑二阶效效应。mm，由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第6.22.5条条，取220mmm和偏心心方向截截面尺寸寸的中的的较大值值，所以以mmmmmm2，mm，mm，取由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第6.22.200条表66.2.20-1得，下柱的计计算长度度m先假设为为大偏心心受压，那么受受压区高高度mmmmm，且且mmm，且且3C18因此应该该按照（b）组组内力，选用44C18,m

38、m2单侧钢筋筋配筋率率，双侧钢筋筋配筋率率，满足足构造要要求。（3）垂垂直于排排架方向向承载力力验算由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第6.22.200条表66.2.20-1得，有支撑的的柱沿垂垂直于排排架方向向的计算算长度mm，由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第66.2.15条条，查查表5.2.115得kN（a）组内力力轴力kkN由上可知知，垂直直于排架架方向柱柱子承载载力满足足要求。6.2.3A轴轴线排架架柱的裂裂缝宽度度验算裂缝宽度度应按内内力的准准永久组组合值计计算，查查建筑筑结构荷荷载规范范GBB500009-20112得各各种荷载载

39、的准永永久组合合系数如如表6.2.33-1所所示。表6.22.3-1荷载载的准永永久组合合系数项目永久荷载载不上人屋屋面活载载雪荷载风荷载吊车竖向向荷载吊车水平平荷载1.000.200.60.6不上人屋屋面活荷荷载，故故改用雪雪荷载，仍用序序号 EQ oac(,3)表示；风荷载载不参与与准永久久组合。上部柱裂裂缝宽度度计算按1-11截面计计算。11-1截截面的准准永久组组合内力力值：（a）组组合项目目： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,155)（产产生）kNmkN（b）组组合项目目 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(

40、,3) EQ oac(,7) EQ oac(,144)（产产生）kNmkN所以（aa）组内内力更不不利，应应该按照照（a）组内力力验算最最大裂缝缝宽度。由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第7.11.2条条：mm，不必验算算裂缝宽宽度。下部柱裂裂缝宽度度验算按3-33截面计计算。33-3截截面的准准永久组组合内力力值：组合项目目： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,4) EQ oac(,133)kNmkNmm，不必验算算裂缝宽宽度。6.2.4A轴轴线排架架柱箍筋筋由于本工工程位于于非地震震区，所所以排架架柱的箍箍筋按照照构造要要求配置置即可。上

41、、下下柱均为为A82200，牛腿处处加密并并将钢筋筋牌号提提高一级级，采用用B81100。6.2.5A轴轴线处边边柱牛腿腿设计先假定牛牛腿截面面宽度mmm，高高度mmm，有效效高度mmm，牛牛腿尺寸寸如图66.2.5-11所示。按裂缝宽宽度要求求验算牛牛腿高度度作用在牛牛腿处的的竖向力力标准值值kN，NN/mmm2由于水平平力作用用在轨道道处，所所以牛腿腿顶面没没有水平平荷载。设裂缝控控制系数数，以保保证使用用阶段不不出现裂裂缝。mm由书122-188得：kNkNN所以牛腿腿高度满满足要求求。牛腿配筋筋因为，所所以按构构造要求求配筋。水平纵向向受拉钢钢筋mmm2采用5CC14，mm2，其中中2

42、C14是弯弯起钢筋筋，箍筋筋采用BB81100。7.B轴轴线处中中柱内力力组合及及设计7.1BB轴线处处中柱内内力组合合荷载类型型：永久荷载载： EQ oac(,1)屋面恒恒荷载， EQ oac(,2)柱、吊吊车梁自自重可变荷载载： EQ oac(,3)屋面均均布活荷荷载 EQ oac(,4)AB跨跨吊车11竖向荷荷载左大大右小，BC跨跨吊车22竖向荷荷载左大大右小 EQ oac(,5)AB跨跨吊车11竖向荷荷载左小小右大，BC跨跨吊车22竖向荷荷载左大大右小 EQ oac(,6)AB跨跨吊车11竖向荷荷载左大大右小，BC跨跨吊车22竖向荷荷载左小小右大 EQ oac(,7)AB跨跨吊车11竖

43、向荷荷载左小小右大，BC跨跨吊车22竖向荷荷载左小小右大 EQ oac(,8)AB跨跨吊车11竖向荷荷载左大大右小 EQ oac(,9)AB跨跨吊车11竖向荷荷载左小小右大 EQ oac(,100)BCC跨吊车车2竖向向荷载左左大右小小 EQ oac(,111)BCC跨吊车车2竖向向荷载左左小右大大 EQ oac(,122)ABB跨两台台吊车，水平荷荷载向左左 EQ oac(,133)ABB跨两台台吊车，水平荷荷载向右右 EQ oac(,144)BCC跨两台台吊车，水平荷荷载向左左 EQ oac(,155)BCC跨两台台吊车，水平荷荷载向右右 EQ oac(,166)ABB跨一台台吊车水水平向

44、左左，BCC跨一台台吊车水水平向左左 EQ oac(,177)ABB跨一台台吊车水水平向右右，BCC跨一台台吊车水水平向右右 EQ oac(,188)左风风荷载 EQ oac(,199)右风风荷载7.1.1控制制截面及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,9) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,9) EQ oac(,177) EQ oac(,188)5.87700.78851.77112.99646.557546.5622.002

45、63000、1.21.21.40.771.41.40.771.40.66kNmkN（2）及及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,166) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,166) EQ oac(,199)5.877060.5212.9646.57546.5622.002000、1.01.21.41.40.771.40.66kNmkN（3）及及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,

46、9) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,9) EQ oac(,177) EQ oac(,188)5.87700.78851.77112.99646.557546.5622.00263000、1.21.21.41.40.771.40.771.40.66kNmkN（4）及及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,9) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,9) EQ oac(,177)

47、 EQ oac(,188)5.877051.77112.99646.557546.5622.002000、1.21.21.41.40.771.40.66kNmkN7.1.2控制制截面-及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,100) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,100) EQ oac(,177) EQ oac(,188)5.87700.788207.9712.99646.557546.56123.6263357.9800、1

48、.21.21.40.771.41.40.771.40.66kNmkN及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,9) EQ oac(,166) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,9) EQ oac(,166) EQ oac(,199)5.87701844.04412.9646.57546.56123.62314.3300、1.01.21.41.40.771.40.66kNmkN及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,5) EQ oac(,

49、177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,5) EQ oac(,177) EQ oac(,188)5.87700.78823.99312.99646.557546.56123.6263672.3100、1.21.21.40.771.41.40.771.40.66kNmkN（4）及及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,8) EQ oac(,166) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,8) EQ oac(,166) EQ oa

50、c(,199)5.877025.2012.9646.57546.56123.6264.77700、1.21.21.40.771.40.771.4kNmkN7.1.3控制制截面-（1）及及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,177) EQ oac(,188)11.66101.56698.668100.62156.73546.56210.6263422.75000.666

51、00.0999.8810.22612.669、1.21.21.40.771.40.771.40.771.4kNmkNkN（2）及及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,7) EQ oac(,166) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,7) EQ oac(,166) EQ oac(,199)11.661087.261000.6221566.733546.56210.63426.56000.66605.20010.2612.69、1.01.21.40.771.40.771.4kNmkNkN（3）及及相应

52、的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,5) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,5) EQ oac(,177) EQ oac(,188)11.66101.5663.055100.62156.73546.56210.6263672.31000.66600.0992.44010.22612.669、1.21.21.40.771.41.40.771.40.66kNmkNkN及相应的的荷载组合合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) E

53、Q oac(,8) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,8) EQ oac(,177) EQ oac(,188)11.661030.222100.62156.73546.56210.6264.777000.66606.37710.22612.669、1.21.21.40.771.40.771.4kNmkNkN7.2BB轴线处处中柱截截面设计计采用就地地预制柱柱，混凝凝土强度度等级为为C300，N/mm22，纵向向受力钢钢筋采用用HRBB4000，MPPa，对对称配筋筋。7.2.1上部部柱配筋筋计算按控制截截面内力力进行

54、计计算，有有两组不不利内力力设计值值kNm，kNkNm，kN（1）按按（a）组内力力进行截截面设计计由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第B.00.4条条，考虑虑二阶效效应。mm，由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第6.22.5条条，取220mmm和偏心心方向截截面尺寸寸的中的的较大值值，所以以mmmmmm2，mm，mm，取由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第6.22.200条表66.2.20-1得，柱的计算算长度mm先假设为为大偏心心受压，那么受受压区高高度mm，mm，令，可得得：mm2mmm2选用3CC12,（2）

55、按按（b）组内力力进行截截面设计计由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第B.00.4条条，考虑虑二阶效效应。mm，mmmmmmm2，mm，mm，取柱的计算算长度mm先假设为为大偏心心受压，那么受受压区高高度mm，mm，由上册书书P2553知：mmmmm，且，可判判断为大大偏心受受压。mmmm2所以按（a）组组内力配配筋，选选用3CC12,（3）垂垂直于排排架方向向的截面面承载力力验算由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第6.22.200条表66.2.20-1得，有支撑的的柱沿垂垂直于排排架方向向的计算算长度mm，由混凝土土结构设设计规范范GBB5

56、00010-20110第66.2.15条条，查查表5.2.115得kN（b）组内力力轴力kkN由上可知知，垂直直于排架架方向柱柱子承载载力满足足要求。7.2.2下部部柱配筋筋计算下部柱应应该按照照控制截截面-进行设设计，有有两组不不利内力力kNm，kNkNm，kN（1）按按（a）组内力力进行截截面设计计由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第B.00.4条条，考虑虑二阶效效应。mm，mmmmmmm2，mm，mm，取柱的计算算长度mm由上册书书P2554知：mmmmm，且，可判判断为小小偏心受受压。mmmm2选用4CC18,mm2按（b）组内力力进行截截面设计计由混凝凝土结

57、构构设计规规范GGB5000100-20010第第B.00.4条条，考虑虑二阶效效应。mm，mmmmmmm2，mm，mm，取柱的计算算长度mm由上册书书P2553知：mmmmm，且，可判判断为大大偏心受受压。mm=1044小于4CC18，所以按按（a）组内力力配筋，选用44C18,垂直于排排架方向向的截面面承载力力由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第6.22.200条表66.2.20-1得，有支撑的的柱沿垂垂直于排排架方向向的计算算长度mm，由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第66.2.15条条，查查表5.2.115得kN（a）组内力力轴力kkN

58、由上可知知，垂直直于排架架方向柱柱子承载载力满足足要求。7.2.3B轴轴线排架架柱的裂裂缝宽度度验算裂缝宽度度应按内内力的准准永久组组合值计计算，查查建筑筑结构荷荷载规范范GBB500009-20112得各各种荷载载的准永永久组合合系数如如表6.2.33-1所所示。表6.22.3-1荷载载的准永永久组合合系数项目永久荷载载不上人屋屋面活载载雪荷载风荷载吊车竖向向荷载吊车水平平荷载1.000.200.60.6不上人屋屋面活荷荷载，故故改用雪雪荷载，仍用序序号 EQ oac(,3)表示；风荷载载不参与与准永久久组合。（1）上上部柱裂裂缝宽度度计算按1-11截面计计算。11-1截截面的准准永久组组合

59、内力力值：（a）组组合项目目： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,9) EQ oac(,177)kNmkN由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第7.11.2条条：mm，不必验算算裂缝宽宽度。（b）组组合项目目 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,166)kNmkN由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第7.11.2条条：mm，不必验算算裂缝宽宽度。（2）下下部柱裂裂缝宽度度验算（a）组组合项目目： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oa

60、c(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,177)kNmkN由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第7.11.2条条：mm，不必验算算裂缝宽宽度。（b）组组合项目目 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,7) EQ oac(,166)kNmkN由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第7.11.2条条：mm，不必验算算裂缝宽宽度。7.2.4B轴轴线排架架柱箍筋筋由于本工工程位于于非地震震区，所所以排架架柱的箍箍筋按照照构造要要求配置置即可。上、下下柱均为为A82200，牛腿处处加密并并将钢筋筋牌号提提高一级级，采用用B81