完整版地下室模板方案

1、浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部模 板 施 工 方 案.编制依据序号名称编号1水榭花都5-9#楼施工图纸2水榭花都一期工程施工组织设计3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024建筑工程质量验收今 标准GB50300-20015组合钢模板技术规范GB50214-20016木结构设计规范GBJ5-88.工程概况厅P项目内容1结构形式基础结构形式桩筏基础主体结构形式剪力墙结构垫层C15地卜部分 碎强度地下室底板、承台C30地下室墙C30 S8地下室柱C40S8地卜室顶板、梁C403结构尺寸基础底板厚度（mm400外墙厚度（mm350、300、250、(mm内墙厚度（mm300

2、、250、200 (mm主要梁断面最大尺寸（mm400X1100 300X1300 400X1150 300X1000楼板厚度（mm220 (mm4楼梯坡道 结构形式楼梯结构形式板式楼梯.施工安排连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部技术准备得到施工图纸后应组织有关技术人员熟悉图纸，将图纸中的错误与现场不便施 工的地方以书面形式报至设计院，请求解决。同时在熟悉图纸的基础上，根据结构 特点确定模板选型、配模原则以及施工顺序等。绘制木模板配模图，交至操作工人 处进行加工。木工工长应根据施工图纸、施工规范及施工方案针对8、9#楼与5、6、7#楼的地下室

3、外墙、柱、内墙、暗柱、梁板、楼梯等不同部位进行有针对性的技术 交底，技术交底重点突出施工工艺及操作方法，尽量采用数字及图形说明问题。机械设备准备本工程机械设备需用情况见下表:机械名称型号单位数量备注圆锯M3Y-500/250台4压刨MB104-1台2锯床MT500台2电钻把63.3材料准备根据配模原则，考虑工程的损耗，计算出本工程材料需用计划如下:名 称型号数量备 注外墙带止水片螺栓小1415000根内墙螺栓小149000 根外套小20塑料套管钢管小 48(t=3.5)500t扣件12万个双面履膜多层板6 =15mm22000m木 杨50*100280m连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施

4、工方案浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部3.4总平面布置5-9#楼每幢建筑物各设一台塔吊，以满足模板、木材、钢管的垂直运输。在 6、9#楼南侧、设木工加工场、周转材料堆放区。4.主要施工方法及措施流水段划分8、9#地下室结构施工阶段：根据将地下室结构划分三个流水段， 配置全层模板。7#楼地下室结构分一个施工段。5#、6#娄地下室结卞施工阶段：根据后浇带、伸缩缝划分为三个流水段，采用15mm 优质双面腹膜木模板配置一层地下室梁板墙模板。隔离剂选用墙、柱等竖向模板选用机油兑柴油（3 :7 ）,搅拌均匀后，采用干棉丝擦在模板 上，梁、板等水平模板选用油性脱模剂，用棉纱均匀擦在模板面上，脱模剂不

5、得过 厚，防止污染钢筋。模板设计地下室模板设计底板承台、集水坑模板底板承台、集水坑模板采用砖胎模砌筑底板模板地下室底板模板采用240mm厚砖砌胎膜。墙体模板大模板面板选用15mm?覆膜多层板（九夹板），竖向龙骨选用50X 100木材间 距280mm横向背楞为2048钢管500mn寸拉螺本f为014,纵距500mmi距500mm连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部螺杆长度为墙厚+650mm 15mmi多层板边沿应平直，板与板拼缝处贴1X 5mm勺密封 条，保证接缝的严密，两块模板之间的拼缝做成企口形式，并粘贴密封条以防漏浆。详见附图梁模板地下结构

6、顶板梁底、梁侧模板满配，模板面板采用 15mn覆膜多层板，梁侧模 水平向龙骨采用50X 100木桥间距250mm梁底模水平向龙骨采用50X100木桥间距 250mm主体楼板模板同地下室楼板。木材及模板均应提前进行加工，保证边沿平直。上部模板制作成侧模包底模的 形式。侧模与侧模接缝的位置做成企口形式，并贴1X5mn封条。梁底模板在拼缝处模板应长出木材10cm,在模板拼接时增设两根长度不小于 1000mm勺短木彷。详见 下图。楼板模板地下室楼板按照满配的原则配置，主龙骨采用 48钢管，次龙骨为50X 100mm 木桥间距250mm楼板模板应尽量采用整张模板，局部采用小条模板，模板边沿应平 直、无毛

7、边，模板拼缝处应加1X 5m硫封条。主体楼板模板同地下室楼板。4.3.1,6楼梯模板楼梯模板采用钢模板（详见钢模板施工方案）4.3,1,7门窗洞口模板门窗洞口模板采用15m得覆膜多层板制作，沿墙厚内外两侧采用 50X 100木材 做为支撑。详见下图。地上结构模板选型为确保地上结构混凝土的外观质量达到清水混凝土的要求，地上外墙部分外侧连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部（除细部构造外）模板全部为定型钢模板，模板全部采用定型模板设计方案，不配置可调性角模。电梯间、楼梯间核心筒全部采用全钢整体式大模板。外脚手架采用附着式提升脚手架，根据主体结构墙体搭

8、设，脚手架相应提升。门窗套模板采用钢制门窗洞口模，由钢角模和钢侧模加内部楔块可调式支撑， 门窗洞口模支拆采用整体组装，分块拆模，方便灵活。现浇楼板方案：钢管支撑+多层板的散装散拆支模。钢模板施工详见钢模施工方案5、模板体系验算、地下室墙体模板验算本地下室墙体模板采用S =15m俺层板，竖向龙骨50X 100木方280项m横向背 楞为双钢管48（t=3.5） 500mm,具体计算如下：荷载、混凝土侧压力混凝土自重（丫 c）为24 kN/m3,强度等级C30,坍落度为1618cm,采用导管 卸料，浇注速度为3m/h,混凝土初凝时间为5小时。混凝土侧压力标准值：Fi=0.22 丫 ctB i B 2

9、V1/2=0.22 X24X5X 1X 1.15 x 31/2=52.585kN/m22F2= 丫 cH=24X 4=96kN/m取两者中小值，即F52.58kN/m2,计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=52.585kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m 2。模板面板计算连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的问 距和模板面的大小，按支撑在内楞上

10、的三跨连续梁计算。a。q?Hn1?nn17Bn面板计算简图(1)抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下：其中，M-面板计算最大弯距(N.mm);l-计算跨度(内楞间距)：l =280.0mm ;q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 qi： 1.2 X 52.59 X 0.50 X 0.90=28.396kN/m ,其中 0.90 为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.50 X 0.90=1.260kN/m ;q = q 1 + q 2 =28.396+1.260=29.656 kN/m ;面板的最大弯距：M =0.1

11、 X 29.656 X 280.0 X 280.0= 2.33 X105N.mm按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，0-面板承受的应力(N/mn2);M -面板计算最大弯距(N.mm);W -面板的截面抵抗矩：b:面板截面宽度，h：面板截面厚度；W= 500 X 15.0 X 15.0/6=1.88 X 104 mn3;f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mni) ; f=13.000N/mm2;面板截面的最大应力计算化(T = M/W = 2.33 xf。1.88 104 = 12.400N/mm 2;面板截面的最大应力计算值(7 =12.400N/mm2小于 面板截面的抗弯强度设计值用=

12、13.000N/mm 2,满足要求！(2)、挠度计算连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：其中,q-作用在模板上的侧压力线荷载：q = 52.59 X 0.50 = 26.29N/mm ;l- 计算跨度（内楞间距）：l = 280.00mm ;E-面板的弹性模量：E = 9500.00N/mm 2;I-面板的截面惯性矩:I = 50.00 X 1.50 X 1.50 X1.50/12=14.06cm4;面板的最大允许挠度值:=1.120mm；面板的最大挠度计算值:=0.67

13、7 X26.29 X280.00100 9500.00 X.41 M05） = 0.819 mm ;面板的最大挠度计算值:=0.819mm小于等于面板的最大允许挠度值=1.120mm,满足要求！内外楞的计算（一）.内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm高度100mm截面惯性矩I和截面抵抗矩忖加J为:W = 50X 100X 100/6 = 83.33cm 3;I = 50 X 100X100X100/12 = 416.67cm4;内楞计算简图.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M-内楞跨中计算最大弯距（

14、N.mm）;l- 计算跨度（外楞间距）：l =500.0mm ;q-作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 q1： 1.2 X 52.59 X 0.28 X 0.90=15.902kN/m ;倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.28 X0.90=0.706kN/m,其中，0.90连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部为折减系数。q =（15.902+0.706）/1=16.607 kN/m;内楞的最大弯距：M =0.1 X 16.607 X 500.0 X 500.0= 4.15 X105N.mm内楞的抗弯

15、强度应满足下式：其中，（T -内楞承受的应力（N/mn2）;M -内楞计算最大弯距（N.mm）;W - 内楞的截面抵抗矩（mm） , W=8.33X 104；f -内楞的抗弯强度设计值（N/mn2） ; f=13.000N/mm2;内楞的最大应力计算值：（T = 4.15 X 1/8.33 104 = 4.982 N/mm 2;内楞的抗弯强度设计值:用=13.000N/mm2;内楞的最大应力计算值（T = 4.982 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值 用=13.000N/mm 2,满足要求！.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，V内楞承受的最大剪力；

16、l-计算跨度（外楞间距）：l =500.0mm ;q-作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 q1: 1.2 X 52.59 X 0.28 X0.90=15.902kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4 X 2.00 X 0.28 X 0.90=0.706kN/m ,其中,0.90为 折减系数。q = （q 1 + q 2）/2 =（15.902+0.706）/1=16.607 kN/m ;内楞的最大剪力：V = 0.6 X 16.607 X500.0 = 4982.191N ;截面抗剪强度必须满足下式：其中，廿内楞的截面的最大受剪应力（N/mn2）;V-内楞计算最大剪力

17、（N） : V = 4982.191N ;b-内楞的截面宽度（mm）： b = 50.0mm ；h n-内楞的截面高度（mm）： hn = 100.0mm ；f v-内楞的抗剪强度设计值（N/mm2） ： r = 1.500 N/mm2 ；内楞截面的受剪应力计算值:f v =3 X 4982.191/（2 X 50.0 X 100.0）=1.495N/mm2;连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部内楞截面的抗剪强度设计值:f v=1.500N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值r =1.495N/mmf小于内楞截面的抗剪强度设计值fv =1.50N

18、/mn2,满足要求！.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，-内楞的最大挠度（mm）；q-作用在内楞上的线荷载（kN/m） : q = 52.59 X 0.28/1=14.72 kN/m ;l-计算跨度（外楞间距）:l =500.0mm;E- 内楞弹性模量（N/mr2i） : E = 9500.00 N/mm2 ;I-内楞截面惯性矩（mm） ,1=4.17 X 106；内楞的最大挠度计算值:=0.677 X 14.72/1500.00 4/（100 9500.00 4.17 X06） = 0.157 mm ；内楞的最大容许挠

19、度值:=2.000mm ;内楞的最大挠度计算值 =0.157mm小于内楞的最大容许挠度值=2.000mm,满足要求!（二）.外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩 M别为:截面类型为圆钢管48X3.5;外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm 3;外钢楞截面惯性矩I = 12.19cm 4;PP5Q0外楞计算简图.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式:连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部其中，作用在外楞的荷载：P = （1.2 X 52.59+1.4 X 2.00）

20、X 0.28 X 0.50/2=4.15kN ;外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）：l = 500mm ;外楞最大弯矩：M = 0.175 X 4151.83 X 500.00= 3.63 X105 N/mm；强度验算公式：其中， 尸外楞的最大应力计算值（N/mn2）M -外楞的最大弯距（N.mm）; M = 3.63 X 105 N/mmW -外楞的净截面抵抗矩；W = 5.08 X 103 mn3;f-外楞的强度设计值（N/mm2）,用=205.000N/mm 2;外楞的最大应力计算值:（T = 3.63 X 1/5.08 103 = 71.513 N/mm2;外楞的抗弯强度设计值:用=20

21、5.000N/mm2;外楞的最大应力计算值（T =71.513N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值用=205.000N/mm满足要求！.外楞的抗剪强度验算公式如下：其中，V-外楞计算最大剪力（N）;l-计算跨度（水平螺栓间距间距）：l =500.0mm ;P- 作用在外楞的荷载：P = （1.2 X 52.59+1.4 X 2.00） X 0.28 X 0.50/2=4.152kN ;外楞的最大剪力：V = 0.65 X 4151.826 = 1.35 X103N;外楞截面抗剪强度必须满足：其中，伊外楞截面的受剪应力计算值（N/mn2）;V-外楞计算最大剪力（N） : V = 1.35 X 10

22、3N;b-外楞的截面宽度（mm）： b = 80.0mm ；hn-外楞的截面高度（mm）： hn = 100.0mm ；fv-外楞的抗剪强度设计值（N/mm2） : fv = 1.500 N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值:r =3 X 1.35 X3/（2 80.0 M00.0）=0.253N/mm 2;外楞的截面抗剪强度设计值:f v=1.500N/mm2;外楞截面的抗剪强度设计值:f v=1.50N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值r =0.253N/mM小于外楞截面的抗剪强度设计值fv =1.50N/mn2,满足要求！连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案-10 -浙江海天建

23、设连云港水榭花都一期工程项目部.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，-外楞最大挠度（mm）；P-内楞作用在支座上的荷载（kN/m） : P = 52.59 X0.28 X0.50/2 =3.68 kN/m ;l-计算跨度（水平螺栓间距）：l =500.0mm;E-外楞弹性模量（N/mrh） : E = 210000.00 N/mm2 ;I-外楞截面惯性矩（mn4） ,1=1.22 X 105;外楞的最大挠度计算值：=1.146 X 7.36 X010 &0.00 3/（100 210000.00 X1.22 M05）= 0

24、.206mm ;外楞的最大容许挠度值:=2.000mm ;外楞的最大挠度计算值 =0.206mm小于外楞的最大容许挠度值=2.000mm,满足要 求！对拉螺栓计算混凝土侧压力F=52.58kN/m2,对拉螺杆纵向间距为 500mm横向间距为500mm 选用M14螺栓。计算公式如下：其中N -穿墙螺栓所受的拉力；A -穿墙螺栓有效面积（mm2）;f -穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2;查表得：穿墙螺栓的型号：M14 ;穿墙螺栓有效直径：11.55 mm ;穿墙螺栓有效面积：A = 105 mm 2;穿墙螺栓最大容许拉力值：N = 1.70X 105X1.05 X10-4 =

25、 17.850 kN ;穿墙螺栓所受的最大拉力：N =52.585 X 0.500 X 0.500 = 13.146 kN 。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=13.146kN小于 穿墙螺栓最大容许拉力值N=17.850kN ,满足 要求！连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案11浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部经过以上验算得知，本墙模板配置方案满足强度及挠度要求，可以采用顶板模板验算本工程顶板模板采用6 =15mm多层板，次龙骨 50X 100木防间距 300mm,主龙骨48(t=3.5mm)钢管900mm采用钢管脚手架作为支撑 一、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，截面惯性

26、矩I和截面抵抗矩V分别为:3W=5.000X 10.000 X 10.000/6 = 83.33 cm ;1=5.000 X 10.000 X 10.000 X 10.000/12 = 416.67 cm 4;方木楞计算简图.荷载的计算: 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.000 义 0.300 义 0.220 = 1.650 kN/m ;模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350 X 0.300 = 0.105 kN/m ;活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：P1 = (1.000 + 2.000) X 0.900 X 0.300 = 0.810 kN ;

27、.强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.2 X (q 1 + q 2) = 1.2 X (1.650 + 0.105) = 2.106 kN/m ;集中荷载 p = 1.4 X 0.810=1.134 kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql 2/8 = 1.134 X 0.900 /4 + 2.106 X 0.9002/8 = 0.468 kN 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 +2.106 X 0.900/2 = 1.515 kN ;连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案12浙江海天建设连

28、云港水榭花都一期工程项目部方木最大应力计算值(T= M /W = 0.468 X 仅83333.33 = 5.621 N/mm 2;方木的抗弯强度设计值f=13.0 N/mm 2;方木的最大应力计算值为5.621 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2,满足要求!.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力:Q = 2.106 X 0.900/2+1.134/2 = 1.515 kN ;方木受剪应力计算值 T = 3 X 1.515 X 103/(2 X 50.000 X100.000) = 0.45

29、4 N/mm 2;方木抗剪强度设计值T = 1.400 N/mm 2;方木的受剪应力计算值0.454 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值1.400 N/mm2,满足要求!.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载 q = q 1 + q 2 = 1.755 kN/m ;集中荷载 p = 0.810 kN ;最大挠度计算值 V= 5 X 1.755 X900.04 /(384 X 9500.000 X 4166666.667) +810.000 乂 900.03 /( 48 X 9500.000X4166666.7) = 0.690 mm ;最大

30、允许挠度V=900.000/ 250=3.600 mm ;方木的最大挠度计算值0.690 mm小于 方木的最大允许挠度3.600 mm,满足要求！二、板底支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载 现纵向板底支撑传递力，P = 2.106 X 0.900 + 1.134 = 3.029 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.727 kN.m ;最大变形 Vmax = 1.683 mm ;连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案13浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部最大

31、支座力 Qmax = 9.896 kN ;最大应力 （r= 143.157 N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值f=205.000 N/mm 2;支撑钢管的最大应力计算值143.157 N/mm小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000 N/m市 满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求！三、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96M,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80 ,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（

32、规范5.2.5）:R Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中觇最大支座反力,R= 9.896 kN ;R 2.25 M05)=0.001mm ;面板的最大挠度计算值:=0.001mm 小于 面板的最大允许挠度值:=57.1 / 250 =0.229mm ,满足要求！5.3.3.3梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝 土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q

33、1 = (24.000+1.500) X 1.100 X 0.057=1.603 kN/m ;(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.350 义 0.057 X (2 X 1.100+0.400)/ 0.400=0.130 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值 Pi = (2.500+2.000) X 0.057=0.257 kN/m；.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2 X 1.603+1.2 X 0.130=2.079 kN/m；活荷载设计值 P = 1.4 X 0.257=0.360 kN/m ;钢管计

34、算简图连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案-18 -浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩 M别为:W=5.08cm3I=12.19cm 4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下线荷载设计值 q = 2.079+0.360=2.439 kN/m ;最大弯距 M =0.1ql 2= 0.1 X 2.079 X 0.800 X 0.800= 0.133 kN.m ;最大应力(r= M / W = 0.133 X 1/5080.0 = 26.198 N/mm 2;抗弯强度设计值 f

35、=205.000 N/mm 2;钢管的最大应力计算值26.198 N/mm2小于 钢管抗弯强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下q = 1.603 + 0.130 = 1.733 kN/m钢管最大挠度计算值=0.677 X 1.733 X 800.000 /(100 /0600.000 M2.190 X04)=1.914mm ;钢管的最大允许挠度=0.800 X 1000/250=3.200 mm；钢管的最大挠度计算值=1.914 mm小于 钢管的最大允许挠度=3.200 mm,满足要求!.支撑钢管的强

36、度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：_ 2q1 = (24.000+1.500) X 1.100= 28.050 kN/m ;模板的自重(kN/m2):q2 = 0.350 kN/m 2;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m 2;2q = 1.2 X (28.050 + 0.350 )+ 1.4 X 4.500 = 40.380 kN/m 2;连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案19浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部梁底支撑根数为n ,立

37、杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集 中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N 0当n=2时：当n2时：计算简图（kN）支撑钢管变形图（m.m）支撑钢管弯矩图（kN.m）经过连续梁的计算得到：支座反力Ra = R BF0.559 kN,中间支座最大反力 Rmax=12.543最大弯矩 Mmak0.454 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.118 mm；支撑钢管的最大应力（7=0.454X105080.0=89.313 N/mm 2;支撑钢管的抗压设计强度f=205.0 N/mm 2;支撑钢管的最大应力计算值 89.313 N/mm小于支撑钢管的抗压设计强度205

38、.0 N/m市满足 要求！扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96K,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80 ,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中觇最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.543 kN ;R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N -穿

39、梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面积（mm2）;连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案-20浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直径：14 mm ;穿梁螺栓有效直径：11.55 mm ;穿梁螺栓有效面积：A= 105 mm 2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =26.400 X 0.500 X 0.600 X 2 =15.840 kN 。穿梁螺栓最大容许拉力值:N = 170.000 X 105/1000 = 17.850 kN ;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=15.840kN小于 穿梁螺栓最大容许拉力值

40、N=17.850kN ,满足 要求！通过以上计算可以得知，本梁模板配置符合要求可以采用。5.4柱模板验算柱箍材料：圆钢管48X3.5 ;柱箍的间距（mm）:500;柱箍肢数:2 ;柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B 方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土 侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度 B方向竖楞间距最大，为l= 183 mm,且竖楞数为4,面板 为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算

41、。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M-面板计算最大弯距（N.mm）;l- 计算跨度（竖楞间距）：l =183.0mm ;q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 q1： 1.2 X 69.22 X 0.50 X 0.90=37.379kN/m ;倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.50 X 0.90=1.260kN/m，式中，0.90 为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q 1 + q 2 =37.379+1.260=38.639 kN/m ;连云港水榭花都一

42、期地下模板及主体木模板施工方案-21浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部面板的最大弯距：M =0.1 X 38.639 X 183X 183= 1.29 Xl05N.mr面板最大应力按下式计算：其中，0-面板承受的应力（N/mr2）;M -面板计算最大弯距（N.mm）;W -面板的截面抵抗矩：b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 500 X 15.0 X 15.0/6=1.88 X 104 mm3；f -面板的抗弯强度设计值（N/mn2） ; f=13.000N/mm2;面板的最大应力计算化 （T = M/W = 1.29 xf。1.88 104 = 6.901N/mm 2;面板的最大

43、应力计算值 （T =6.901N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值=13.000N/mm2, 满足要求！2.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：其中，-面板最大挠度（mm）；q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m） : q = 69.22 X 0.50 =34.61 kN/m ;l-计算跨度（竖楞间距）:l =183.0mm ;E- 面板弹性模量（N/mr2i） : E = 9500.00 N/mm2 ;I-面板截面的惯性矩（mm4）;I= 500 X15.0 X15.0 X 15.0/12 = 1.41 义 105 mn4;面板最大容许挠度：=183.0

44、 / 250 = 0.732 mm ;面板的最大挠度计算值:=0.677 X 34.61 X 183/0100 9500.0 M.41 M05） = 0.197 mm ;面板的最大挠度计算值 =0.197mm小于 面板最大容许挠度设计值必=0.732mm,满足 要求！5.4.2竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.0m,柱箍间距为500mm竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连 续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm高度100mm截面惯性矩I和截面抵抗矩忖别为：W = 50X 100X 100/6 = 83.33cm 3;连云港水

45、榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案-22浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部I = 50 X 100X 100X 100/12 = 416.67cm4;竖楞方木计算简图.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M-竖楞计算最大弯距（N.mm）;l-计算跨度（柱箍间距）:l =500.0mm ;q-作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 q1： 1.2 X 69.22 X 0.18 X0.90=13.681kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4 X 2.00 X 0.18 X0.90=0.461kN/m ;q = （13.681+0.461）/1=14.142 k

46、N/m;竖楞的最大弯距：M =0.1 X 14.142 X 500.0 乂 500.0= 3.54 乂 105N.mm其中，（T -竖楞承受的应力（N/mn2）;M -竖楞计算最大弯距（N.mm）;W -竖楞的截面抵抗矩（mm） , W=8.33X 104；f -竖楞的抗弯强度设计值（N/mn2） ; f=13.000N/mm2;竖楞的最大应力计算值:（T = M/W = 3.54 X 508.33 104 = 4.243N/mm 2;竖楞的最大应力计算值（7 =4.243N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值=13.000N/mm2,满足要求！.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：其中，

47、-竖楞最大挠度（mm）；q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m）: q =69.22 X0.18 = 12.67 kN/m ;l-计算跨度（柱箍间距）:l =500.0mm;E-竖楞弹性模量（N/mrfi） : E = 9500.00 N/mm2 ;I-竖楞截面的惯性矩（mn4）, I=4.17 X106；竖楞最大容许挠度：=500/250 = 2.000mm ;竖楞的最大挠度计算值:=0.677 X 12.67 X500/（100 9500.0 M.17M06） = 0.135 mm ;竖楞的最大挠度计算值=0.135mm小于 竖楞最大容许挠度=2.000mm ,满足要求!5.4.4柱箍的计算连

48、云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案-23 -浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管 48X3.5;截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm 3;钢柱箍截面惯性矩I = 12.19 cm 4;柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中P -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取B方向的；P = (1.2 X 69.22 X 0.90 + 1.4 X 2.00 X 0.90) X 0.183 乂 0.50/2 = 3.54 kN42乎 4史 TOC o 1-5 h z 1

49、 07?10770.6S 10.631-I 斗。，国11,0771.0774.2264,226柱箍剪力图(kN)最大支座力：N = 8.452 kN ;柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩：M = 0.347 kN.m ;柱箍变形图(mm)最大变形:V = 0.085 mm ;.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M = 0.35 kN.m ;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 5.08 cm 3;柱箍的最大应力计算值:(T = 65.06 N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值:f = 205.000 N/mm 2;柱箍的最大应力计算值(T =65.06N/mm2小

50、于柱箍的抗弯强度设计值f=205.000N/mm 2,满足要求！.柱箍挠度验算经过计算得到：=0.085 mm ;连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案-24浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部柱箍最大容许挠度:=300.0 / 250 = 1.200 mm ;柱箍的最大挠度 =0.085mm 小于柱箍最大容许挠度=1.200mm,满足要求！.4.5对拉螺栓的计算计算公式如下：其中N -对拉螺栓所受的拉力；A -对拉螺栓有效面积（mm2）;f -对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2;查表得：对拉螺栓的型号：M12 ;对拉螺栓的有效直径：9.85 mm ;对拉螺栓的

51、有效面积：A= 76.00 mm 2;对拉螺栓所受的最大拉力：N = 8.452 kN 。对拉螺栓最大容许拉力值:N = 1.70 X105X 7.60 X 10-5 = 12.920 kN ;对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.452kN小于对拉螺栓最大容许拉力值N=12.920kN，对拉螺 栓强度验算满足要求！6、模板安装墙体模板安装施工顺序安装前准备一安装门窗口模板一一侧墙模吊装就位-安装斜撑一插入穿墙螺栓 及塑料套管-清扫墙内杂物一安装就位另一侧墙模板-安装斜撑一穿墙螺栓穿过另 一侧墙模一调整模板位置一紧固穿墙螺栓一斜撑固定-与相邻模板连接。操作工艺、支设前模板底部板面应平整，沿墙体边线向

52、外3-5mm贴好海绵条，检查墙体模板编号，检查模板是否清理干净，门窗洞口模板及预埋件是否安装到位。、用塔吊将一侧大面墙模板按位置线吊装就位，安装斜撑调整至模板与地面呈75 ,使其稳定座落于基准面上，并进行临时固定。连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案-25 -浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部、安装穿墙或对拉螺栓和支固塑料套管，将模板内部清理干净。、以同样的方法就位另一侧墙模板，使穿墙螺栓穿过模板并在螺栓杆端戴扣 件和螺母，然后调整两块模板的位置和垂直，与此同时调整斜撑角度，合格后，固 定斜撑，紧固斜撑，紧固全部穿墙螺栓的螺母。、采用同样的方法安装相邻模板及角模，模板安装完毕后

53、，全面检查扣件、 螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。、地下室模板采用钢管支撑体系，竖向龙骨选用50X 100木桥间距280mm横向背楞为248钢管500mm对拉螺杆为14,纵距500mm横距500mm地下室外 墙、水池墙体对拉螺杆应在中间加焊 50X 40X 3的止水片钢板，止水片钢板要满焊。 为避免割除螺杆时在墙上留下的痕迹影响清水硅效果，封模时在螺杆两端穿上15厚50X50mm多层板，木塞子净间距为墙厚一两倍木塞子厚，硅浇注完后取出木塞子， 墙上将会留下弧形凹坑，割除螺杆时将氧割伸入到凹坑内，螺杆割除完后用高标号1: 2.5加微膨胀剂水泥砂浆添坑。内墙对拉螺杆外套 20PV

54、箜管，硅浇注完后拆出螺 杆，既不用割除螺杆，又可将螺杆进行周转使用。外墙内侧模板及内墙模板支撑系统采用。48钢管加快拆头斜撑，间距3m在斜 撑钢管中部设横向钢管及反拉钢管一道。在楼（底）板上预埋。25地锚，间距5m斜撑钢管与地锚通过扫地杆相连。外墙外侧模板支撑系统采用可调支撑脚手架横撑， 竖向设水平及竖向钢管拉杆一道，间距 1500模板支设图如下：梁、板模板安装施工顺序弹1m线一搭设满堂脚手架（底部垫木彷）一调整梁底钢管标高一安装梁、板底模 一绑梁板筋-安装梁侧模一摆设主次龙骨一支撑架加固连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案-26浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部施工工艺、楼板

55、模板施工前应先弹1m线，根据1m线搭设满堂脚手架；放好梁位置线， 采用吊线坠的方式将位置线引至钢管架上。、调整连梁底钢管标高，调平后，铺设梁、板底模，并在板面上弹好梁边线。、顶板、梁钢筋绑扎完毕后，封梁侧模，梁侧模应落在定限筋上。、安装主次龙骨，按配置方案将模板摆放好，模板拼缝要严密，用钉子把模 板固定。、梁底模按照梁跨度的1.5 %。起拱。、梁板模板支撑采用钢管脚手架，脚手架立杆间距 900mm设三道水平连接杆 件。梁高大于700mmi勺梁采用穿梁的M14对拉螺杆加固，螺杆间距500mm每根螺杆 后设两根48短钢管。、将主龙骨放在快拆头上，主龙骨上铺间距250mm的次龙骨，次龙骨接长时采用搭

56、接形式，搭接长度不少于 500mm梁板支设详见下图。楼梯模板安装楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然 后支设楼梯侧板，应先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，吊装加工的 钢木结合踏步模板到位。为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏 步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。楼梯模板支撑体系采用钢管加 快拆头斜撑，斜撑间距1m中间设横向拉杆一道。侧模固定采用 50 x 100的木材固 定。详见下图。楼梯踏步支模时，应注意上下梯段踏步踢面错开2个装修层厚度，以便装修施工完成后使楼梯踢面齐平。连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案-27

57、浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部聚苯板预埋：休息平台及楼梯梁钢筋锚入墙处用黄胶带缠裹聚苯板（密度20kg/m3）预留，待墙体硅浇筑完后，剔除聚苯板，再放入楼梯梁、休息平台钢筋, 满足钢筋锚固长度。施工缝、后浇带模板后浇带模板外墙竖向后浇带采用木材和小块模板拦设，模板做成梳子状以便于墙体水平钢 筋通过，模板凹梢处塞好海绵条，防止漏浆。楼板模板后浇带处作成梳子状，用短木桥支挡，为防止漏浆，木材与钢筋间隙 处填塞海绵条。后浇带支撑应一次到位，将板底模及梁底模、侧模连同支撑一起支设完毕，后浇带两侧各搭设一列双排脚手架，脚手架立杆间距为1200mm扫地杆距地面300mm纵向水平杆步距不大于150

58、0mm并设横向水平杆将四根立杆连成一体。每根立杆底 部及顶部均设50 X 100木彷，立杆上部加设快拆头，使木材与板底或梁底模板顶紧 有梁的部位在梁宽中部加设二根立杆，并将该立杆与其它立杆连接起来。后浇带上部采用15厚多层板进行封闭，避免垃圾等杂物进入后浇带，并应在后浇带两侧采用 砂浆做好挡水措施。详见下图。6.4.2 施工缝模板6.4.2.1堵缝必（用废旧多板接缝必须拆模后将疏顶板、梁施工缝须采用“疏子板”层板板条刻梢），模 密实以防止漏浆。子板起出并清理干-28 连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施H方案浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部净以后才可以进行下一区的钢筋绑扎和模板施工

59、。禁止使用钢板网加方木直接封堵。顶板预留的通风、排烟洞等需要断筋的洞口外加工梢型固定洞口模板。施工缝留置 在梁（板）跨、门窗洞跨中1/3L （L为跨距）范围内；楼梯施工缝可留在平台梁后 1/3范围内。墙体施工缝：,水平施工缝：外墙：外墙浇筑成企口形式（外高内低），企口外侧半墙厚浇筑标高为 板上皮+20mm内侧半墙厚浇筑标高为板下皮+20mm如下图：内墙：内墙墙板交接处留设水平施工缝，浇筑标高为板下皮+20mrp下步工序将凿毛、剔去此20mm?的硅浮浆、石子。竖向施工缝：各流水分区交接处留竖向施工缝，采用梳子板“掐灰” 。与剪力墙相交的梁板模板在梁、楼梯休息平台梁板与剪力墙交接的部位，为保证墙体

60、混凝土的外观效果， 剪力墙应连续浇筑，在这些部位预留出梁、板的位置。梁采用模板制作成与梁同宽 同高的盒子放入墙内，板采用预埋聚苯板的方式。门窗洞口模板在现场所加工易于拼装和拆卸的定型模板，在安装时为了防止门模跑模，可以用14600m的短钢筋（顶棍）焊在附加筋上，限制门窗、洞口模板的位置。为了保 证门窗、洞口模板与大钢模之间的接缝不漏浆，在模板两侧边四周粘接密封条，在 安装大钢模时固定紧，保证不能漏浆及线条的顺直。不同混凝土交接处模板本工程存在多处不同混凝土交接的部位，如地下室内外墙交接处、梁板与墙体连云港水榭花都一期地下模板及主体木模板施工方案-29浙江海天建设连云港水榭花都一期工程项目部交接