甲烷转化催化剂使用技术资料

1、PAGE 1PAGE 19转化催化剂使用技术讲 座西 南 化 工 研 究 设 计 院四 川 天 一 科 技 股 份 有 限 公 司目 录前 言 转化催化剂的装填及蒸汽钝化 转化催化剂还原技术要求 转化催化剂运转中活性与强度损伤原因分析前 言自七十年代后我国相继引进和建设了一大批大、中型合成氨装置，这批装置与国内其它中、小型厂相比，具有技术先进、能耗低、经济效益高的特点，如80年代初引进的以AMV工艺为主体的河南中原化肥厂总能耗可减少到29.7GJ/T氨，采用美国SF布朗公司的深冷净化法的涪陵816厂、锦西化肥厂、合江化肥厂、新疆乌石化厂等总能耗为29.9 GJ/T氨。但与先进国家相比差距仍比较

2、大。占我国合成氨总产量的60%的中、小型厂基本上仍使用60年代的技术。七十年代初引进的十二套大型合成氨厂能耗仍徘徊在40 GJ/T氨，这些厂设备需要更新，还需要及正在引进部分先进技术进行节能改造。转化炉是合成氨厂、制氢厂的关键设备，其投资高，能量损失大，转化工段能量损失占总能耗的50%以上，因而节能措施很大部分集中在一段转化炉，如降低一段炉H2O/C，回收烟气余热，将一段炉由外供热式改造为换热式，与节能工艺想适应的新型节能转化催化剂的研制等。采用先进节能工艺对企业进行改造的同时，应充分发挥现有企业的生产能力，挖潜革新，使装置作到稳定、长周期运行，实现降低能耗及生产成本，提高氨生产能力的目标。转

3、化催化剂的使用性能直接影响氨厂的运转率，而且会影响转化炉管及设备的寿命，使催化剂处于最佳性能状态，是保证氨厂、制氢厂长周期稳定运转，提高经济效益的重要手段。本讲义拟从催化剂的装填及催化剂的氧化还原等两个关键操作步骤探讨如何使催化剂处于最佳性能状态。本讲义的各章节是独立的，并无相互关连，敬请参考阅读。 转化催化剂的装填与蒸汽转化转化催化剂的装填目前一些氨厂（包括大型氨厂）因转化催化剂装填质量差而影响转化工段的工艺指标，转化炉管出现热斑、热管，甚至被迫全系统停车的事例时有发生。例如：某厂装填完一段转化催化剂后，提供的压力降测试结果偏差在-20%+20%之间的炉管数占炉管总数的1/4（要求不超过5%

4、）。开车后，一段出口组份中CH4含量超标，被迫将出口温度提高1015操作。运转半年左右接近十分之一的炉管出现花斑，停车将这部分炉管的催化剂更换后，整炉催化剂的活性比该厂开工以来任何一炉催化剂（包括同型号催化剂）活性好。表明催化剂本身的活性好，且在重新还原后催化剂的活性得以发挥。运转初期出现的问题是由于催化剂装填质量差造成。 1. 因装填质量差影响转化工段运转的原因分析 （1）转化催化剂的装填应以实际的气流分布均匀为准一段转化催化剂装填在数百根垂直悬挂的转化管中，装填以保证气体能够均匀地分配到各转化管为目的。尽管在每根炉管内装入了相同体积、相同重量的催化剂，若各炉管相同高度催化剂装填均匀度相差较

5、大，同样不能保证运转中气流分布均匀。工业装置在催化剂装填完毕后，一般用逐个向管内通入固定压力空气的方法来测定各炉管的压力降，以全部炉管之间压力降的偏差在35%以内作为考核装填质量的标准，所测得的压力降并不是各转化管的实际压力降数值，且工厂尚未开工，空气的压力与实际操作压力偏离较大，此压力降仅代表各炉管之间压力降的相对值。所以保证实际的气流分布均匀是十分重要的。工厂在进行转化催化剂装填时常常忽略了一段转化炉管实际直径小，长度长（约1012米），使得不同炉管相同高度催化剂装填很难作到一致的特点。有时测得压力降的偏差均在指标范围内，运转后气流分布仍然不均匀，其原因是转化管不同高度上所装催化剂的松紧程

6、度不同仍可保证空气检查时总的压力降相同。当投入正常运转，气体体积及空速增加时，由于相同高度上催化剂的松紧程度不同，实际的压力降是不同的，从而影响气流分布。为保证实际的气流分布均匀，采取分层装填、分层检查，以确保转化管在相同高度上有基本相同的空隙率和压力降。同时应注意压力降测试时，孔板前压缩空气的压力（一次压力）维持恒定并尽量采用较高的压力。在相同基准条件下，测得的压力降相对值才能比较真实的反映催化剂装填的均匀程度。催化剂装填不均匀会影响转化工段的运转催化剂装填不均匀，在装填运转初期就会对转化工段的运转有影响。在催化剂进行活化（还原）时，装填不均匀的炉管颜色与正常炉管颜色有差别，同一根炉管可能颜

7、色深浅不同，反应量、反应速度均不同。局部地区反应量少，吸热量少，在外部供热相同情况下，炉管颜色发红出现热斑，若装填不慎，堵塞了尾管或催化剂支承板上的孔以及装填时催化剂下落高度高而引起催化剂破碎，炉管内气体流量受到限制，反应不能正常进行，整根反应管管壁温度升高，出现热管。 热斑、热管不但会影响正常的转化过程，而且会造成局部超温，使催化剂的活性、强度受到损伤。对炉管寿命带来不利影响，额外的温差应力会缩短炉管的寿命。对于活性、强度已受到损伤的催化剂，抵抗硫等毒物中毒的能力减弱，在一定条件下容易被硫中毒，且结碳反应容易发生，严重时将迫使装置停车。有时装填不均匀程度在催化剂活化阶段表现不明显（或未注意观

8、察），当运转时的操作条件突变时，如温度、压力调节速度过快；原料气组份波动；原料气硫含量增高或脱硫效果差；入口H2O/C比瞬间失调等就会明显地表现出来。首先出现部分转化管花斑，甚至热带，进而工艺指标不能达到要求，转化气组份中的CH4含量增加。所以稳定操作亦是保证装置长周期运转的必要条件。转化催化剂的装填质量是运转中充分发挥催化剂性能，延长催化剂使用寿命及炉管寿命的关键。转化催化剂的装填是一项十分重要、细心和严格的工作。需要把握好每一关键步骤。催化剂装填应注意下述要点。 （1）转化催化剂的装填质量应以实际气流分布均匀为检验的标准。 （2） 实际装填时松紧程度差距较大（约1015%），且炉管内径有微

9、小的差异，所以装填时应以重量为主，兼顾高度，需规定装填高度的误差范围。 （3） 分层装填、分层检查，以使转化管在相同高度上有基本相同的空隙率和压力降。 （4） 要保证催化剂不得在0.5米以上高度自由下落，使装入的催化剂保持完整的颗粒。（5） 催化剂装填完毕后，进行压力降测定时应保证空气有足够的压力及流量，以产生与操作压力降近似的压力降，并需在空气压力稳定的条件下进行测量。二、转化催化剂的氧化 1. 氧化对催化剂性能的影响氨厂用水蒸汽作为转化过程的重要工艺气，同时以水蒸汽作为转化催化剂的氧化介质，在装置停车时，水蒸汽使催化剂缓慢氧化成一层钝化膜，阻止还原镍被进一步深度氧化，对催化剂起保护作用。在

10、装置开车时水蒸汽作为升温介质使催化剂升温到活化温度，对催化剂同时进行了氧化。转化催化剂的活性组份金属镍与水蒸汽接触，发生下述氧化反应：Ni + H2O = NiO + H2 + 2.56 KJ/mol氧化反应较缓和而且反应热较小，不易超温，所以几乎所有的氨厂均选用蒸汽作为氧化介质进行转化催化剂的升温和钝化操作。氧化反应的速度随压力的提高、温度的增加以及氧化剂浓度的提高而迅速增加。水蒸汽对转化催化剂有不利的影响。（1） 水蒸汽会影响催化剂的结构，加速催化剂的老化，促进催化剂因化学组成及物理结构的改变而使催化活性丧失，用水蒸汽处理催化剂时，催化剂的孔容积减小，孔径明显增大，比表面迅速减小，催化剂的

11、活性降低，催化剂发生了熔结过程，高温加速了这一过程。由实验可知，在750下长期用水蒸汽处理，则细孔完全消失，逐渐变成粗孔催化剂。水蒸汽氧化金属Ni所生成的NiO会与载体Al2O3作用生成无活性及难还原的镍铝尖晶石（NiAl2O4），它甚至能使催化剂失活。生成尖晶石的量随着加热温度的提高及氧化剂浓度的增加而增加，开始生成尖晶石的温度与载体制备条件及Al2O3晶型结构有关，载体热处理温度越高，越不易生成尖晶石。- Al2O3与NiO在400时已开始生成镍铝尖晶石，而在12001400制成的- Al2O3载体到800时还未生成尖晶石。通常要在9001000 NiAl2O4才能被彻底还原，在一般工业管

12、式炉要实现这样高的还原温度是困难的。（2） 水蒸汽对转化催化剂的还原有不利影响，当用水蒸汽进行催化剂的升温还原时所获得的镍表面仅为用于H2还原时的一半。但大量的水蒸汽能够提高催化剂层内还原气的流速，对气流均匀分布在各转化管内有促进作用；水蒸汽和H2共同存在时，对脱除转化催化剂所含微量毒物有利。因此在工业装置中，转化催化剂的活化大部分仍采用水蒸汽、天然气混合气为介质。（3） 高温条件下，水蒸汽的存在促进了活性Ni因生成Ni(OH)2化合物而挥发流失。 2 工厂使用实例分析 例一、某厂在转化催化剂蒸汽升温到转化出口温度约780时，由于原料气供应不足，不具备催化剂活化条件，催化剂在蒸汽气氛中，出口温

13、度780800条件下停留6小时，原料气供应恢复后进行催化剂还原，在投料2小时后转化气出口组分中CH4含量仍高达50%以上（正常情况，还原进行1小时，转化出口CH4含量可降到0.5%左右）。将转化出口温度提高到820；还原再进行5小时，转化出口CH4含量始降为2.4%。原因分析：高温水蒸汽条件改变了部分催化剂的微观结构及化学组成，使催化剂活性受到损伤。因此还原反应及转化反应的速度缓慢。（活性镍表面减少）提高还原温度，延长还原时间可使催化剂组成中被还原的金属Ni的数量逐渐增加，催化剂的活性逐渐恢复。例二、某厂在一段转化催化剂正常运转1.5年进行计划停车时，在原料天然气切除后，停车7天中继续向转化管

14、通入设计量50%的蒸汽，保留部分烧咀（占总数的1/3），此期间一段炉出口温度约为600，重新开车后，一段转化出口CH4含量超指标，由停车前的89%增加为1314%，运转一月后被迫停车更换催化剂。卸出催化剂外观：颗粒大部分完整，呈黑灰色，部分呈兰绿色。事故原因分析：催化剂经长时间高温蒸汽处理被熔结。随着熔结时的温度增加及熔结时间的加长，催化剂的化学吸附能力（用以衡量催化剂的活性）减弱，比表面迅速降低，活性降低。对卸出的催化剂样品进行活性测定及理化检验，并与正常运转四年的同类型催化剂进行对比。活性测定在积分反应器内进行，在压力3.0MPa，空速5000时-1，H2O/C=3.5条件下，测定不同温度

15、时的催化剂活性，温度选取接近催化剂在工业管式炉所处的温区。表一 卸出催化剂检测结果催 化 剂活性测定转化温度，活性测定出口转化气组份（体积%）比表面m2/gCH4COCO2CH4转化率正常运转四年催化剂67038.361.9110.5924.583.273026.143.9411.7037.432.4运转1.5年经长时间高温蒸汽处理67070.110.545.958.502.273043.592.339.8321.802.0由上表可见，催化剂经长时间高温蒸汽处理、活性已迅速衰减，炉管内670温区（催化剂层34米处）比730温区（催化剂层57米处）活性降低的速度快。说明催化剂层34米区段温度高，

16、使催化剂活性受到损伤。催化剂被水蒸汽氧化，放出热量。由于未进行转化反应，不吸热，且水蒸汽处理催化剂时，一般蒸汽流量小，炉管局部地区因热量积聚（热量带不走）而超温。由卸出催化剂的化学组成看，经高温蒸汽处理后催化剂活性低，析碳反应容易发生，催化剂中的碳含量超标，并有前工序或管道带来的杂质Fe污染（新催化剂含Fe2O30.2%）。在催化剂3米区段已有析碳反应发生，加速了催化剂的活性衰减。卸出催化剂部分兰绿色表明有部分催化剂已生成难于还原的尖晶石。表二 催化剂3米区段的化学组成催 化 剂化 学 组 成（%）NiOAl2O3SiO2Fe2O3CS正常运转四年的催化剂15.5283.830.210.390

17、.040.00058运转1.5年，经高温蒸汽处理13.5585.320.240.470.660.001例三，某厂停车时按正常程序用水蒸汽钝化处理时，一段转化出口温度超过760，下总管18点温度相差很大，其中10个点温度超过800，最高达879。多数炉管在800以上温度用蒸汽钝化8小时以上。由卸出催化剂的外观看，温度在800以下的管排卸出的催化剂呈正常瓦灰色，温度超过800的管排，有部分催化剂呈兰绿色，温度越高的炉管卸出的催化剂呈兰绿色的比例越大，即生成的尖晶石越多。原因分析：催化剂钝化时未注意催化剂床层温度变化，钝化（氧化）时反应放热，而外供热又过高，使得实际的催化剂床层温度高于转化出口温度，

18、造成催化剂深度氧化和生成镍铝尖晶石。关于氨厂转化催化剂蒸汽升温的探讨针对工业装置转化催化剂蒸汽升温及钝化过程中所出现的问题及现象，我们进行了专题讨论，并在两管顶烧炉中间试验装置上进行了试验。试验结果列于表三。由表三可见，转化催化剂进行蒸汽升温时，当出口温度为600时，催化剂层34米处的温度已接近900；当出口温度为670时，催化剂床层34米处的温度已超过950；出口温度为760时，催化剂4米处的温度达980，表明在蒸汽升温阶段，转化管不同高度温差较大，温度并不是均匀的。局部地区温度比实际的操作温度高得多，这是造成催化剂活性损伤的主要原因。长期高温蒸汽处理不但影响转化催化剂的性能，而且使炉管过热

19、，热应力对反应炉管的寿命影响较大。据报道：对于HK-40合金转化管在40大气压，900下寿命可达10年，但如果温度为950时炉管寿命就会减少到一年。关于在蒸汽升温阶段炉管长时间处于超过正常温度时对于炉管寿命的影响程度还有待于进一步研究。表三 催化剂蒸汽升温阶段管内温度分布（实测值）试 验 条 件不同催化剂层（自上而下，以米计）的温度，转化出口温度转化出口压力MPa蒸汽流量Nm3/h0.01.02.03.03.76000.601702684396788278746350.501603124938128798926700.502003285118529419727580.6027036143672

20、0888983从中试对催化剂蒸汽升温探讨的结果，提出了氨厂在进行催化剂蒸汽升温时采用快速升温，缩短升温时间，并适当降低起始还原温度的必要性和可能性，它将有利于提高催化剂和炉管的使用寿命。催化剂氧化操作要点：（1） 注意转化出口温度、管壁温度的分布及变化，尽量缩小炉管之间的温差（控制炉管温差不大于30），防止局部地区温度过高。（2） 催化剂不适宜于在高于700的蒸汽气氛中停留时间过长。当由于原料气供应等外部原因使催化剂还原不能进行时，蒸汽升温应在出口温度大于500时减缓升温速度，避免温度超过800。催化剂钝化的温度不宜超过700。催化剂还原时H2O/C控制为57。尽量缩短H2O/C大于8的停留时

21、间。结论转化反应是一复杂的气固相催化过程，操作温度高，空速高，压力、温度、传质、传热等影响因素较多，这些因素之间相互制约着。控制好各操作因素，避免不必要的损伤催化剂，减少开停车次数，使催化剂处于最佳性能状态是十分重要的。1. 装填好催化剂，保证运转气体能均匀地分配到催化剂层是用好转化催化剂的先决条件。 2. 把握氧化催化剂的操作方法，控制氧化温度及温升速度，防止催化剂层局部过热而超温。3. 避免长时间高温蒸汽处理转化催化剂，维持催化剂的正常使用寿命。参考文献 低水碳比转化催化剂中间试验技术总结 西南化工研究院Aker.w.w, Comp.D.P.“AICHE”1,471(1955) 转化催化剂

22、中镍的迁移的探讨 西南化工研究院 李华新 冯孝庭催化剂的使用技术 化学工业出版社 转化催化剂还原技术要求转化催化剂产品是以氧化镍形式提供的，氧化镍不具有活性，因此在使用前需进行活化。活化的目的是将氧化镍还原成有活性的金属镍，通过活化过程使转化催化剂获得稳定的结构，并将催化剂本体所含微量毒物脱除。还原过程是确定催化剂活性能否正常发挥的关键。还原过程通常需68小时。还原过程的化学反应和热效应氧化镍的形态很多，其中镍的化合价可为28，这与催化剂的制备条件有关。不同形态的氧化镍具有不同的颜色，但是还原后的转化活性是相似的。氧化镍的还原主要按下式进行：NiO + H2 = Ni + H2O+2.56Kj

23、/mol (1)NiO + CO = Ni + CO2 +30.3Kj/mol (2)上两反应的热效应均较小，不同文献报道的关于用H2还原NiO的热效反应值在-0.42+11.0 Kj/mol之间。工业装置进行还原操作时，常用天然气与水蒸汽混合气进行还原，当开始还原之后，会发生明显的吸热效应，这是由于转化催化剂一开始被还原就能促进强吸热的甲烷蒸汽转化反应的结果。3NiO + CH4 = 3Ni + CO + 2H2O - Q (3)二、还原条件对催化剂性能的影响 1. 初始还原温度 氧化镍开始还原的温度为250300。催化剂的组成和制备方法不同，用H2作介质初始还原的温度和还原速度亦不相同。氨

24、厂在接近操作温度条件进行还原。一方面是在低温时还原生成的活性镍对毒物更敏感，且中毒后不易恢复其活性；另方面在较高温度还原可使转化管进口温度相应提高，对保证转化管进口段的转化催化剂彻底还原有利；温度越高，反应速度越快。工业装置转化催化剂还原温度一般为650760。还原空速还原空速采用设计空速的2530%，日产千吨氨厂约为450540时-1。还原时的空速越小，催化剂开始还原的温度越低。还原空速在一定范围内增加时，还原后催化剂的镍表面和NiO还原为金属镍的比例越大。这是由于在较高空速下可将在还原反应中产生的，有利于镍烧结的水蒸汽从催化剂表面带走。另外，实际选用的还原空速还必须考虑能使气体在各炉管内分

25、配均匀，使转化管内催化剂还原进程更加一致。还原气氛工业装置在用原料天然气（油田气、炼厂气）与水蒸汽混合气进行转化催化剂还原时，控制H2O/C比为57。过量水蒸汽的存在能提高催化剂层内还原气的流速，促使还原气在各转化管内的气流分布均匀；水蒸汽和H2同时存在时，对脱除转化催化剂中所含微量毒物有利。这对还原后催化剂能否具有高活性是不容忽视的，水蒸汽还能抑制烃类发生裂解析出碳的反应。但由于水蒸汽促进镍催化剂烧结的作用十分明显，为保证催化剂的高活性，还原过程应避免在H2O/C大于8的条件下停留过长。还原压力还原压力对反应（1）、（2）的反应平衡无影响，对还原反应的速度影响也不明显。工业装置还原压力一般为

26、0.82.0MPa。因为在较低的还原压力下，用较少的还原用气就可以使转化管的气流分布均匀，对于保证各转化管的温度分布均匀、保证各转化管的温度分布均匀及各转化管还原进程一致是有益的。对原料气的要求硫是转化催化剂的主要毒物，即使含量很微也会使转化催化剂中毒。被硫中毒后，催化剂的活性会受损伤；会破坏转化管内析碳和脱碳反应的动态平衡，严重时将导致催化剂层析碳并产生热带。催化剂的操作温度越低，允许的硫浓度越低。在进行催化剂还原时一般温度较实际的操作温度低，因此对原料气毒物含量要求更高。在催化剂还原前需尽量使原料气中硫含量脱除到最低限度。三、还原操作注意事项1. 还原操作需十分小心地进行。负荷、温度的调节

27、幅度应尽量减小，避免超温，结碳事故的发生。2. 为保证各转化管催化剂还原进程一致，原料气投入前烧咀需均匀，需保证各转化管出口温度一致，各炉管之间的温差应小于30。3. 需保证原料气初始投入量是很小的。初始H2O/C约为15：1，在1小时内将H2O/C逐渐调为57。4. 如因设备、供气等原因在催化剂还原进行后切断原料气，在高水蒸汽用量条件下催化剂停留时间应尽量缩短。再开车后应重新进行催化剂的还原。四、还原终点的判断1. 还原反应与强吸热的转化反应是同时进行的。随着转化催化剂被还原的越彻底，转化反应进行得越深，转化气中甲烷含量也随之降低，当甲烷含量降到相应条件的平衡值时，表明催化剂的还原将进行完毕

28、，因此需定时检测转化气组分含量的变化。2. 随着还原反应的进行，转化管管壁温度将随之进行变化。因此在催化剂还原时应密切观察转化管管外壁温度的变化及沿管长方向管壁温度的分布，还原好的催化剂相应的管外壁温度将降低。当转化管外壁温度趋于正常温度分布之后才能认为还原操作已完成。 3. 在还原过程中，转化催化剂内含的微量硫等毒物被逐渐脱除，并随气体排出，应定时检查催化剂的放硫情况。只有当转化催化剂中硫化物脱净时，它才能表现出高活性，才能认为还原阶段已结束。当还原进行到一定程度时，分析转化炉进出口气体中的硫含量，当出口气体中硫含量降到0.1ppm时（每半小时取一组数据），并取得连续三组稳定数据时，则可认为

29、放硫结束。 转化催化剂运转中活性与强度损伤原因分析 烃类转化制合成气是制氨及制H2的重要步骤之一，它的投资及能量损失约占合成氨厂的50%。转化催化剂则是其中的关键，转化催化剂的性能不但直接影响氨厂的运转率，而且会影响转化管的寿命。因此使用好转化催化剂，使其处于最佳性能状态，是氨厂提高经济效益的重要手段。了解运转中转化催化剂活性与强度损伤的原因，避免催化剂处于恶劣的运转条件是十分必要的。一、转化催化剂活性损伤的原因在使用中转化催化剂的活性总是逐渐下降的，但运转到一定时间后，会达到相对的稳定阶段。重要的是应防止活性的大幅度下降，维持催化剂的一定寿命期，以达到最佳的更换周期。烃类转化催化剂是在非常苛

30、刻的条件下操作，它经受剧烈的温度突变。氧化和还原气氛交替。引起活性下降的主要原因是高温水蒸汽分压的作用，此外催化剂中毒、结碳及还原不彻底等均会引起催化剂活性下降。高温、高水蒸汽分压的作用引起催化剂结构的变化一般说来，工业催化剂是多孔的高分散体，也是许多参数（如微细变形的晶体，过剩的空穴等）偏离热力学平衡的体系，在低温下，结构的不平衡状态能够保持很长时间，而在温度升高时，会因催化剂结构发生变化而引起总的活性的变化。在高温状态，催化剂的细孔和小结晶消失，小结晶合成不同大小的烧结块（一般称为熔结），使结构收缩并随着比表面和孔容积的减少，使转化催化剂的相对活性下降。高水蒸汽分压加速了这一过程。据实验可

31、知，在750下长期使用水蒸汽处理后，催化剂的细孔完全消失，孔径明显增大。 2. 高温、高水蒸汽分压引起催化剂化学组成变化，生成了新相。对于以Ni为活性组分的转化催化剂，在高温、高水蒸汽分压条件下，活性组分Ni与不具催化活性的载体Al2O3形成化合物，生成新的NiAl2O4(尖晶石)相，NiAl2O4难于还原，通常要在9001000才能被彻底还原，在一般工业管式炉中要实现这样高的还原温度是困难的。NiAl2O4不具活性，催化剂中大量NiAl2O4的生成会使催化剂失活。在氧化气氛中开始生成NiAl2O4的温度与载体Al2O3的晶型及载体的制备条件有关，载体热处理温度越高，越不易生成尖晶石。- Al

32、2O3与NiO在400时已开始生成NiAl2O4，而在12001400制成的- Al2O3载体约900时才有NiAl2O4生成。因此在运转过程防止超温及防止在高于操作温度时进行催化剂钝化是避免生成难以还原的NiAl2O4的关键。值得注意的是氨厂进行转化催化剂钝化及开车进行蒸汽升温时，尽管操作温度并不是很高（约700），但在温度较高时停留时间较长，使转化管不同高度温差增大，局部地区温度较高，催化剂床层3米处与转化管出口温差可达250以上。随着操作时间加长，转化管内聚集了大量的热量，这种温差还将加大。由实验可知，当转化出口温度为600，催化剂34米处的温度已接近900，当出口温度为670，催化剂3

33、4米处已超过950。在长时间高温蒸汽处理时，会使催化剂熔结，熔结的程度随温度升高而加剧，催化剂熔结的结果是比表面积减小，镍晶粒长大，催化剂活性降低。表一 转化催化剂蒸汽升温阶段管内温度分布试 验 条 件不同催化剂（自上而下，以米计）的温度转化管出口温度转化管出口压力MPa蒸 汽流 量Nm3/h0.01.02.03.03.76000.601702684396788278746350.501603124938128798946700.502003285118529419727580.60270361436720888983同时催化剂活性组分金属Ni在蒸汽的作用下被氧化成NiO，NiO会与载体进一步

34、作用，生产难于还原的尖晶石，使催化剂进一步失活。 3.活性组分的逸失及反应混合物相互作用产物的挥发，造成活性降低。 活性组分通过本身的物理挥发及反应混合物生产新物质而逸失。由于活性组分的逸失，改变了仍留在催化剂的那部分活性组分的比表面数值，比表面变化的主要趋势是减小。任何物质在每一温度下都有其相应的蒸汽压，因而就具有一定的挥发性，随着温度升高和它周围气体流速的加快，挥发后带走的物质也就越多。因此对物理挥发而言，防止运转超温是减少活性组分急剧挥发的重要措施。对于以Ni为活性组分的转化催化剂，Ni的逸失主要是生成Ni(OH)2形式而被气流带走。其挥发量随着温度及水蒸汽分压的提高而增加，但受平衡及挥

35、发动力学的制约，使得在一、二段炉这样的转化条件下，Ni的实际迁移量较少。正常情况下，对于日产千吨氨厂，据计算一段炉总的平衡挥发量每年为0.2公斤左右，二段炉每年Ni的挥发量约为34公斤，而且Ni逸失主要发生在二段炉上部耐热催化剂层高温区。但超温将加剧Ni(OH)2的挥发，随着温度升高的幅度加大，Ni的挥发将成百倍的增加。表二 温度对二段炉上部出口部位Ni挥发量的影响温 度 9601040120013201400Ni挥发量，公斤/年2.013.4394.74423.01018.0表三 温度对二段炉出口部位Ni挥发量的影响温 度 960100010401080Ni挥发量，公斤/年1.583.326

36、.6912.92 4. 催化剂中毒使活性丧失硫、砷、氯、硅及一些金属盐类均会使转化催化剂中毒，其中硫是转化催化剂重要的毒物；少量的硫对催化剂活性就有显著的影响，其影响程度因催化剂而异，对于高活性催化剂其影响更明显。在转化条件下各种有机硫容易转化成H2S，所以转化催化剂被硫毒害与硫化物的种类无关，其毒害程度仅决定于硫化物的含量。硫化物极易覆盖催化剂活性Ni表面，降低了Ni晶体表面的化学吸附。硫化物会被催化剂吸附，被强烈吸附在孔口的内表面部分，使催化剂全部失活。同时硫化物与催化剂中的活性组分Ni，生成稳定的表面金属硫化物NiS，破坏了催化剂的活性中心，降低了催化剂的活性表面。一般来说，转化催化剂硫

37、中毒后，析碳反应也容易发生，其原因是转化反应被抑制，破坏了析碳和脱碳反应的动态平衡，而导致催化剂层析碳并产生热带。转化气中CH4含量升高，压力降增大，转化炉管出现热带及燃料消耗减少都是催化剂中毒的征候。表四 输入热量不变时，硫对一段转化炉操作的影响原料气中含量ppm一段炉出口温度残余甲烷含量%最高管外壁温度0.0678010.6906.70.19783.310.7909.40.38787.210.9912.20.76798.911.5926.11.52811.112.1929.43.03822.212.7937.86.01840.613.7951.6由表可知，当原料气中硫含量增加0.1ppm时

38、，管壁温度将增加1.72.2，管出口残余CH4含量增高1%。硫对二段炉的影响小得多，但随工艺空气进入二段炉的硫化物等毒物对二段炉催化剂的影响是不容忽视的。表五 空气中含硫量对二段炉操作的影响空气中含硫量（ppm）二段转化气中CH4%0.000.400.050.450.100.530.500.781.000.953.001.175.001.285.析碳引起催化剂活性丧失，并影响转化的正常操作防止在催化剂上积碳是操作能正常进行的重要条件。碳的沉积使催化剂失活，失活的程度及本质取决于反应条件，而温度和H2O/C比是更敏感的因素。一些学者认为在蒸汽转化入口处，在较低的温度范围（350600）主要生成无

39、定形和细丝状的碳，而在高温下生成片状石墨，石墨炭包裹着金属的活性表面而使催化剂失活。炭还会引起催化剂孔口中毒明显降低催化剂的活性。大量细丝状炭的形成使催化剂孔和反应器空间堵塞，致使转化过程恶化或出现局部过热甚至产生热管，不仅会缩短转化管的使用寿命而且会导致催化剂破碎而增大床层阻力。所以，催化剂积碳是十分有害的。积碳的反应如下：2CO = C+CO2 （1）CO+H2 =C+H2O （2）CH4=C+2H2 （3）对任何催化剂在蒸汽转化反应管的任何区段反应（1）、（2）的可能性几乎不存在。碳按甲烷裂解反应生成，但是否析碳，则与析碳反应及消碳的速度有关。对于转化管进口段虽然CH4浓度高，但是温度低

40、，析碳速度小于消碳速度，所以实际上不析碳，对反应管34米区段，管内处于650685范围，系热力学、动力学的析碳区，很容易析碳。活性高的催化剂，可以使管内气体组成达到动力学析碳温度（650685）以前进入甲烷裂解反应的消碳区。所以为了防止转化催化剂析碳除选用抗碳性能及低温活性好的催化剂外，操作应注意有关仪表、计量及连锁工作状况，保证足够的水碳比，防止因进料负荷波动或脉冲导致H2O/C比过低而析碳。同时应尽力保证转化管进口段催化剂处于满意的还原状态，以发挥其应有的活性。二、转化催化剂强度损失的原因催化剂的强度是影响工厂运转效率的重要性能。由于转化催化剂的强度差，产生粉化，破碎会导致催化剂层产生过大

41、的压力降，会迫使装置停车。由于转化催化剂的活性是很富裕的，在氨厂实际更换时几乎没有由于催化剂本身的活性差的原因。导致更换的主要原因是超温、结碳、催化剂层压力降上升等。不同制备方法的转化催化剂在使用过程中强度下降是不相同的。显然，催化剂在实际转化条件的强度比新催化剂的强度更重要。一般催化剂产品的强度较高，投入使用后，强度变化的趋势总是降低的，但正常的强度下降对转化工段的操作无不良影响。正常运转条件下强度下降的原因转化催化剂与其它多孔物质一样是由许多微粒聚集而成，其机械强度取决于构成它的颗粒之间接触点的数目和每个接触点结合力的大小，而后者又与不同的载体性能、制备方法，以及不同的外形尺寸有关。转化催

42、化剂有下述不同的载体，其强度损失的原因亦不同。硅铝酸盐载体，主要以波特兰水泥形式加入。水泥键使催化剂具有出色的强度，在运转过程中由于脱水及相变，会使催化剂强度下降50%以上，由于强度下降幅度较大，且所含SiO2会变成硅酸挥发，会沉积在后工序设备及管道上。目前，使用这类载体的转化催化剂较少。铝酸钙载体是用含多种铝酸钙的铝酸钙水泥制成。这类载体有高温烧结再浸渍制成催化剂的；亦有用沉积法使活性组分与载体混合均匀制成的。其强度与载体在热处理过程的烧结作用及制造时的成型压力有关。载体在远高于转化温度条件下焙烧，形成“陶瓷键”，因而制得的催化剂活性稳定，耐热性能好。由于载体实质是惰性的，不含钙，避免了与碳氧化物反应，在使用过程中，强度下降很少。转化催化剂强度迅速被破坏得原因（1） 转化工段开停车时升降压速度过快，使催化剂在