高大模板钢支撑方案

1、 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark10 o Current Document 一、工程概况2 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 二、模板支撑施工方案编制依据2 HYPERLINK l bookmark21 o Current Document 三、 模板支撑计算书2 HYPERLINK l bookmark106 o Current Document 四、工程目标和支模质量保证的技术措施16五、 梁模板支撑架的构造和施工要求17 HYPERLINK l bookmark148 o Current Docume

2、nt 六、模板施工的安全技术19 HYPERLINK l bookmark172 o Current Document 七、拆模的安全技术20 HYPERLINK l bookmark193 o Current Document 八、应急预案22 HYPERLINK l bookmark197 o Current Document 九、文明施工措施22 HYPERLINK l bookmark201 o Current Document 十、注意事项22模板支撑施工方案一、工程概况本工程的现浇板采用钢管支撑，板上支模架采用8x3.0mm的钢管,A=4.89cm2； f=215N/mm2，模板采

3、用18厚多层胶合板和涂塑板，40X90的衫木方，钢管支撑步 距1.5米。钢管立杆底垫，采用长度不小于2米(两跨)，厚度不小于50mm的木垫 板。立杆接长均采用对接形式。每层钢管与框架柱之间设置两道拉杆。二、模板支撑施工方案编制依据1、模板支撑方案参照中华人民共和国行业标准，扣件其机械性能应符合钢管脚手 架扣件(GB1583-1995 )；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ1302001；建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)；建筑施工机械扣件式钢 管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)建筑结构荷载规范(GB50009)钢管 扣件水平模板的支撑系统安全技术规程DG/TJ08-

4、016-2004等编制；2、上海电力设计院有限公司220KV石港开关站建筑施工图纸；3、SGJS施工现场设施安全计算软件；三、模板支撑计算书：3.1.1现浇板的模板支撑受力计算：搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.95米，立杆的横距1=1.00米，立杆的步距h=1.50米。图1楼板支撑架立面简图VOOO O图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为破48X3.0。、模板支撑方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩可分别为:W = 4.00X9.00X9.00/6 = 54.00cm3；I = 4.00X9.00X9.00X9.00/12 = 243.

5、00cm4；Pq f方木楞计算简图荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25.000X 0.110 X0.350=0.963kN/m模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 1.500X0.350=0.525kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000) X 1.000X0.350=1.050kN强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2X0.963+1.2X0.525=1.785kN/m集中荷载 P = 1.4X1.050=1.470kN最大弯

6、矩 M = 1.470X 1.00/4+1.79X 1.00X 1.00/8=0.591kN.m最大支座力 N = 1.470/2+1.79X 1.00/2=1.628kN截面应力 #=0.591 X 106/54000.0=10.94N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=1.000X 1.785/2+1.470/2=1.628kN截面抗剪强度计算值 T=3 X 1628/(2 X 40 X 90)=0.678N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30

7、N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！挠度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:顺 A8EI 3845/均布荷载 q = 0.963+0.525=1.488kN/m集中荷载P = 1.050kN最大变形 v =5X 1.488X 1000.04/(384X9500.00X2430000.0)+1050.0X 1000.03/(48X9500.00X2430000.0)=1.787mm方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求！、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.26kNPPPPPP PPP

8、己J2950i9504950支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)5.09095.045.04n2.03 2.031 84I1.22 1.22l_4.484.481.841.79 1.79i1.42 1.421.47 1.474.676744722支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.883kN.m 最大变形vmax=2.295mm最大支座力Qmax=9.715kN截面应力 b=0.88X 106/4491.0=196.60N/mm2 支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于950.0/150与10mm,

9、满足要求！三、扣件抗滑移的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.72kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承 载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。四、模板支架荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：脚手

10、架的自重(kN)：NG1 = 0.129X10.100=1.304kN模板的自重(kN)：NG2 = 1.500X0.950X 1.000=1.425kN钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.000X0.110X0.950X 1.000=2.613kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 5.341kN。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ =(1.000+2.000) X0.950X 1.000=2.850kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ五、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载

11、时，立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值(kN)； N = 10.40& 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1.60A 立杆净截面面积(cm2) ； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)； W = 4.49寸钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；10 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算10 = k1uh(1)10 = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；

12、 u = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1)的计算结果：b = 115.97N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：b = 38.84N/mm2，立杆的稳定性计算b f,满足要求！六、楼板强度的计算：计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取13.70m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=330.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为bXh=1000mmX 110mm，截面有效高度h0=90mm。按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、3

13、0天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：计算楼板混凝土 10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边13.70m，短边13.70X0.41=5.62m，楼板计算范围内摆放15X6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=2X 1.2X (1.50+25.00X0.11) +1X 1.2X (1.30X15X6/13.70/5.62) +1.4X (2.00+1.00)=16.23kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=1.00X 16.23=16.23kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算Mmax=ql2/12=16.23X 13.702

14、/12=253.85kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00C，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到10天后混凝土强度达到69.10%，C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.94N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：g= Asfy/bh0fcm = 330.00X300.00/(1000.00X90.00X9.94)=0.11查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为以 s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=cssbh02fcm = 0.104X 1000.000 X 90.0002 X 9.9 X 10-6=8.4

15、kN.m结论：由于 EMi = 8.37=8.37 Mmax=253.85所以第10天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边13.70m，短边13.70X0.41=5.62m,楼板计算范围内摆放15X6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为q=3X 1.2X (1.50+25.00X0.11) +2X 1.2X (1.30X15X6/13.70/5.62) +1.4X (2.00+1.00)=23.16kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=1.00X23.16

16、=23.16kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算Mmax=ql2/12=23.16X 13.702/12=362.24kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00C，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到20天后混凝土强度达到89.90%, C30.0混凝土强度近似等效为C27.0O混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.85N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：g= Asfy/bh0fcm = 330.00X 300.00/(1000.00X 90.00X 12.85)=0.09查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.085此层楼板所能承受的最大弯

17、矩为：M2=&sbh02fcm = 0.085 X 1000.000 X 90.0002 X 12.8 X 10-6=8.8kN.m结论：由于 EMi = 8.37+8.84=17.21 Mmax=362.24 所以第20天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑必须保存。计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边13.70m，短边13.70X0.41=5.62m,楼板计算范围内摆放15X6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为q=4X1.2X (1.50+25.00X0.11) +3X 1.2X (1.30X1

18、5X6/13.70/5.62) +1.4X (2.00+1.00)=30.09kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=1.00X 30.09=30.09kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算Mmax=ql2/12=30.09X 13.702/12=470.63kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00C，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到30天后混凝土强度达到102.07%, C30.0混凝土强度近似等效为C30.6。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.60N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：切 Asfy/bh0fcm = 330.00X300.00/(10

19、00.00X90.00X 14.60)=0.08查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为以 s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为：M3=sbh02fcm = 0.077 X 1000.000 X90.0002X 14.6 X 10-6=9.1kN.m结论：由于乏Mi = 8.37+8.84+9.11=26.32 Mmax=470.63所以第30天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存。3.1.2.现浇梁受力支撑受力计算：模板支架搭设高度为10.1米，基本尺寸为：梁截面BXD=450mmX 1400mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)1=

20、0.50米，立 杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为破48X3.0。、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000X 1.400X0.500=17.500kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 1.500X0.500X(2X1.400+0.450)/0.450=5.417kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000) X0.450X0.500=0.675kN方木楞的支撑

21、力计算：均布荷载 q = 1.2X 17.500+1.2X5.417=27.500kN/m集中荷载 P = 1.4X0.675=0.945kN0.94kN27.50kN/mw225-225方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为N1=2.322kNN2=8.677kNN3=2.322kN方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩可分别为：W = 8.00X9.00X9.00/6 = 108.00cm3；I = 8.00X9.00X9.00X9.00/12 = 486.00cm4；方木强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不

22、利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 8.677/0.500=17.353kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1X 17.35 X 0.50 X0.50=0.434kN.m截面应力 b=0.434X 106/108000.0=4.02N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6X 0.500 X 17.353=5.206kN截面抗剪强度计算值 T=3X 5206/(2 X 80 X90)=1.085N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.

23、30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!方木挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 v =0.677X14.461X500.04/(100X9500.00X4860000.0)=0.133mm 方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求!支撑钢管的强度计算:支撑钢管按照连续梁的计算如下2.32kN8.68kN2.32kN计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到支座反力RA = RB=0.61kN中间支座最大反力Rmax=11.46kN 最大弯矩 Mmax=0.280kN.m最大变形vmax=0.127m

24、m截面应力 b=0.280X 106/4491.0=62.378N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!二、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。三、扣件抗滑移的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.46kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承 载力可取8

25、.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。四、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=11.46kN （已经包括组合系数1.4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2X0.129X 10.100=1.565kN N = 11.458+1.565+0.000=13.023kN欧一轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1.60A 立杆净截面面积(cm2) ； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)； W = 4.49汀钢管立杆抗压强度计算值(N

26、/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；10 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3； u = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1)的计算结果：b = 146.68N/mm2，立杆的稳定性计算汀 f,满足要求!公式(2)的计算结果：= 48.64N/mm2,立杆的稳定性计算以 f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式

27、(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.031；公式(3)的计算结果：b = 61.06N/mm2，立杆的稳定性计算以 f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m)hW0.90.9hW1.21.2hW1.51.52，W8752梁、拱、壳W87581003悬臂构件W210021004）在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问 题，应暂停拆模.经妥善处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。5）已拆除模板及其支架的混凝土结构，应混凝

28、土强度达到设计的混凝土强度标准值后， 才允许承受全部设计的使用荷载，当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须 经过核算，加设临时支撑。6）拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，经技术负责 人批准方可拆模。各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时， 可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板，及支架 的顺序进行拆除。拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。拆除的模板向下运送传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆 除。用起重机吊运拆除的模板时，模板应堆码整齐并捆牢后，