高支模施工方案钢管修改

1、 TOC o 1-5 h z 第一章工程概况 2第二章施工准备 3第三章钢管架高支模计算书 4第四章钢管满堂红架支撑的搭设安装 14第五节高支模模板安装与拆除 15第六章钢管满堂红架质量标准保证 21第七章满堂红钢管架施工注意事项及硅浇筑方法顺序 .22第八章钢管架的应级救援及预防监测措施 26珠海岭桦科技有限公司厂房、科研楼、宿舍楼 工程高支模施工方案第一章工程概况工程概况：珠海岭桦科技有限公司厂房、科研楼、宿舍楼工程位于珠 海市南屏科技园屏东五路西侧，屏北一路南侧 A119地块，总建筑面积 14923.34m2（含地下室）。本次施工有厂房为4层框架结构。根据现场施工的实际情况，选用最大跨度

2、的梁及板进行验算，由设计 施工图及施工方案得：最大截面尺寸为500*1000,梁底离地面高度6。250 米，模板底楞木桥间距为0.5米，梁底模板选用30mm厚松木板，梁旁模 板选用18项胶合板，支顶选用48* 3.5满堂红钢管架安装；柱、次梁及 板模板选用18项胶合板。经验算得两方案均符合 JGJ59-99建筑施工 安全检查标准有关要求。编制依据：本工程采用48*3。5满堂红钢管架，满堂支撑，其主要编制依据为：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑结构荷载规范建筑地基基础规范冷弯薄壁型结构技术规范建筑施工脚手架实用手册第二章施工准备1、材料48*3.5满堂红钢管架、剪刀撑、水平梁架，连接销、

3、臂形连接条、 扣件、可调托座、可调底座等组成。(1)高支模采用 48*3。5钢管，质量应符合现行国家标准 碳素结 构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。(2)水平梁架,剪刀撑是连结钢管满堂红架部件，可根据钢管满堂红 架的间架来选择，一般多采用1。8mm。(3)臂形连接条，连接销是用于钢管满堂红架在垂直方向连接，使立 杆相互连接的部件，臂形连接条叉是防止立杆拔出的连接条。(4)扣件式钢管支模架应采用可锻铸铁制作的扣件，等材质应符合现 行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831的规定。支模架采用的扣件， 在螺栓拧紧扭力短达65N。m时，不得发生破坏.(5)可调底座与上托座用于钢管满堂红架立

4、杆的最下端和最上端， 用来调整支架的高度及拆除时解除应力的部件。(6) 60X80木方进场必须进行材质的验收。弯曲大的、变形严重的 不能使用，尤其是有节和断裂的不能用于高支模中的梁底和板底。2、作业条件(1)钢管架支顶地基应平整夯实，并满足承载力要求，应有可靠的排 水措施，防止积水浸泡地基。(2)计算传递到钢管架上的荷载，除按有关规范考虑钢筋混凝土的 重量，模板与配件的重量以及施工活载等以外，还应考虑输送泵脉冲水平推力，按照钢管架上的荷载以及钢管架容许承载力计算出钢管架的间距和 位置。（3） 一般情况，采用木材做龙骨白梁下钢管满堂红架，间距90cm,楼板模板下钢管满堂红架间距 1。8m。（4）

5、在高支模时，作业层必须满铺竹板做好防护，方可上人操作。第三章钢管架高支模计算书根据现场施工的实际情况，由设计施工图得，梁长1跨,截面尺寸为： 500*1000，首层高度为6.250m。由施工方案得候板底楞木桥间距为0。5 米。梁底模板选用35mm厚松木板，梁旁、板模板选用18 mm胶合板，支撑 采用48 * 3.5满堂红钢管架。在现在的落地式模板的支架中，有三种板底的支撑形式：木方支撑、 钢管支撑、托架支撑.本文以落地式模板支架中常用的木方支撑的形式为 例，对楼板高支撑架的安全进行验算。计算方案如下：板厚为150mm采用木方支撑的方式（如简图1）。立杆上部伸出模板 支撑点的长度为0.3m.钢管

6、采用48X 3.5mm的，立杆的纵距b=1.20米，立 杆的横距1=1 。20米，立杆的步距h=1。50米，木方采用50X 80mmi勺方 木，间距400mm其中方木的抗剪强度取1。6 N/mm抗弯强度取13 N/ mrh 木方的弹性模量为9500,面板采用18mm?的胶合板，面板的抗剪强度取 1.4 N/ mm2,抗弯强度取15 N/ mm2,木方的弹性模量为6000。模板自重采用0。3 kN/m2,混凝土自重选用24 kN/ m3,施工均布荷 载选用1.0 kN/ m2;地基采用地下室顶板，其中地基承载力标准值取 170 kN/M,基础底面面积取0.25m2。荷载计算时，取一单元进行计算（

7、如图2）:H飘嘤R管一 J今毕划1工DqB JhIJUL_口CCq图1楼板支撑架立面简图%o a o图2楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元（一）、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照 三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 24 。 000X 0。120X 1.200+0。300X 1。200=3.816kN/m活荷载标准值 q2 =（0。000+1。000）X 1。200=1.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩M别J为：截面惯性矩I和截面抵抗矩 M别为：W = 120 00X 1.80 X 1.80/6 = 64.80cm 3;I = 120.00 x

8、 1.80 XI。80X1。80/12 = 58。32cm3;、抗弯强度计算f = M / W f 其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M -面板的最大弯距(N.mm);W 面板的净截面抵抗矩；f一面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mn2;M = 0。 100ql2其中q荷载设计值(kN/m);经计算得到 M = 0 。 100X (1.2X4。680+1.4 X1.200) X0.400 x0.400=0.100kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.100 X 1000X1000/64800=1.543N/mm2面板的抗弯强度验算f f,满足要求！、抗剪计算T = 3

9、Q/2bh T其中最大剪力 Q=0O600X (1.2 X 3。816+14X 3200)X0.400=1。502kN截面抗剪强度计算值 T=3X 1502.0/ (2X 1200.000 X18.000)=0.104N/mm2截面抗剪强度设计值T=1。40N/mr2抗剪强度验算T 口，满足要求！、挠度计算677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0。677X 3.816 x 4004/(100 X6000X583200) =0。189mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求！(二)、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1。荷载的计算(1

10、)钢筋混凝土板自重(kN/m):q11 = 24。000X 0.120 X0。400=1。152kN/m模板的自重线荷载(kN/m):q12 = 0.500 x 0.400=0.20kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.000 X 0.400=0。400kN/m静荷载 q1 = 1.2 X1。152+1.2X0。120=1。526kN/m活荷载 q2 = 1。4X0.400=0。560kN/m2.木方的计算按照二跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 2。9

11、18/1.200=2.432kN/m最大弯矩 M = 0。1ql2=0。1X2.43 X 1.20 X1.20=0.350kN。m最大剪力 Q=0。6X1。200X2.432=1.751kN最大支座力 N=1。1X1。200X 2.432=3.210kN木方的截面力学参数为截面惯性矩I和截面抵抗矩 M别为：W = 5.00X8。00X8。00/6 = 53。33cm3;I = 5。00X 8.00 X8。00X 8。00/12 = 213.33cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.350 xi06/53333.3=6.57N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mn2,满足

12、要求！(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 X 1502/ (2X50X80) =0.563N/mn2截面抗剪强度设计值T=1 。30N/mr2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算最大变形 v =0.677 X 1.526 X 1200.04/(100 X 9500。00 X2133333c 5) =1。057mm木方的最大挠度小于1200。0/250,满足要求！(三)、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取木方支撑传递力。3.21khB.21kN3.21

13、kN3.21kN3.21kN3.21kN3.21kNB.21kN3.21kN3.21kN120012002 r、/1200支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管变形图（mm）2.35 2.353.21 3.214.07 4.070.00 0.007I-0.86 0.860.86 0.864.07 4.073.21 3.212.35 2.35支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.027kN.m最大变形vmax=4。228mm最大支座力Qmax=10 487kN抗弯计算强度 f=1。027X 106/5080.0=202.22N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度

14、小于205。0N/mr2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200。0/150与10mm满足要求！（四）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 做最大支座反力，R=10.49kN当直角扣件的拧紧力矩达4065N.nflt,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN;双扣件在20kNW荷载下 会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN因此单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，考虑采用双扣件！（五）、立杆的稳定性计

15、算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架钢管的自重（kN）:NG1 = 0.129X20。000=2.582kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A双排架自重标准值， 设计人员可根据情况修改。（2）模板的自重（kN）:NG2 = 0 o 300X 1.200 x 1.200=0.432kN（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:NG3 = 24.000X0。150X 1.200 x 1.200=5.184kN10经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.198kN 2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷

16、载。经计算得到，活荷载标准值NQ = （1.000+0。000）X1。200 X1.200=1。440kN3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ（六）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.85kN;小一-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i 查表得到；i -计算立杆的截面回转半径（cm） ; i = 1.58A 立杆净截面面积（cm 2）; A = 4.89W -立杆净截面抵抗矩（cm3）; W = 5。08仃钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）;f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mr2

17、;10-计算长度（m）;如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1）或（2）计算10 = k1uh（1）10 = （h+2a）11k1 u75计算长度附加系数，按照表1取值为1。185;一-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3; u = 1a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。30nr)公式(1)的计算结果：,一 = 129.17N/mm2,立杆的稳定性计算。 f,满足要求！公式(2)的计算结果：仃| = 62。73N/mr2,立杆的稳定性计算 日f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10 = k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度

18、附加系数，按照表2取值为1。042;公式(3)的计算结果：=92。36N/mr2,立杆的稳定性计算 gf,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安 全隐患.表1模板支架计算长度附加系数k112步度 hQ)n,1.2h ：. 5L.54米的梁，支模时按施工规范的要求起拱L/10003L/1000。梁板模板安装顺序如下：复核梁底标高校正轴线位置一搭设梁模支架一安装梁模底板一绑扎梁钢筋一安装两侧梁模一穿对拉螺栓一按设计要求起拱一复核梁模尺寸、 位置一与相邻梁模连接固定。梁模板的支设详见下图所示：梁支模示意图板模板的支设详见下图所示18b /IMMH顿杆-卜作法工1模板乘用i

19、厚胺合 板，搁概.耕押等果用果2所有梁庭根两例必 频削平直通线.1立侧横,所有韵投顶 部初平直；4木昉选平比材舁或 与倜模接触面倒甲Th楼板支模图梁模板支设时要注意以下事项:1）梁口与柱头模板的连接特别重要，采用角模拼接或用方木、木条镶拼，要求拼装准确，加固牢靠。2 ）起拱应在铺设梁底之前进行。3）模板支柱纵横方向的水平拉杆、剪刀撑等，均应按设计要求布置。当设计无规定时，支柱间距一般不宜大于2m,纵横方向的水平拉杆的上 下间距不宜大于1.5m,纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于 6m梁板模板支撑如下图所示:满堂架立面示意图3、梁板模板安装注意事项1）单块就位组拼时，每个跨从四周先用阴角模板与墙

20、、 梁模板连接,19然后向中央铺设.2）模板块较大时，应增加纵横楞.3）检查模板的尺寸、对角线、平整度以及预埋件和预留孔洞的位置。 安装就位后，立即与梁、墙模板连接。4、模板安装好后经自检复核无误，须请监理工程师检验批准后方可 浇灌混凝土。三、模板的拆除模板的拆除，非承重侧模以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（大 于1N/mn2 ）方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工质量验收规 范的有关规定执行。拆除模板，必须在混凝土强度达到规范规定的强度 后方能拆除，可采用试块试验推断混凝土强度，或采用回弹法测定混凝土 强度。对墙、柱模板， 要求在混凝土强度达到50%后拆除。对一般梁板， 要求在混凝土强

21、度达到设计强度的 75%后拆除。对大跨度梁板，必须待 混凝土强度达到100%B拆除，如因需要必须提前拆除，则必须加钢顶撑 支顶加固。模板拆除前要向监理提出拆模申请， 并经监理工程师批准后方 可拆模。模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后 拆、后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。、柱模：先拆除楞、柱箍和对拉螺栓等连接、支撑件，再由上而下逐步拆除。、梁、顶板模板：应先拆梁侧模，再拆顶板底模，最后拆除梁底模。20梁、板模板拆模的顺序如下:拆除部分水平拉杆、剪刀撑一拆除梁连接件及侧模一松动支架柱头调 节螺栓，使模板下降23c卅分段

22、分片拆除楼板模板及支承件一拆除底模 和支承件拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板 全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放.拆下的模板等配件，严 禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和 涂刷脱模剂，以备待用.四、模板安装质量要求模板安装完毕后，应按混凝土结构工程施工质量验收规范的有 关规定，进行全面检查，合格验收后方能进行下一道工序。质量要求如 下：、组装的模板必须符合施工设计的要求.、各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象.模板 拼缝要严密。各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。3、模板必须方正，其对角线的偏差应控制在短

23、边的1/300以内，四 边成直线，表面要平整，用2m长靠尺检查，其凸凹度应小于4mm第六章钢管满堂红架质量标准保证1、避免工程质量通病(1)钢管满堂红架局部沉降：钢管满堂红架地基垫平夯实，在钢管满 堂红架下部位加设通长垫板(或垫木)，并能满足承载力要求。做好可靠的 排水措施，防止积水浸泡地基，防止支顶下沉。21(2)钢管满堂红架底座整体不稳定：可调底及可调托座螺栓不能伸得 太长，要安装足够的交叉支撑，钢管满堂红架的水平联接件(通常用钢管) 要与邻近坚固物连结，使钢管满堂红架不产生位移。2、主要安全技术措施(1)避免使用质量不合格的钢管满堂红架及其配件，确保钢管满堂 红架结构稳定和足够的承载力.

24、(2)认真处理钢管满堂红架地基，确保地基具有足够的承载力，避 免钢管满堂红架发生局部沉降。(3)剪刀撑、连结销、水平撑(水平钢管)，不要任意拆除。3、产品保护(1)使用后拆卸下来的钢管满堂红架及其构件，将有损伤的钢管满堂 红架及构件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。(2)钢管满堂红架可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等 要清除干净，用后上油保养。(3)搬运时，钢管满堂红架及剪撑等不能随意投掷。4、加强现场检查(1)检查钢管满堂红架地基内是否平整坚实。(2)检查钢管满堂红架连接销、剪刀撑、臂形连接条是否安装齐备， 立杆接头的锁紧是否牢固，水平撑安装是否缺漏.第七章满堂红钢管架施工注意事

25、项及硅浇筑方法顺序1、支撑设计计算方面应注意的事项：221材料的取值。目前我们施工中普遍使用的都是规格为48*3.5的钢管，但因旧钢管使用时间长后，都有不同程度的锈蚀，钢 管的有效壁厚一般达不到3.5mm,即使是新购置的钢管壁厚也很难达到 3。 5mm一般壁厚在3.03.5mm之间，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范（下称规范）8。1。2规定，壁厚小于3.0mm及锈蚀深度超过 0。5mm的钢管是禁止使用的，在施工过程中也还有一些不可预见的因素， 因此，为使模板支撑的设计做到安全合理，在计算取值时，钢管的壁厚取3。0mn为合适。1。2立杆间距及水平纵横拉杆步距的设置，一方面要满足立 杆的承载

26、力及支撑整体稳定性的要求， 另一方面，也要考虑施工时便于工 人攀爬操作。立杆间距过小、水平拉杆步距过大或立杆间距过大、 水平拉 杆步距过小均不便于施工操作。支撑系统的支承面应进行承载力的验算。同时，支撑立 杆下还应垫钢板或5cm厚的木板，避免局部立杆下沉变形造成支撑系统整 体坍塌。除应对支撑系统的强度、刚度、稳定性进行验算外，还 应对模板的底板、托梁的强度和刚度进行验算，以保证模板及支撑系统的 整体安全.1。5规范6.3。5规定“立杆的接长除顶层顶步可采用搭 接外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，但在用于高大模板的支 撑系统设计时，笔者认为支撑体系立杆的接长不宜设在顶层顶部，即便是在顶层

27、顶步也应采用对接接长的方法进行施工为好，虽然立杆采用搭接接 头方便最后标高的调节，减少截短钢管的现象，但立杆采用对接接长传力23 明确，没有偏心，受力状况比搭接有利。规范6。3。5的条文解析是， 通过试验表明，立杆采用对接扣件的承载力比搭接的承载能大 2。14倍。 所以，立杆的接长应采用对接接头。模板支撑有时也可能采用可调底座进行标高调节，规范亦有提及，但 在实际施工中，特别是高支撑，当支撑系统整体基本搭设完成后，想利用 可调底座进行局部的调节是难于操作的，而可调上托操作起来就容易得 多。当施工到设计标高时，可采用可调上托配合调节使用，但其伸出的长 度不宜超过300mm当可调上托无法满足施工要

28、求，可能要截短超出部分 的钢管，对钢管以后的再使用不利，甚至好象有点浪费，但跟整体施工安 全来比是微不足道的。如果在施工前中能事先做好立杆模数的计算，并合理进行钢管的长短选择搭配，截短钢管的现象还可以最大限度地避免.1.6严格按规范要求设置垂直及水平剪刀撑，规范6.8。 2规定：“模板支架四边与中间每隔四排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由 底至顶连续设置”；“两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步 设置一道水平剪刀撑。2。支撑系统搭设时应注意的事项：2。1杆件不得使用弯曲、变形、开裂及锈蚀严重的钢管，否 则会大大降低杆件的竖向承载力和支撑系统的整体变形能力 ，2.2尽可能利用已成型的结构如混

29、凝土柱、剪力墙等，将支撑 系统与其进行水平拉结，增加支撑系统的水平变形能力和整体稳定性。2。3立杆的接头应错开。钢管立杆采用对接扣件连接，并且 立杆上的对接扣件应交错布置。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内， 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于24500mm各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.2.4在支撑的最顶一层水平拉杆处设置一道平网，保障模板制安人员的安 全.2。5扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，实测值 应在4060N.M之间，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂.2。6严格按经专家评审的方案进行施工，并经企业安全技术 部门验收合格后才能

30、进行钢筋的安装和混凝土的浇筑。3.钢筋绑扎及浇筑混凝土时应注意的事项和浇筑方法顺序：3。1钢筋绑扎、硅浇筑时，应避免材料、机具过于集中堆放。钢筋应分散堆放，浇筑混凝土时,混凝土的堆放高度一般不宜超过 40cm, 堆积的混凝土应及时分散浇筑，以免混凝土堆放过高，支顶局部荷载过大 而造成失稳坍塌。3。2合理安排混凝土的浇筑顺序：先梁后板施工，从 1/5交 B-C轴向1/3交B-C轴方向顺序施工。3。3采用汽车泵送混凝土搅拌车直接泵送至 8。9m处楼层施 工（不得将混凝土泵管固定在支撑系统上，避免混凝土泵的振动推力破坏 支撑系统的整体稳定性）.3。4施工过程中，应安排专人进行监测，一旦发现支撑系统有

31、变形、松动等异常现象，要立即停止施工，组织人员进行修整加固，不得侥幸蛮干，保证施工安全。25第八章钢管架的应级救援及预防监测措施1、调整扣件抗滑能力规范JGJ130 2001中第5.1。7条回转扣件抗滑设计值为8KN脚手架操作规程中附表2其值为5KN由于现场大量使用回转扣件，从实际现 场使用情况来看，回转扣件抗滑能力一般很难达到规范要求.某工地曾对 扣件进行检测，其合格率为零。故模板支架设计时 ，回转扣件抗滑值定为5KN比较合适.2、减少立杆钢管偏心荷载1）由于回转扣件连接存在偏心问题，故立杆尽量使用对接扣件。2）立杆用回转扣件连接采用如下连接方案水平Hl-3、适当增加剪刀撑布置数量，提高支模

32、架和脚手架的抗变形能力.4、尽量增加支模架与刚性主体连接当混凝土柱先施工，楼板与梁后施工条件下，具混凝土立柱具有较大 抗侧变形能力，与主体柱或墙刚性连接，提高支模架抗侧向变形能力。5、支模架高度高于8m时，应布置水平剪刀撑，并设法采用型钢支模方法。266、对于荷载较大(如转换层大梁)的支模架，必须采用对接扣件连接 立杆，且立杆顶部应采用可调顶托，使荷载通过底模方木直接传递给立杆， 使立杆受力均匀.7、48钢管作承受竖向荷载时，由于钢管抗弯能力差，而立杆钢管 抗压能力较富余，故立杆间距主要由钢管抗弯能力和扣件抗滑能力控制， 可采用双横杆和双扣件处理.8、施工管理(1)加强对模板支撑系统技术管理与

33、安全管理(2)模板工程支架应先设计后施工。模板设计包括支撑系统稳定计 算、支撑支模架的楼地面能承受的强度计算、 构造措施和材料种类，使模 板支撑系统具备足够的强度、刚度和稳定性，并应考虑现场各种不利条件， 重视斜向支撑，增加模板支撑系统的整体稳定性。模扳设计不仅要有计算 书，而且要对细部构造画出大样，包括材料选用、规格尺寸、接头方法、 水平横杆布置间距和剪刀撑设置要求等。 模板施工技术方案，须包括模板 制作、安装、拆卸的安全措施，以及安全交底.(3)在模板工程实施过程中，操作人员应严格按照模板设计技术方案 进行操作，不准随意更改，如存在问题，必须经模板设计人员同意或经上 一级技术主管批准后方可进行修