焚烧厂房屋面网架施工方案（92页）

1、焚烧厂房屋面网架施工方案 TOC o 1-3 f h z u 第一章 工程概况1、工程设计概述32、工程用材料33、主要使用设备44、工程特点45、本工程采用的技术规范8第二章 施工组织机构和人力资源计划1、施工组织机构设置及机构图 PAGEREF _Toc321346165 h 17第三章 施工进度计划1、施工总进度计划 PAGEREF _Toc321346167 h 202、主要施工机械配备情况 PAGEREF _Toc321346176 h 22第四章 施工方案1、网架的制作工艺3 PAGEREF _Toc321346178 h 1第五章 网架安装方案1、总体安装方法3 PAGEREF

2、_Toc321346185 h 72、烟气净化间网架安装3 PAGEREF _Toc321346194 h 83、滑移桁架设计说明 PAGEREF _Toc321346202 h 404、烟气净化间滑移用脚手架平台说明 PAGEREF _Toc321346205 h 495、网架高空滑移方案 PAGEREF _Toc321346223 h 496、滑移施工方法及措施 PAGEREF _Toc321346242 h 587、网架的整体顶升与就位 PAGEREF _Toc321346252 h 558、焚烧间网架安装 PAGEREF _Toc321346257 h 59第六章 网架涂装的工艺73第

3、七章 网架焊接工艺技术82第八章 质量、职业健康安全、环境管理控制措施84第一章 工程概况工程设计概述焚烧间、烟气净化间屋面结构为螺栓球网架，网架为正方四角锥连续跨网架，矢高4.5m-5m，下弦支撑，焚烧间网架跨度为42.6m，烟气净化间网架跨度为51m，网架投影面积为：102.2 m *135.450 m，网架下弦布置三组检修单轨吊，支座位置为球铰支座，网架整体重量为720吨。主要材料为螺栓球、焊接球和无缝钢管等。工程用材料本网架工程采用MST2008进行设计，SFCAD2000进行复核。相关材料要求如下：钢管采用Q345B钢，可采用焊接钢管（GB/T3092）或无缝钢管（GB/T8162）

4、螺栓球采用优质碳素结构钢技术条件的45#钢锻件，屈服强度为360N/mm2.焊接空心球采用Q345B钢。高强螺栓采用符合钢网架螺栓球节点用高强螺栓（GB/T16939-97）的经调制热处理的40Cr，M27-M36材质为10.9级，M39-M64材质为9.8级。锥头封板采用Q345B钢，锥头采用锻件。无纹螺母采用Q235B钢锻件，当高强螺栓直径M30时，采用45#钢锻件。紧定螺钉采用经调制的40Cr。支座、支托、悬挂吊车轨道、管道支架及连接件均采用Q345B钢。檩条采用Q235B钢。普通螺栓采用符合现行国家技术要求的Q235钢制造的C级螺栓，性能等级为4.8级。上述钢号应有材料的材质证明及复验

5、报告，符合国家现行标准的要求。本施工方案主要介绍本网架由工厂化制作，现场安装。整体工程施工的材料准备、人力资源配置、主要机械使用、总工期要求、职业健康质量安全保证体系情况。主要使用设备厂内加工主要使用设备自动下料机,二氧化碳自动焊接机,球加工专用钻床，抛丸除锈机。檩条成型机，彩钢压型机。现场安装主要使用设备汽车吊，电焊机，网架安装专用搬手等，具体见机械设备表。要求对使用的电焊机、铣床、台钻、摇臂钻、立钻、车床、网架自动焊接生产线、气保焊机、水单梁起重机、折弯机、空压机、水准仪、经纬仪、运输车、汽车吊等设备必须工作性能良好，能够满足现场施工需要；这些设备应在施工前检查落实好。 工程特点1）、本工

6、程网架为高低连跨整体网架，不是单体高低跨网架。现场施工需要和土建及设备安装同时进行，施工环境复杂。2）、网架为螺栓球和焊接球结合，且受力点部位全部为焊接球网架，柱帽支撑，焊接空中定位难度大，必须有可靠的支撑点。3）、本工程网架矢高过大，据行业信息，全国没有同类矢高的单层网架。4）、柱距过大，本工程最大柱距达29.2米，且为独立柱，采取网架整体滑移难度大。5）、本工程网架的施工首先要满足于室内的设备安装，在网架的安装过程中，所能利用的地面空间太少。本工程采用的技术规范工程测量规范（GBJ-50026-93）建筑工程施工质量验收标准（GB50300-2001）建筑工程质量检验评定标准（GBJ301

7、-88）建筑施工安全检查评分办法（GBJ59-99）建筑机械使用安全技术规程（GBJ33-2001）施工现场临时用电安全技术规程（JGJ46-88）建设工程施工现场供用电安全规程（GB50194-93）钢结构焊接及验收规程JGJ18-96钢结构设计规范GB50017-2003建筑抗震设计规范GB50011-2001网架结构设计与施工规程JGJ7-91建筑钢结构焊接规程JGJ81-91压型金属板设计施工规程YBZ216-88网架结构工程质量检验评定标准JGJ78-91建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（2006年版）建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）结构用无缝钢管（

8、GB/T8162-1999）冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）碳素结构钢（GB/T 700-2006）低合金结构钢（GB/T 1591-1994）碳钢焊条（GB/T5117-1995）低合金钢焊条（GB5118-85）厚度方向性能钢板（GB/T5313-1985）涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级（GB8923）熔化焊用钢丝（GB/T14957）焊接用钢丝（GB1300-77)气体保护焊用钢丝（GB/T14958）钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级GB1154589；紧固件机械性能螺母(GB3098.282)钢结构用高强度大六角螺栓(GB122891)钢网架螺栓球节点用高强

9、度螺栓(GB/T)火力发电厂和变电所照明设计技术规定(DLGJ56-95)交流电气装置的过电压保护和绝缘配合(DL/T620-1997)火力发电厂劳动安全和工业卫生设计规程 (DL5053-1996)电力建设安全工作规程(DL5009.1-1992)高强度螺栓连接应用技术规范（JGJ82）钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程（JGJ91）钢结构制作安装施工规程（YB9254-95）钢结构、管道涂装技术规程（YB9256-96）现行国家及部颁的法律、法规、规范、标准；北京首钢生物质能源科技有限公司提供的施工图设计资料。合同、招标技术要求及工地现场的实际情况。有关建筑材料试验规程、规范和评定

10、标准，主管部门对相关规程、规范的补充规定和解释说明及其他相关标准。第二章 施工组织机构和人力资源计划施工组织机构设置及机构图为确保工程质量和工期，我公司根据实际情况进行组织生产，并按照钢结构分公司的组织管理机构进行管理分工，全面负责本项目的施工管理工作。主要管理人员及职责：总经理：负责对项目进行资源调配，执行项目承包合同，全面主持施工工。生产副经理： 协助项目经理进行工程管理，全面负责物资供应、工期协调、生产计划的制定、运输及安全保卫等事项。技术副经理： 全面负责项目详图深化设计、加工工艺制定、质量管理、交工资料管理等技术工作以及日常的行政工作。生产部： 负责协调组织生产；负责运输车辆的管理安

11、排工作；负责生产相关的其他事项。技术质量部： 负责进行相关的工艺试验；在施工之前，制定施工技术措施；解决施工过程中的技术问题；负责技术资料及交工资料收集、整理和管理的监督。负责监督各专业的施工技术方案执行情况；负责检查施工中各道工序的质量情况；对出厂构件进行严格的检查验收，保证合格产品出厂。物资部 ： 负责按材料计划进行材料采购；负责所有材料的接受、保管和发放。市场部： 负责项目开发；负责项目相关业务联系。机动部： 负责设备的管理工作；负责设备的采购、保养和维修工作；解决设备使用过程中出现的各种技术问题。综合部： 对各专业安全生产进行监督检查、督促整改；负责检查现场各项安全设施；制定并执行消防

12、保证措施；负责现场文明施工的检查；负责现场保卫工作的监督；负责运输、吊装的安全管理及运输协调工作。负责按劳动力计划进行人员调配；负责人工费的审核。负责日常办公、行政管理；负责后勤保障工作。设计部： 负责相关工程图纸的深化设计工作；负责联系相关设计部门并进行沟通解决图纸问题；负责材料采购计划的制定。财务部： 负责项目资金管理；负责日常财务与会计工作。经营部： 负责项目合同管理；负责项目成本管理、工程预算；负责项目结算管理。项目部：负责工程制作、安装的整体策划、执行和管理；负责生产、安装任务的分配；全面负责生产、安装的各个环节，监督工艺、技术、安全等其他相关要求的执行情况；第三章 施工进度计划施工

13、总进度计划1.1网架安装主要节点施工进度计划序号节 点 内 容完成日期1烟气净化间网架制作2012.5.152滑移脚手架搭设2012.4.203焚烧间网架制作2012.5.304烟气净化间网架滑移2012.5.305焚烧间网架安装2012.7.106钢檩条安装完成2012.7.301.2施工进度计划的保证措施1.2.1组织措施在保证工程质量、施工安全的条件下，要保证工期，就要精心组织，精心施工，绝不允许返工，严格按照质量保证体系实施钢结构安装过程的控制，每一项分部工程，每一道安装工序按公司确立的钢结构安装过程控制程序文件组织施工，进行质量控制，并广泛应用TQC方法、质量管理小组活动、工艺标准的

14、贯彻实施等确保质量技术措施的落实、质量、安全有保证，才能确保工期。该工程工序及施工交叉作业较多。因此，要结合工程施工进度表及网络图，每天落实进度情况，发现有没完成的应及时进行调整，或及时补充人力、物力，把耽误的工期赶上，以保证总工期的实现。对工程出现大的工期落后情况，必须进行大的调整，在机械、人工、材料、资金上进行调度，全面为实现总期目标而进行努力保证。组织人员数量充足、精干的施工队伍。项目部人员要求经验丰富、技术熟练、责任心强。施工技术人员按计划调配；安排经验丰富的班组长，素质好的施工工人；对上岗员工进行专业培训，提高每位员工的责任心。根据本工程工期紧、技术比较复杂的特点，组织充足的精干人员

15、，精良设备投入本工目。确保工程顺利进行。制定周密详细的施工进度计划，抓住关键工序，对影响到总工期的工序和作业环节给予人力和物力的充分保证，确保总进度计划的顺利完成。成立由生产副经理为主，工程部门、作业队负责人组成的生产指挥调度室，加强施工现场的协调和领导。主要节点前召开生产专题会议，生产调度室每周召开一次生产协调会；作业队每天安排一次生产会。1.2.2管理措施建立工程施工日记，逐日详细记录工程进度、质量、设计修改等问题，以及施工过程中必须记录的有关问题，认真填写班组质量、安全活动记录；坚持每周定期召开一次由工程施工总负责人主持，各专业工程施工负责人参加的工程施工协调会议，听取关于工程施工进度的

16、汇报，协调工程施工外部关系，解决工程施工内部矛盾，对其中有关施工进度的问题，提出明确的调整意见。各级领导必须“干一观二计划三”，提前为下道工序的施工，做好人力、物力和机械设备的准备，确保工程一环扣一环地施工。对于影响工程施工总进度的关键项目、关键工序，主要领导和有关管理人员必须跟班作业，必要时组织有效力量，加班加点突破难点，以确保工程总进度计划的实现。据施工组织实施计划，制订劳动力、机械设备、材料进场计划，按计划合理作好劳动力和机械设备的调配及材料进场工作，根据工程需要，做好施工前的机械、机具的维修和保养调试工作，保持良好的状态。遵守和服从业主、监理的监督、指导、做好各项工作。尽可能避免地方矛

17、盾造成停工现象，把除雨天外的工期影响降至最低。合理安排冬雨季施工。1.2.3技术措施各工程的工序间流水作业。网架吊装第一跨之后，局部防腐涂料相继施工，能够形成流水作业，即不窝工，又充分打开作业面。确保总体施工进度按计划进行。平行作业、交叉作业，紧凑相连地施工，报验工作要及时主动，尽量压缩不必要等待的时间，在有限的时间内完成更多的工程安排，精心组织，保证质量。积极推广和运用新技术、新工艺，提高劳动生产率；建立施工进度与调整系统：工程计划执行过程中，如发现未能按期完成工程计划，必须及时检查分析原因，立即调整计划和采取补救措施，以保证施工总进度计划的实现。主要施工机械配备情况网架工程机械材料配备计划

18、 序号名称型号单位数量备注汽车吊 70T台2包月2个月履带吊280T台1零星使用履带吊260T台1零星使用电焊机60KVA台6千斤顶20T及10T台6管钳600-1500把12活动扳手32-46#把8开口扳手把20手钳把6经纬仪台1水准仪台1滑轮个4链条葫芦10T个3链条葫芦15T个3配电盘柜个2小工具套一批角磨机台1丝锥副全套钢卷尺把各25M、50M力矩扳手个1检查螺栓第四章 施工方案1、网架的制作制作流程制作流程如下施工图设计图纸会审原材料准备原材料检验网架构件制作半成品出场业主、监理见证取样业主、监理考察生产厂家业主、监理检验半成品 网架施工图设计与会审网架结构进行了专业内会审，并与基础

19、施工图反复比对，没有发现图纸存在设计问题。同时网架施工图与网架基础施工图经过徐州民用建筑设计院和安徽省电力设计院共同确认，认为能够满足功能及施工要求。原材料的准备及要求钢管：选用GB700中的Q345B钢或45号钢,其质量应符合现行国家标准GB700-88的规定网架制作方法和要求，并应具有抗拉强度.伸长率,屈服强度(或屈服点)和硫、磷、碳含量及冷弯试验的合格保证，管材厚小于7mm时可采用薄壁高频焊接钢管,壁厚大于等于7mm时采用无缝钢管,对壁厚及直径的公差应严格要求,其质量应符合现行国家标准GB8162-87的规定. 根据现行钢材的屈服强度实测值与抗拉强度实测值的比值不应大于0.85，钢材应具

20、有明显的屈服台阶，且伸长率应大于20%。钢材应具有良好的可焊性和合格的冲击韧性。高强螺栓：应符合GB1228-91规定的10.9级,符合GB/T16939的规定.选用GB3077中的40Cr或20MnTiB,成品不允许任何部位任何深度或长度有淬火裂纹,表面强度达HRC32-36,螺纹应符合GB197中的6g记,表面需发黑处理并涂防锈油。普通螺栓和螺帽：普通螺栓和螺帽应符合GB3098.1-82和 GB3098.2-82对应选用的性能等级所规定的材料。钢球：钢球螺栓球选用GB699中的45号钢。封板锥头:封板锥头选用Q345B钢,钢管直径大于等于75时须采用锥头,连接焊缝以及锥头的任何截面应与连

21、接的钢管等强, 厚度应保证强度和变形的要求,对接焊缝应符合GB50205-2001规定的二级质量检验标准的要求,并有试验报告。套筒:套筒选用Q235B钢(套筒内孔径为1334mm);Q345B钢(套筒内孔径为3765mm)。焊条选用:Q235或Q235与20号钢之间: 采用E43xx,焊条性能应符合GB5117的规定Q235与45号钢之间: E50 xx，Q345与Q345钢之间焊接应采用E50型焊条。Q345与Q235钢之间焊接应采用E43型焊条。当采用二氧化碳气体保护时,焊丝应符合GB8110。原材料加工前的管理要求本工程原料采购和进场质量控制将严格按照图纸要求及公司质量手册、程序文件、作

22、业指导书规定控制，确保各种原、辅材料满足工程设计要求。设计院及技术部根据标准及设计图及时算出所需的各种原、辅材料和外购零配件的规格、品种、型号、数量、质量要求及产品清单，送给综合计划部。综合计划部根据库存情况以及技术部提供的原、辅材料清单，及时排定原材料及配件的采购计划，并具体说明材料规格、品种、型号、数量、质量要求、产地及分批次到货日期，送交供应部采购。 供应部将严格按技术部列出的材料规格、品种、型号、性能的要求进行采购，严格按程序文件要求到合格材料供应方处采购。及时编制采购作业任务书，责任落实到人，保质、保量、准时供货到场。对特殊材料应及时组织对供应商的评定，采购文件应指明采购材料的名称、

23、规格、型号、数量、采用的标准、质量要求及验收内容和依据。质量部门负责进场材料的检验、验收，根据设计要求及作业指导书的验收规范和作业方法进行严格进货检验。确保原材料的质量符合规定要求。本工程所用的材料主要为各种钢管、焊丝、焊条、油漆等，必须按ISO9001标准的程序文件和作业指导书规定要求，由合格供应商供应，经业主、监理检查确认，并按相关规定进行项目检查。构件加工本工程网架所有构件（杆件、螺栓球、高强螺栓、支托、支座等）均在专业工厂内制作，并附有出厂合格证，质量检验记录，经出厂检验后，均能满足构造受力要求。钢球须打上工号,所有焊件应编焊工工号,所有产品的质量应符合JG1012-1999;网架结构

24、制作与安装中的对接焊缝应符合现行行业标准焊接球节点钢网架焊缝超声波探伤及质量分级法JG/T3034.1以及螺栓球节点钢网架焊缝超声波探伤及质量分级法JG/T3034.2规定的II级质量等级和A级检验等级的要求。其他焊缝按III级质量等级和A级等级的要求。螺栓球由45#圆钢模锻 工艺孔加工 编号 腹杆及弦杆螺孔加工 涂装 包装螺栓球的主要检测控制有：过烧、裂纹、用放大镜和磁粉探伤检验。螺孔质量：应达到6H级，采用标准螺纹检验。螺纹强度及螺栓球强度，采用高强螺栓配合用拉力试验机检验。检查数量，每种规格抽查2%，且不少于2只，发现裂纹则逐个检查。允许偏差项目的检查表序号项目允许偏差（mm）检验方式1

25、球毛坯直径D1202.01.0用卡钳游标卡尺D1203.01.52球的圆度D1201.5D1202.53螺栓球端面与球心距2.0游标卡尺、测量芯棒、高度尺4同一轴线上两螺孔端面平行度D1200.2游标卡尺、高度尺D1200.35相邻两螺孔轴线成夹角3.0测量芯棒、高度尺、分度头6螺孔端面与轴线成垂直0.5%r用百分数以上项目除强度试验外，均为全验，螺栓球采用铁桶或铁箱包装。杆件杆件由钢管、封板或锥头、高强螺栓组成，其主要工艺过程有：钢管下料坡口并编号钢管与封板、锥头、高强螺栓配套并点焊全自动或半自动二氧化碳气体保护焊接（二级焊缝）抛丸除锈涂装包装杆件的主要检验控制有：杆件的坡口及坡口后杆件的长

26、度，要求达到1mm。按设计图纸要求，对杆件焊缝进行超声波探伤，其中焊缝抽样数量不小于总焊接钢管数量的20%，达到GB50205-2001所规定的二级标准。编号及焊缝质量，超声波探伤，每种规格杆件抽查数量为30%。焊缝的强度破坏性试验，采用拉力试验机。除锈质量：应达到Sa2.5级，样板与目视检查。涂装质量：采用温湿度计控制并用测厚仪检查，温度为大于5度，湿度为小于80%，厚度为每遍25 m5。允许偏差项目的检验：长度：允许偏差1mm轴线不平直度：允许偏差L/1000且不大于5mm。杆件端面与轴线垂直度：允许偏差为端头两半径的0.5%。高强螺栓应进行表面硬度试验，8.8S高强螺栓硬度应为HRC21

27、29， 10.9S高强螺栓硬度应为HRC3236，严禁有裂纹或损伤。杆件采用钢管架捆装运以利搬运、堆放、保管。封板、锥头、套筒均为机加工管件，其主要过程是锻压金属加工。其主要检验控制内容序号项 目允许偏差(mm)检验方法1封板、锥头孔径0.5游标卡尺2封板、锥头底板厚度0.50.23封板、锥头底板二面平行度0.1百分表、V型块4封板、锥头孔与钢管安装同轴度0.2百分表、V型块5锥头壁厚0.2游标卡尺6套筒内孔与外接圆同轴度0.5游标卡尺、百分表测量芯棒7套筒长度0.2游标卡尺8套筒两端面与轴线垂直度0.5%r游标卡尺9套筒两端平行度0.3游标卡尺、百分表测量芯棒封板、锥头均与杆件焊接后，随杆件

28、包装，套筒则采用铁桶密封包装。支座、支托加工支座、支托都是在球加工完毕的基础进行制作加工，其主要过程是：钢板切割、对焊接、表面处理、包装。其检验的内容是：钢板间的焊接：所有焊缝，应达到二级以上焊缝质量，焊缝高度应满足设计及规定要求。与球焊接：采用E50系列焊条，焊接质量应达到二级以上，高度必须满足设计要求。底座支托板平整度应不大于3mm。螺栓球弦杆孔（或腹杆孔）与底座板或托板的角度位置误差不大于1mm。螺栓球中心与支座板偏移应不大于1mm；支座、支托用钢箱包装。构件防腐加工完成后，构件表面采取喷砂处理，彻底清除构件表面的氧化皮、毛刺、铁锈油污和其他附属物，使构件表面露出原有金属光泽，4小时内喷

29、涂防锈漆，打底两度，面层三度。运输堆放时披覆防雨布防止雨淋，做好防护工作。构件焊接参加网架制作安装的焊工应进行专门的培训，经过考试并取得合格证后方可上岗。焊工必须按焊接工艺规定进行施工，包括焊条的烘干保存，规定的二级焊缝要求。施焊参数，多层焊接应连续施工，每一层焊完后应及时清理。焊缝质量必须焊缝质量必须达到（GB50205-2001）。第五章 网架安装方案1、总体安装方法1号厂房屋面网架分为焚烧间和烟气净化间两个区域。其中烟气净化间采用整体滑移进行施工，焚烧间采用高空散装法和分块吊装法进行施工。烟气净化间焚烧间 网架整体安装方法 焚烧间与烟气净化间网架分界线2、烟气净化间网架安装2.1由于锅炉

30、安装周期长，焚烧间柱网形成需和锅炉安装同步进行，所以先进行烟气净化间部分的安装。2-1轴及2-9轴钢柱最大间距达29米且没有联系钢梁及桁架。故在2-1轴及2-9轴之间柱顶位置增加临时钢桁架。网架安装完毕后钢临时桁架作为永久性结构保留。烟气净化间采用整体滑移的方法施工，网架滑移方向由2-Z轴向2-A轴进行。烟气净化间内可能影响网架滑移的结构为脱硫塔，脱硫塔顶标高距网架下弦2.5米，脱硫塔设备安装方向同样为2-Z轴向2-A轴，硫塔设备预计3月中旬进场安装，所以此区域内不会形成交叉作业。2.2柱间增加临时钢桁架如图所示， 其中2-13轴图纸中柱顶位置的抗风桁架截面尺寸较小，无法作为滑移支撑使用，2-

31、13轴全部更换为滑移用桁架。2.3由于2-9轴支座位置存在大量焊接球节点，所以网架的分割点选在靠近焚烧间让出焊接球选择在螺栓球节点位置。烟气净化间滑移部分网架由制作位置悬挑出14.8米。由于网架由三点支撑变为两点支撑，网架杆件受力情况发生变化，钢柱轴向受力发生变化，所以每个单元滑移均需进行受力验算。3、滑移桁架设计说明2.1支撑桁架的设计加载说明1) 滑移轨道、滑移格构梁验算。2) 验算时给滑移支撑系统施加的荷载：滑移时只考虑网架主体结构，不考虑滑移单元网架上檩条等屋面次结构，滑移单元总重量为网架杆件重量的1.2倍（1.2G），施加滑移支座的反力给滑移支撑系统，考虑动力荷载影响。3) 计算时只

32、考虑网架自重、施工活荷载的基本工况。4) 滑移分区及滑移方向。计算说明：采用ANSYS11.0软件进行截面设计计算，并用MIDAS GEN7.95设计软件进行校核。计算工况采用滑移单元支座反力，从H-1滑移开始到H-9滑移到位整体模拟滑移施工过程，由于工况太多，以下取最不利的四个工况进行说明，包括两个应力最不利和两个竖向位移最不利。桁架材质为Q235。桁架采用统一的格构截面，最不利工况出现在最大跨26.6米桁架中，如下图：工况1： 荷载施加位置图Z向变形与桁架应力图 mm MPa工况2：荷载施加位置图Z向变形与桁架应力图 mm MPa工况3：荷载施加位置图Z向变形与桁架应力图 mm MPa工况

33、4：荷载施加位置图Z向变形与桁架应力图 mm MPa桁架的应力、稳定与变形均在规范的控制范围内。滑移施工荷载下结构柱的稳定分析 格构柱最不利截面如上图所示。最不利荷载为：FX=-4.704E+04N,FY=6.814E+04N ,FZ=-3.402E+05N根据钢结构规范：格构截面尺寸：格构单支间距3.6m2.7m，高度L=34.2m，单支采用35218，I=26413.825cm4，i=11.825 cm，A=188.872 cm2整个格构Ix=4(I+A1352)=4(26413.825+188.8721352)=.1cm4Iy=4(I+A1802)=4(26413.825+188.872

34、1802)=.5cm4I=2(I+A1352)+2(I+A1802)= 1.9cm4Ix=135cmx=34.2/ iy=34200/1350=25.3换算长细比0 x=31.3b类轴压截面，查表得0.93mx=1.0,ty=1.0NEx=22.0610518887.241.125.3N=2.18105KNMx=4.704E+0434.2N.m=1.609106N.mMy=6.814E+0434.2N.m=2.33106N.mW1x=Iy0=1.9107/180cm3=106827cm3W1y=Iy1=1.9107/135cm3=140741cm3NxA+mxMxW1x1-xNNEx+tyMy

35、W1y=340200/（0.93418887.2）+11.609109/1.06827108(1-0.93340200/2.18108)Mpa+2.33106N.m/140741cm3=Mpa4.84+15.08+16.56Mpa=36.5Mpa25uzw0d2=1.560.3 kN/m20.060.06=0.0017故选取us=1.2Wk=uzusw0=1.561.20.3kN/m2=0.562 kN/m2Mw=0.91.4Mwk=0.91.4Wklah2/10 =0.91.40.5621.51.51.5/10 =0.24kN.m=240N.m=240000N.mm3.1.2. 强度验算：=

36、 N/ A=46130/571=80.79300故强度满足要求。3.1.3. 稳定性验算： 按照钢结构设计规范（GB50017-2003）立杆的截面特性： A=571mm2， i = 20.10mm，=300 N/mm2，E =2.06105 N/mm2 取L=1500mm。根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-1010中：5.3.2-1公式计算：lo =h+2ka=1000+20.7650=1910 公式中:lo支架立杆计算长度 支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为0.5m或1m时，可取1.60；水平杆步距为1.5m时，可取1.20。 h支架立杆顶层水平步距（m），宜比

37、最大步距减少一个盘扣的距离k悬臂计算长度折减系数，可取0.7.a支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离(m)立杆稳定性计算不组合风荷载： N/A立杆稳定性计算组合风荷载：N/A+Mw/W轴心受压构件的稳定系数，根据立杆长细比= lo/i=1910/20.1=95，按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-1010中，附录D取值，0.512N/A+Mw/W=46130/0.512571+240000N.mm/7700=157.79+31.17=188.96=300故稳定性满足要求。2.地基承载力计算立杆支撑于5cm厚木板上，木板宽为20cm，木板沿横桥向布置，其下铺筑碎石碾压，

38、抗压强度达到200kPa以上，按200kPa考虑，则最不利情况下要求的地面承载力为：Pmax=Nmax/A=46.13/(0.2*1.5)=153.76kPa 200 kPa，地基承载力满足要求。3.门洞计算拟建门洞宽度5.1m，高度5.5m，采用四层工字钢，如下图所示3.1 36#工字钢计算主工字钢才用6.5m长36#工字钢，间距同架体间距一致，为1.5m；工字钢跨度为5.7m，门洞上架体高度为35m；网架重取：3kN/m2工字钢参数工字钢规格W（mm）I（mm）E（N/mm）m（N/mm）自重（kg/m）36a（360*136）87500015760000020600021559.9荷载：

39、网架重：31.5m6m=27kN架体自重：0.1kN/m31.5m6m35=31.5kN工字钢自重：59.9kg/m6.5m9.8N/kg=3.82KN施工及设备：3 kN/m21.5m6m=27kN荷载组合:恒荷载分项系数1.2；活荷载分项系数1.4；q1=a+b+c+d=89.32kNq2=（a+b+c）1.2+d1.4=74.78+37.8=112.58Knq3=89.32/5.7=15.67kN/mq4=112.58/5.7=19.75kN/m强度验算：M=q4l2/8=19.755.75.7/8=80.21kN.m=M/W=/875000=91.67N/mm2m=215N/mm2故强

40、度满足要求。挠度验算 =5q3l4/384EI=515.6757004/（384206000157600000） =6.63mm=14.25mm其中-容许挠度，=L/400，L=5700；L/400=14.25mm故36#工字钢强度满足要求。3.2、U托上18#工字钢计算强度验算工字钢参数工字钢规格W（mm）I（mm）E（N/mm）m（N/mm）自重（kg/m）18#（180*94）18500020600021524.1按照建筑施工手册（第四版）中公式进行验算：采用简支梁集中荷载计算：M=FL/4=56290600/4=N.mm=M/W=/185000=45.64N/mm2m=215N/mm2

41、故强度满足要求。、挠度验算=FL3/48EI=56290600600600/(48206000)=0.074mmmm=2.25mm其中-容许挠度，=L/400，L=600mm故强度满足要求。4.滑道工字钢计算4.1滑道下H型钢计算H型钢参数H型钢规格W（mm）I（mm）E（N/mm）m（N/mm）自重（kg/m）400*400*13*21653615800206000215168.41H型钢上最大线荷载为：4t/m=40kN/m荷载：网架重：40kN/m工字钢自重：168.41kg/m10N/kg=1.68kN/m施工及设备：3 kN/m21.5m=4.5kN/m2.荷载组合:恒荷载分项系数1

42、.2；活荷载分项系数1.4；q1=a+b+c=46.18kN/mq2=（a+b+c）1.2+d1.4=50.02+6.3=56.32 kN/m3.强度验算：M=q4l2/8=56.321.51.5/8=15.84kN.m=M/W=/=4.85N/mm2m=215N/mm2故强度满足要求。4.挠度验算 =5q3l4/384EI=546.1815004/（384206000653615800） =0.023mm=3.75mm其中-容许挠度，=L/400，L=1500；L/400=3.75mm故H型钢强度满足要求。4.2 H型钢下18#工字钢计算工字钢参数工字钢规格W（mm）I（mm）E（N/mm）

43、m（N/mm）自重（kg/m）18#（180*94）18500020600021524.1强度验算按照建筑施工手册（第四版）中公式进行验算：采用简支梁集中荷载计算：M=FL/4=922501500/4=N.mm=M/W=/185000=187N/mm2m=215N/mm2故强度满足要求。挠度验算=FL3/48EI=92250150015001500/(48206000)=1.90mmmm=3.75mm其中-容许挠度，=L/400，L=1500mm故强度满足要求。5、 网架高空滑移方案5.1 网架高空滑移临时设施2-Z轴线外的网架临时拼装平台设施为甲方提供，为22米宽的满堂脚手架。其他临时设施包

44、括滑移轨道支撑桁架、轨道、滑靴及爬行机器人等。原有的格构柱、桁架与临时轨道支撑桁架，形成一个稳定的结构共同承担网架滑移施工中产生的荷载，网架滑移施工中产生的荷载通过轨道传递至临时支撑桁架、格构柱，最后传递至位于格构柱下方的结构上。轨道、滑靴、临时轨道支撑桁架及爬行机器人为网架滑移的辅助设施及动力设施。 网架滑移施工区域如上图示，滑轨1设在2-9轴，滑轨2设在2-13轴，滑轨间距为51米，滑移距离最大126米。支撑桁架是网架滑移施工的下部承载结构，承受滑移过程中的网架荷载、机器人锁紧力、滑靴摩擦力与滑移不同步影响。由于网架主要为螺栓球节点，考虑到分片滑移的分片拼装困难，采用分片累计滑移方式，滑移

45、网架共分为7片，每条轨道设11个滑靴点（含顶推点）。根据网架的分片与滑靴的布置，计算滑移过程中的各种工况，对桁架进行设计。 桁架滑移分片及滑靴布置图桁架计算的不同工况：H-1滑移单元拼装完成时结构的应力和变形根据计算结果可知：拼装完成时x方向最大位移约22mm，y方向最大位移约3mm，z方向最大位移约-31mm；最大压应力约为-56MPa，最大拉应力约为85MPa。 H-1的支反力与合力表轨道1轨道2支座FX（N）FY（N）FZ（N）支座FX（N）FY（N）FZ（N）9152.531E+04-6.091E+042.335E+05940-2.917E+04-1.363E+041.261E+059

46、164.039E+046.188E+041.275E+05492-3.653E+041.265E+047.596E+04合力6.570E+049.731E+023.610E+05合力-6.570E+04-9.731E+022.021E+052）H-2滑移单元拼装完成时结构的应力和变形根据计算结果可知：拼装完成时x方向最大位移约22.4mm，y方向最大位移约2.3mm，z方向最大位移约-28.8mm；最大压应力-94MPa，最大拉应力约为83MPa。H-2的支反力与合力表轨道1轨道2支座FX（N）FY（N）FZ（N）支座FX（N）FY（N）FZ（N）2995.306E+04-2.790E+042

47、.660E+05906-4.569E+041.959E+041.747E+059153.563E+04-2.619E+043.102E+05940-5.411E+04-2.423E+041.460E+059163.887E+045.226E+041.077E+05492-2.776E+046.475E+036.547E+04合力1.276E+05-1.834E+036.839E+05合力-1.276E+051.835E+033.862E+053）H-3滑移单元拼装完成时结构的应力和变形如图2.2.3.1-图2.2.3.4所示。根据计算结果可知，拼装完成时x方向最大位移约23mm，y方向最大位移

48、约1mm，z方向最大位移约-29mm；最大压应力约为-67MPa，最大拉应力约为84MPa。H-3的支反力与合力表轨道1轨道2支座FX（N）FY（N）FZ（N）支座FX（N）FY（N）FZ（N）3062.004E+04-4.774E+041.249E+05708-6.132E+03-1.947E+045.304E+049441.715E+04-3.381E+043.162E+05939-3.873E+048.441E+031.906E+052994.653E+04-4.069E+031.719E+05906-3.177E+04-8.416E+021.110E+059153.726E+041.5

49、97E+043.084E+05940-5.509E+042.341E+031.625E+059163.981E+046.713E+041.349E+05492-2.907E+041.205E+047.328E+04合力1.608E+05-2.513E+031.056E+06合力-1.608E+052.513E+035.904E+05H-4滑移单元拼装完成时结构的应力和变形如图2.2.4.1-图2.2.4.4所示。根据计算结果可知，拼装完成时x方向最大位移约23mm，y方向最大位移约2mm，z方向最大位移约-29mm；最大压应力约为-67MPa，最大拉应力约为84MPa。H-4的支反力与合力表轨

50、道1轨道2支座FX（N）FY（N）FZ（N）支座FX（N）FY（N）FZ（N）9432.428E+04-4.285E+043.255E+05938-3.150E+041.974E+041.684E+053063.909E+04-1.523E+041.421E+05708-2.487E+04-2.275E+047.742E+049441.992E+04-1.896E+043.146E+05939-3.394E+04-6.484E+031.853E+052994.666E+04-4.588E+031.702E+05906-3.180E+04-3.562E+031.114E+059153.704E+

51、041.602E+043.079E+05940-5.524E+043.020E+021.623E+059163.908E+046.705E+041.356E+05492-2.870E+041.131E+047.259E+04合力2.061E+051.441E+031.396E+06合力-2.060E+05-1.441E+037.774E+05H-5滑移单元拼装完成时结构的应力和变形如图2.2.5.1-图2.2.5.4所示。根据计算结果可知，拼装完成时x方向最大位移约23mm，y方向最大位移约1mm，z方向最大位移约-29mm；最大压应力约为-67MPa，最大拉应力约为84MPa。H-5的支反力

52、与合力表轨道1轨道2支座FX（N）FY（N）FZ（N）支座FX（N）FY（N）FZ（N）3162.324E+04-4.162E+041.286E+05710-1.395E+04-2.271E+046.030E+049422.495E+04-5.264E+042.552E+05935-3.597E+041.693E+041.488E+059432.669E+041.196E+042.597E+05938-2.915E+043.910E+031.271E+053063.904E+04-8.724E+031.420E+05708-2.822E+04-9.186E+038.953E+049442.06

53、8E+041.557E+033.250E+05939-3.451E+041.468E+031.903E+052994.714E+04-4.853E+021.731E+05906-3.172E+04-2.398E+031.118E+059153.685E+042.134E+043.096E+05940-5.524E+048.958E+021.623E+059163.897E+046.824E+041.374E+05492-2.880E+041.147E+047.270E+04合力2.576E+05-3.804E+021.731E+06合力-2.576E+053.804E+029.629E+05H

54、-6滑移单元拼装完成时结构的应力和变形如图2.2.6.1-图2.2.6.4所示。根据计算结果可知，拼装完成时x方向最大位移约23mm，y方向最大位移约2mm，z方向最大位移约29mm；最大压应力约为-68MPa，最大拉应力约为84MPa。H-6的支反力与合力表轨道1轨道2支座FX（N）FY（N）FZ（N）支座FX（N）FY（N）FZ（N）9412.137E+04-4.045E+043.845E+05945-2.232E+042.022E+041.951E+053163.600E+04-8.087E+031.355E+05710-2.910E+04-2.441E+047.995E+049422.

55、651E+04-4.020E+042.515E+05935-3.356E+044.969E+031.438E+059432.672E+041.093E+042.589E+05938-2.958E+045.988E+021.274E+053063.903E+04-8.843E+031.423E+05708-2.848E+04-1.068E+048.945E+049442.060E+047.828E+023.256E+05939-3.450E+04-1.712E+021.901E+052994.708E+04-9.724E+021.731E+05906-3.167E+04-3.161E+031.1

56、17E+059153.681E+042.028E+043.097E+05940-5.518E+041.112E+021.622E+059163.881E+046.790E+041.371E+05492-2.854E+041.118E+047.249E+04合力2.929E+051.336E+032.118E+06合力-2.929E+05-1.336E+031.172E+06H-7滑移单元拼装完成时结构的应力和变形如图2.2.7.1-图2.2.7.4所示。根据计算结果可知，拼装完成时x方向最大位移约23mm，y方向最大位移约1mm，z方向最大位移约-29mm；最大压应力约为-68MPa，最大拉应

57、力约为84MP。H-7的支反力与合力表轨道1轨道2支座FX（N）FY（N）FZ（N）支座FX（N）FY（N）FZ（N）7123.752E+04-7.844E+042.177E+05733-3.324E+04-2.138E+041.007E+053234.001E+04-8.479E+031.692E+05735-3.847E+044.839E+031.215E+059412.029E+043.209E+023.402E+05945-2.633E+042.109E+041.715E+053163.723E+043.331E+031.428E+05710-3.091E+04-1.170E+049.

58、501E+049422.692E+04-2.073E+042.624E+05935-3.379E+049.844E+031.466E+059432.680E+041.860E+042.636E+05938-2.912E+041.415E+031.276E+053063.901E+04-7.641E+031.429E+05708-2.836E+04-1.057E+048.940E+049442.049E+043.224E+033.264E+05939-3.450E+04-3.506E+021.900E+052994.704E+04-4.638E+021.733E+05906-3.176E+04-

59、3.330E+031.117E+059153.669E+042.129E+043.099E+05940-5.543E+04-1.171E+021.624E+059163.855E+046.814E+041.378E+05492-2.864E+041.111E+047.254E+04合力3.705E+05-8.385E+022.486E+06合力-3.705E+058.385E+021.389E+065.2滑移轨道的选择与连接计算考虑到楔块与轨道的接触面积越大越好，但导轨的尺寸过大，会增大箱体的尺寸，从而增加整个设备安装使用的难度。因此，选择QU100起重型钢轨作为爬行器导轨，材料为71Mn，抗

60、拉强度b880MPa，旋转弯曲疲劳强度360MPa，满足压力要求。其基本尺寸如图1.1.1所示，具体参数如表1.1.1所示。图4.1QU100起重轨基本尺寸表4.1起重轨基本尺寸参数在轨道侧面施加50T侧向力的荷载进行验算。实际滑移过程中，产生的正常推力30吨，产生50吨的侧向推力，力传感器将显示推力明显异常。连接滑移轨道和滑移钢梁用刚块如下图1.2所示图4.2焊块尺寸图轨道模型图如下图图4.3轨道模型图焊缝高14mm。轨道与焊块单面焊接验算轨道与焊块单面连接如下图所示：图4.2.1轨道与焊块单面连接滑移轨道计算结果焊块间距500mm，轨道长5m，横向跨中施加荷载4.7X1.5T=7.05T,