步行桥工程跨瓯江连续梁挂篮悬浇施工方案（94页）

1、青田县瓯江四桥（步行桥）工程跨瓯江连续梁挂篮悬浇施工方案 - 3 -青田县瓯江四桥（步行桥）工程跨瓯江连续梁挂篮悬浇施工方案 - 1 -目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc26478 1 编制依据 - 90 - - 64 -1 编制依据（1）青田县瓯江四桥（步行桥）工程施工设计图纸及相关设计答疑； （2）青田县瓯江四桥（步行桥）工程岩土工程勘察报告（浙江省浙南综合工程勘察测绘院2015.10）；（3）国家、交通运输部颁发的现行设计规范、施工规范、技术规程、质量检验评定标准及验收办法：工程测量规范（GB50026-2007）公路桥涵设计通用规范（JTG D60

2、2015）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）公路桥涵地基与基础设计规范 JTG D63-2007公路桥涵施工技术规范（JTG/TF50-2011）公路工程质量检验评定标准（JTGF80/1-2004）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2012)钢筋焊接及验收规程（JTG18-2012）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ 130-2011）建筑施工模板安全技术规程（JTG 1622008）钢结构设计规范（GB50017-2003）钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）公路桥

3、梁钢结构防腐涂装技术条件（JT/T 722-2008）（4）青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目实施性施工组织设计；（5）类似工程相关施工经验。2 工程概况2.1 设计概况青田县瓯江四桥（步行桥）工程位于青田县鹤城镇太鹤大桥和塔山大桥之间，北起校场路与临江东路交叉口，南至江南大道，跨越瓯江，自北向南可分为北侧引桥、跨瓯江主桥、南侧引桥、两岸接线推坡和景观塔楼等。拟建桥梁全长503.979m，桥宽10m，主要包括北侧引桥、跨瓯江主桥、南侧引桥、两岸接线推坡和景观塔楼、雨水排水、功能照明、以及桥面铺装和栏杆等附属工程建设。青田县瓯江四桥（步行桥）范围及跨瓯江位置示意见图2.1-1。图2.1-1青田县瓯

4、江四桥（步行桥）工程平面位置图青田县瓯江四桥（步行桥）跨瓯江主桥为四跨连续箱梁，跨度布置为（70+105+105+70）m，共3个主墩，墩号为P5#P7#，2个边墩，墩号为P4#墩、P8#墩。连续梁下部结构设计情况如下表2.1-2所示：表2.1-2 连续梁下部结构参数统计表墩号位置墩身（m）承台（m）原地面标高（m）开挖深度（m）钻孔桩（m）尺寸（长宽高）结构形式尺寸（长宽高）承台底标高布置根数直径（m）桩基形式P4主桥边墩33.412.651矩形4.923.425.9678.993.0238根1.2嵌岩桩P5主桥主墩33.412.2圆端形7153.51.6936.0974.4046根1.8嵌

5、岩桩P6主桥主墩33.416.249圆端形7153.6-0.5000.1730.6736根1.8嵌岩桩P7主桥主墩33.414.393圆端形7153.7-0.500-0.588-0.0886根1.8嵌岩桩P8主桥边墩33.417.618矩形4.923.421.0005.54.58根1.2嵌岩桩 图2.1-3主桥工程效果图跨瓯江主桥（70+105+105+70）m连续梁总长350m，截面为单箱单室，变高度、变截面结构，采用C50混凝土浇筑，共有84个梁段，其中0#梁段长度为10m，1#块3#块节段长度为3.0m，4#8#块节段长度为3.5m，9#13#块节段长度为4.0m，边跨现浇段长度为16.

6、4m，边跨合拢段长度和中跨合拢段长度均为2.0m。0#块梁段高度为8.0m，梁体顶宽10.0m，底宽7.8m，采用托架法浇筑（0#块见图2.1-3所示）。连续梁整个梁体下缘采用二次抛物线变化，梁高由8.0m渐变至2.2m，腹板厚50cm、70cm、90cm，按折线变化。底板厚度由1.0m渐变至0.3m，全联在端支点、中支点处共设5个横隔板，中支点横隔板设有孔洞，供检查人员通过。本连续梁立面图见图2.1-4所示。表2.1-4 主墩连续梁节段划分表0#段（3个）悬浇段（78个）边跨现浇段（2个）合拢段（4个）0#1#3#4#8#9#13#15#14# 图2.1-5 连续梁节段图(单位：mm)图2.

7、1-6 连续梁立面图(单位：m)图2.1-7 0#块断面图(单位:mm)图2.1-8 横梁断面图(单位：m)2.2水文及气象连续梁三个主墩中，P5#墩位于瓯江河滩上，施工期间不受现状河道水位的影响，P6#墩和P7#墩位于瓯江河中。上部结构连续梁施工时间跨度较大，水上作业工序交叉周期较长，需要考虑到瓯江台汛期（6月份-10月份）施工的影响，制定相关的安全预案，以免影响施工，造成工期滞后或影响施工安全。2.2.1水文情况瓯江为浙江省第二大江（第一大江为钱塘江），贯穿青田县，流域总的地势是西南高、东北低，呈东西走向，本连续梁跨越瓯江处南北宽度约350m（水位5m时）。瓯江位于浙江南部，古名慎江，曾名

8、永嘉江、温江。瓯江发源于庆元、龙泉两县市交界的百山祖锅帽尖，流域面积18100平方公里，河源至河口黄华岐头全长384公里，落差1300米，平均坡降3.4。瓯江上游建立多处水电站，离本工程最近的一处是7.2km远的三溪口水电站，对瓯江的水文情势产生很大影响，水位流量受人为控制，很大程度上失去了天然特性（该电站基本不具有蓄水功能，凡水位流量达到1200m3/s时，即要开闸放水发电）。另外瓯江受潮汐影响和天气降水影响较大，根据青田县水文站2011.3.192016.3.19年统计资料分析，瓯江近几年最高水位为+12.26m，发生在2014.8.20（根据我部现场发生实际测量，2016年9月28日，瓯

9、江受台风“鲇鱼”的影响，工程所在地瓯江水位一度最高达到13.9m，为近十年来最高水位）。设计三年一遇最高水位为+12.3m，最低水位+1.93m。水位最高月份为7-8月，其余月份水位标高在+7.0m左右，与设计常水位标高一致，详见表2.2.1-1。表2.2.1-1 近6年各月份瓯江最高水位统计表月份1234567891011122011年3.54.14.125.494.575.484.365.264.793.946.644.132012年5.3 4.398.065.756.369.714.985.034.923.354.053.922013年4.024.065.394.885.56.643.9

10、34.213.56.883.176.862014年3.43.585.094.626.349.295.5112.264.693.933.313.172015年2.872.953.843.446.296.875.87.544.794.344.595.262016年4.434.243.653.885.564.353.984.3413.92.2.2气象情况本工程位于丽水市青田县，属中亚挚热带季风气候区，温暖湿润，四季分明，因地形复杂，海拔高度悬殊，气候存在着垂直带。据县气象站1971-1987年观察统计，县城平均气温18.3度，是浙江省年平均最高气温的地区之一。 县内100米以下的河谷低丘地区，年平均

11、气温18度；200-300米的丘陵地区，年平均气温17度 HYPERLINK /sowiki/%E5%B7%A6%E5%8F%B3?prd=content_doc_search o 左右 t /wiki/_blank 左右；400-600米的丘陵低山区年平均气温15-16度；800米以上的山区，年平均气温14度以下。海拔每升高100米，年平均气温降低0.59度。 青田县年均降雨量1747毫米，年平均无霜期为279天，平均初霜期为11月30日，终霜日期为2月23日。图2.2.2-1 瓯江往年平均月降水量分布图2.3现场施工条件各种材料及设备通过两岸便道到达连续梁的施工现场，P6#墩和P7#墩通过

12、修建钢栈桥作为主要施工通道，P6#墩、P7#墩位在靠近墩身下游侧防撞墩基础上各设置1座塔吊进行物资垂直运输周转，施工用水采用瓯江水，施工用电均由两岸变压器接通至现场。现场施工具体布置情况见图2.3-1与图2.3-2。图2.3-1 施工场地临时设施平面图图2.3-2 施工场地临时设施效果图2.4主要工程数量连续梁主要工程量见表2.4-1。表2.4-1 连续梁主要工程数量表序号材料名称规格及说明单位数量1C5O混凝土梁体m36593.52钢绞线fpk=1860Mpat215.743YM15-19锚具全梁套2164YM15-9锚具全梁套4525SBG-75Y塑料波纹管全梁m100916SBG-90Y

13、塑料波纹管全梁m51037HRB400梁体t947.838盆式支座(2009)GPZ2.5DX单向套29GPZ5SX双向套210GPZ32.5DX单向套311GPZ32.5SX双向套212GPZ32.5GD固定套13 工程重难点分析3.1 工程重难点 （1）工程整体工期紧，任务重，平均月产值高。（2）水上作业周期长，需经过一次瓯江汛期。（3）主桥结构复杂、形式新颖，连续梁腹板外侧的装饰肋需预埋钢筋套筒二次施工。（4）梁体施工期间须采取有效防护方案（搭设棚架或挂篮兜底），防止高空坠落物体危及行人和过往车辆。（5）主桥横跨瓯江，施工时避免废水、废渣等对瓯江造成污染。4 施工进度计划根据总体施工进度

14、安排，各工序施工计划：单个0#段与单个边跨现浇段施工计划均拟定为56天，单个标准节段施工为15天（设计要求混凝土养护至少7d），单个边跨合拢段为25天，单个中跨合拢段为 25天。其他工序时间不再详叙。主桥上部结构施工完成预计361天，暂定施工时间从2017年2月14日开始至2018年2月9日结束。实际施工开始时间按照方案审批完顺延。具体施工计划表4-1所示。 合龙段及体系转换为先同时合龙两个边跨合龙段，再同时合龙两个中跨合龙段。施工主要节点计划安排：主墩施工完成后搭设0#块支架，施工主墩0#块；主桥悬臂浇筑节段；0#块施工同时安排边跨现浇段施工；边跨合拢段施工；主跨合拢段同时施工。表4.1 主

15、桥结构施工进度计划表序号工程项目开始时间结束时间工期（d）备注青田县瓯江四桥（步行桥）工程2016年5月19日2018年6月2日745 一悬臂梁施工2016年5月26日2018年2月9日625 1下部施工2016年5月26日2016年8月19日86 （1）P4#墩施工2016年5月26日2016年7月27日63 （2）P5#墩施工2016年5月17日2016年12月26日224 （3）P6#墩施工2016年6月15日2017年3月18日277 （4）P7#墩施工2016年8月14日2017年3月2日201 （5）P8#墩施工2016年6月15日2016年8月19日66 2上部施工2017年2月

16、14日2018年2月9日361 （1）P4#墩边跨现浇段施工2017年6月12日2017年7月19日38 （2）P8#墩边跨现浇段施工2017年6月15日2017年7月22日38 （3）P5#墩上部结构施工2017年2月14日2018年1月6日327 3.10#段施工2017年2月14日2017年4月10日56 3.21#段施工2017年4月11日2017年4月25日15 3.3悬臂12个节段施工（工序施工与1#段相同）2017年4月26日2017年11月6日195 3.4P5#墩边跨合龙段施工2017年12月18日2018年1月6日20 （4）P6#墩上部结构施工2017年3月18日2018

17、年1月6日295 4.10#段施工2017年3月18日2017年5月12日56 4.21#段施工2017年5月13日2017年5月27日15 4.3悬臂12个节段施工（工序施工与1#段相同）2017年5月28日2017年12月8日195 4.4P7#墩边跨合龙段施工2017年12月18日2018年1月6日20 （5）P7#墩上部结构施工2017年3月2日2018年2月9日345 5.10#段施工2017年3月2日2017年4月26日56 5.21#段施工2017年4月27日2017年5月11日15 5.3悬臂13个节段施工（工序施工与1#段相同）2017年5月12日2017年11月22日195

18、 5.4中跨合龙段施工2018年1月16日2018年2月9日25 5 施工工艺技术5.1 总体施工方案概述跨瓯江主桥四跨连续梁总体施工思路：由于受前期桩基施工时间的影响，主墩P5#墩将先于P6#墩与 P7#墩施工连续梁0#块，从0#块开始，3个主墩上部结构各工序所需的施工时间计划保持一致，在实际条件允许的情况下，过程中将尽量缩短3个墩上部结构施工的时间差距，避免合拢段施工前出现“长等”、“快抢”的局面。主要施工工序和关键技术包括：0#块托架设计与搭设、0#块混凝土浇筑施工、挂篮设计拼装、连续梁悬臂施工、边跨现浇段施工、合拢段施工。该连续梁的总体施工方案为：主墩施工完成后在墩身上设置临时锚固结构

19、，0#块采用托架法施工，安装0#块模板、绑扎钢筋、安装预应力管道及预埋件，0#块混凝土一次性浇筑成型。利用塔吊进行挂篮安装，采用3对（6只）三角挂篮同时施工3个主墩的T构悬臂段，施工及合拢次序按设计图纸给定的次序进行。合拢段采用吊架施工，边跨现浇梁段在钢管支架上施工。混凝土由集中拌合站拌和，采用混凝土运输车运输至现场，汽车泵浇筑砼（距0#块较远的节段可采用地泵浇筑砼）。为确保箱梁合拢误差符合规范要求和成桥后的线型，在箱梁浇筑过程中，将影响箱梁挠度的各因素变化信息及时向设计单位反馈，并与设计单位密切合作，共同完成箱梁线形控制（如箱梁在砼浇筑前后以及预应力在张拉施工前后的标高变化）。5.2 施工工

20、艺流程青田县瓯江四桥（步行桥）跨瓯江主桥连续梁悬臂浇筑施工采用三角挂篮，其施工顺序图5.2-1所示：5.3 0#块施工方法主墩P5#、P6#、P7#墩0#块形状相同、尺寸一致，0#块长度10m，中心高度8.0m，顶板宽度10.0m，底板宽度7.8m，单箱单室预应力钢筋混凝土箱梁，单侧翼缘板宽1.5m,墩顶实心横隔板长度为3.0m。单个 0#块总方量为401m3，总重量1042.6t。0#段采用托架法施工，具体施工工艺流程如下：0#块施工工艺流程：墩身施工完成后，墩身预埋件安装安装支座临时支墩施工托架设置底模安装支架与模板预压绑扎底板和横隔板钢筋安装侧模、纵向波纹管安装内顶模绑扎顶板钢筋、安装纵

21、向波纹管浇筑混凝土混凝土养生张拉压浆拆除模板和支架系统。0#块施工工艺流程见图5.3-1。图5.3-1 0#块施工工艺流程图图5.2-1 连续梁施工顺序图5.3.1 临时支墩设置本工程主墩临时固结采用墩顶临时固结方式，浇筑C50细石混凝土，结构尺寸设计长宽0.62.5m，厚度为0.8m(连接墩顶与梁底)，单个固结块布置24根32mm精轧螺纹钢，桥梁单侧布置48根，整个桥墩布置96根。精轧螺纹钢锚入墩身3m，接头错开1m布置，在墩身第二次浇注混凝土之前预埋安装到位，安装时注意保证配套锚具、铁皮管的安装精度，在墩顶固结混凝土处设置接长连接器，便于精轧螺纹钢接长深入梁体进行安装以及体系转换时拆除固结

22、施工。精轧螺纹钢露出梁顶，安装完成后，0#块施工完成后混凝土强度达到90%设计值时，进行固结精轧螺纹钢的张拉，初张拉10%。固结块水平布置两层钢筋网片，钢筋间距10cm10cm，钢筋采用HRB40016mm螺纹钢筋，上下净保护层10cm。当精轧螺纹钢与桥梁纵向预应力体系管道冲突时，调整精轧螺纹钢间距施工。为了保证主桥悬臂施工的安全性，精轧螺纹钢根据现场施工条件，尽量加密预埋，保证桥梁在体系转换前结构稳定的安全性。固结拆除方案：体系转换时，先将梁顶张拉锚头松开，在固结处设置连接器，旋转拧出梁体内的精轧螺纹钢，确保所有梁体内精轧螺纹钢完整拆除后，进行合龙段施工，完成体系转换。然后凿除临时支墩混凝土

23、，切除外露多余部分精轧螺纹钢，铁皮管道内注浆，注浆料强度不低于墩身、梁体混凝土强度。墩身内精轧螺纹钢筋不予取出。图5.3.1-1 临时支墩布置图（单位：cm）5.3.2支座安装根据施工图第二册中支座布置图，本连续梁固定支座设于P6#墩左侧。（1）支座类型本连续梁采用GPZ(2009)型盆式橡胶支座，分别为固定（GD）、单向活动（DX）、双向活动（SX）支座，连续梁每个支点设两个支座。支座预偏量按设计要求进行预偏，各个支座的参数见表5.3.2-1。 表5.3.2-1 支座参数表支座与梁体及墩台采用支座垫石+梁底楔块的方式连接锚固，支座垫石和楔块的外缘到支座边缘的距离以100mm控制，支座垫石顶面

24、及楔块底面应呈水平面。墩身施工时，在墩顶支座垫石锚栓位置预留锚栓孔，深度为锚栓长度加50mm。预留锚栓孔中心及四角对角线位置偏差不得超过10mm，垫石顶面四角高差不得大于2mm。(2) 支座安装 支座布置本连续梁支座布置图见图5.3.2-1所示。图5.3.2-2 连续梁支座布置图（单位：mm）支座安装连续梁盆式橡胶支座安装工艺要求：a支座安装前测量桥墩中心的距离，复测支座垫石标高，检查锚栓孔位置及深度等是否符合要求。b凿毛支座位置的垫石表面，清除预留锚栓孔中的杂物。c支座安装前开箱检查产品合格证、装箱单。施工前，首先对支座进行全面检查，检查支座连接状况是否正常，并不得任意松动上、下座板连接螺栓

25、。d用吊车吊装支座组件并就位，用混凝土楔块楔入支座四角（4台千斤顶辅助），找平支座，并将支座顶面调整到设计标高，支座面板相对高差不得大于2mm，在支座底面与支承垫石之间预留约20-30mm空隙，安装灌浆用模板（见图5.3.2-3 支座灌浆模板安装图）。e采用重力灌浆方式，灌注支座下部及锚栓孔间隙处，灌浆过程从支座中心部位向四周注浆，直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止（见图5.3.2-4 支座重力灌浆示意图）。f灌浆前，初步计算所需的浆体体积，灌注实用浆体数量不得与计算值产生过大误差，防止中间缺浆。g灌浆材料终凝后，拆除模板及四角混凝土楔块，检查是否有漏浆之处，必要时对漏浆处

26、进行补浆，并用砂浆填堵混凝土楔块抽出后的空隙，拧紧下座板螺栓。h安装完毕应对支座情况进行检查，并及时涂装预埋板及锚栓外露表面，以免生锈。图5.3.2-3 支座灌浆模板安装图图5.3.2-4 支座重力灌浆示意图5.3.3 0#块施工本连续梁0#块全长10m，桥面宽10m，高8m，采用托架法施工，现浇混凝土重量、施工荷载、施工辅助结构重量、施工设备重量由托架型钢梁组合支架承受，同时支架结构也是0#块施工的操作平台。支架主要由各种型钢组成，结构简单、受力明确，加工量较小，施工方便，在现场加工制作，通过栈桥及钢平台运输至主墩，利用汽车吊进行安装，支架在0#块施工完毕后拆除。 图5.3.3-1 0#块立

27、面图（单位：mm） 图5.3.3-2 0#块平面图（单位：mm）连续梁0#块采用托架法施工，支架主要承受墩顶范围以外0#块的重量。在墩身施工时埋设支架施工相关预埋钢板，预埋钢板的位置要准确，埋入混凝土前应经过详细检查确认。因支架是重要受力结构，拼装质量及焊接质量要确保可靠，支架拼装完毕应组织相关人员对支架进行检查验收，检查合格后方可进入下道工序施工。墩身混凝土浇筑完后，在主墩墩身相应设计位置安装双榀I45工字钢斜撑a作为0#块的受力支架，斜撑共计4根，墩身每侧分别布置2根，沿桥梁纵轴线方向设置为2排，间距6m。为增加托架支撑的整体稳定性，加大安全储备，斜撑与墩身预埋钢板焊接加固。控制好标高后，

28、在斜撑上部纵向设置1道双拼I45a工字钢作为主梁，主梁横穿墩身主体结构，在墩身施工时将双榀I45a工字钢精确安装到位后浇筑墩身混凝土，墩身每侧主梁上布置5道I45a工字钢次梁，次梁上焊接I25a的横向分配梁，底板间距为100cm、腹板间距25cm，次梁与分配梁之间采用20槽钢调节标高，然后在I25a工字钢纵向分配梁上横向铺设1010cm方木，间距30cm，最后在方木上铺设厚15mm的竹胶板作为底模面板。支架具体设置情况详见附图。图5.3.3-3 0#块支架平面布置图（单位：cm）图5.3.3-4 0#块支架侧面图（单位：cm）图5.3.3-5 0#块支架正面图（单位：cm）5.3.4 支架安装

29、步骤（1）在墩身施工时，离墩顶以下3.3m处，焊接预埋钢板1，钢板1的尺寸为100100cm，厚度为2cm，背面设置26根25锚固筋，锚固长度为100cm。（2）在墩身施工时，为了将I45a工字钢横梁作为主要的受力杆件，0#块纵梁双榀I45a工字钢穿过墩身。（3）墩身施工完成后，即可进行支架的施工。I45a工字钢斜撑安装在钢板1上，斜撑与钢板1满焊，为增加焊接强度，同时用4块小钢板绑焊。测量标高后，安装焊接钢板2，焊接要求同钢板1，并满足规范要求。钢板2的尺寸为1.0m1.0m，厚度为2cm。（4）在钢板2中间安放焊接2I45工字钢主梁，将主梁与墩身预埋对拉杆连接，并同时焊接牛腿。主梁安装完成

30、后，在主梁上安放固定I45a工字钢次梁，次梁上再布置安装I25工字钢分配梁，并用20槽钢调节标高。（5）在I25工字钢分配梁上模板木方背肋，木方间距30cm，大小为1010cm，最后在木方上安装底模板，模板采用15mm竹胶板。 由于主墩墩身为双柱式，中横梁位置中间4m3.4m为实心混凝土，梁高8m，由于荷载较大，单独依靠系梁不能作为承重支架，在墩身施工系梁连接段时不拆除支架，0#块施工时对中横梁位置增加盘扣支架作为支撑体系。图5.3.4-1 墩顶平面图（单位：mm）中横梁墩柱间支架搭设，采用直径48mm3.2mm的盘扣脚手架搭设，立杆间距布置30*30cm，横杆步距1.2m，设置三向剪刀撑。顶

31、托上采用I25a工字钢作为纵向分配梁，纵梁上铺设30cm间距10cm*10cm方木，15mm厚竹胶板作底模。图5.3.4-2 0#块中横梁支架平面图（单位：cm）图5.3.4-3 0#块中横梁支架正面图（单位：cm）5.3.5 支架拆除步骤（1）0#块张拉、压浆完成后，清除支架平台上杂物。（2）拆除箱梁内模板与满堂支架。（3）先拆除0#块箱梁主体外侧模和I25a分配梁，再从上到下去除2I32工字钢次梁，割除牛腿，松开主梁与墩身的连接，并将2I45工字钢主梁通过卷扬机松落到钢平台上。最后分离、切割、放倒、运走支撑。（4）托架拆除完成后，将墩身预埋钢板涂刷好防锈漆。钢板位置选择与墩身砼强度等级相同

32、的混凝土进行修补。支架预压堆载预压目的：整个支架系统拼装完成后需要对其进行预压，以实测支架的非弹性变形和弹性变形，验证支架的承载能力，确保支架的使用安全，同时消除非弹性变形值，根据测得的数据推算0#块悬臂段底模的预拱度。预压材料预压材料使用砼预制块，每块重量约为2.5t，共需268块。5.3.6 加载重量及方法（1）加载重量：加载总重量为0#块悬臂段施工重量的1.2倍。本桥0#块去除墩顶部分后混凝土方量为401m3-178m3=223m3。堆载预压施加总荷载为2232.51.2=669t。堆载预压采用分级加载的方法进行。预压的加载先后顺序应按照混凝土的浇筑顺序进行，先浇筑混凝土的部位先压重，后

33、浇筑混凝土的部位后压重，荷载分别按设计荷载的60%、100%、120%进行。每一级加载数量详见：表5.3.6-1加载数量表。表5.3.6-1 加载数量表加载比率（%）060100120加载重量（t）0334558669（2）加载方法：首先，支架安装完成后，铺设好底模,摆放第一排第一层砼块。依次将第一层摆放完成，再摆放第二层砼块（为保证加载安全，最多摆放2层），直至达到堆载预压重量。（3）加载顺序：加载顺序为从支座向端部依次进行，每级持荷时间不少于0.5h，当荷载加压至设计荷载的60%、100%时都要对观测点进行沉降观测，当加压至总重量的120%时停止加载并持续堆载24h。预压及施工中，应对称均

34、衡进行，并且对底模、支架处的观测点进行连续观测，观测点布置见图5.3.6-1变形观测点布置图。预压完成后进行逆序逐级卸载，并同时做好各阶段标高测量，在砼预制块全部卸完后对支架再进行一次全面的测量，并做好记录。图5.3.6-2 变形观测点布置图（单位：cm）预压标高观测点布置：如图5.3.6-1所示，在0#块底板模板横向等间距布设5个变形观测点，共布置4个观测断面。利用水准仪进行观测，记录每个观测点分别在加载前，每级荷载加载后、卸载后的标高。测量时尽量避开阳光直射，减少温度测量误差，对压重至60%、100%、120%时段观测频率为每持续半小时一次，连续6次以上，并做好现场详细原始记录。量测结果处

35、理：堆载预压完成后，对变形观测点数据进行分析处理，计算出支架的弹性变形与非弹性变形。预压后支架已基本消除预压荷载作用下塑性变形和支架各竖向型钢间的间隙及非弹性变形。因此，支架顶部的标高值最后调整为：设计标高值+设计预拱值+预压弹性变形量。5.3.7 模板施工0#块长、宽均为10.0m，中心浇筑高度为8.0m，砼一次浇筑完成。0#块外侧模板采用定型钢模，内侧模与底模板采用竹胶板、方木、钢管背带组合而成，内顶模托架采用钢管满堂脚手架，根据0#块的预压情况调整底模标高。模板施工主要步骤如下：（1）钢模板运送至主墩附近，用塔吊起吊至0#块施工支架上安装。运输中要防止撞击、压坏模板，起吊位置要正确选择吊

36、点，防止吊装变形。（2）模板安装顺序为：铺设底模绑扎底板钢筋搭设箱梁内钢管脚手架绑扎腹板钢筋及横隔墙钢筋 立箱梁外侧模立箱梁内模及横隔板模板穿设拉杆波纹管安装支立顶板钢筋、波纹管安装端模浇筑混凝土混凝土养护。（3）0#块施工考虑外模高度8.0m高，为保证现场施工安全，0#段横隔板处侧模采用腹包底施工，底模铺设完成后然后安装外侧模，外侧模借用中横梁横向钢筋通长对拉，腹板内侧模支撑采用内模钢管支架又撑又拉加强。详见下图5.3.7-1 0#块模板布置正面图。图5.3.7-1 0#块模板布置正面图（单位：cm）图5.3.7-2 0#块模板布置侧面图（单位：cm）（4）模板安装允许偏差表5.3.7-1

37、模板安装质量标准表项 目允许偏差（mm）模板高程梁10模板尺寸梁+5，-0轴线偏位梁10模板相邻两板表面高低差梁2模板表面平整梁5预埋件中心线位置梁3预留孔洞中心线位置梁10预留孔洞中心线截面尺寸+10，-05.3.8 钢筋工程施工及预埋件安装 施工前严格检验进场的各种钢筋使之符合现行国家标准钢筋混凝土用带肋钢筋（GB1499）和钢筋混凝土用光圆钢筋（GB13013）的规定。钢筋进场后存放时应架离地面3050cm，上面用彩条布遮盖防止锈蚀。0#块箱梁钢筋绑扎内容为底板钢筋、腹板钢筋、横隔板钢筋、顶板钢筋等，钢筋统一在钢筋棚加工，采用平板车运输到主墩，利用塔吊进行吊装，吊装时设专人指挥，吊装时下

38、方严禁站人。吊装时分别使用两根钢丝绳在钢筋起吊点重心两端捆绑钢筋，并使用卡扣锁定，以防止吊装过程中滑脱。由于钢筋骨架的高度较高，竖向稳定性差，结合腔体托架的搭设，可以将部分腹板和隔板的普通钢筋临时支撑在托架上。（1）钢筋加工：a、钢筋下料,钢筋加工前应清除钢筋表面污物及鳞锈等，弯曲的钢筋需调直，盘条采用调直机调直，调直后的钢筋外观检查应平直，无局部弯折。b、根据钢筋加工图，提出下料单，工班据此下料、加工。c、钢筋加工班应根据梁体钢筋编号、规格、尺寸统筹安排下料，减少钢筋损耗。d、箱梁钢筋保护层小，须精细制作，保证钢筋加工的精度，弯钩尤其应严格控制尺寸。e、箍筋接长、节段纵向钢筋接长采用绑扎搭接

39、，搭接长度要符合绑扎接头的规范要求。f、钢筋制作应采用机械切割和成型，成型的钢筋需分规格、型号堆码，并做好标识。g、钢筋制作允许误差：表5.3.8-1 钢筋加工质量标准项次检 查 项 目规定值或允许偏差（mm）1受力钢筋顺长度方向加工后的全长102弯起钢筋各部分尺寸203箍筋、螺旋筋各部分尺寸5（2）钢筋安装0#块钢筋一次安装到位，先安装底板钢筋，腹板及横隔墙钢筋，最后安装顶板钢筋。a、施工时，箱梁顶板及底板的上、下层钢筋、腹板的内外层钢筋之间用12mm钢筋（两端用90弯钩）固定绑扎形成整体，腹板内拉筋按行列式布置。b、顶板上、下层钢筋间的架立筋，在非管道区域，沿纵向每隔2排与箱梁顶板上、下层

40、钢筋焊接，腹板箍筋横肢与顶板上层横向钢筋焊接，其他架立筋则与箱梁横向钢筋和箍筋用扎丝绑扎。c、在预应力管道区，当钢筋与预应力管道相互影响时，可以适当移动钢筋，但不得切断。若挂篮的下限位器、下锚带、斜拉杆等部位影响下一步操作必须切断时，应在该工序完成后，将切断的钢筋连接好再补孔。d、为保证预应力管道平顺，在顶板钢筋与梁体腹板、底板钢筋安装过程中，梁体钢筋与预应力管道相碰时，依设计可适当移动梁体构造钢筋或进行适当弯折，避开管道后再折回原方向。钢筋弯折时尽可能采用较小弯折角，并尽量避免采用使混凝土向外崩裂的凹向弯折。e、混凝土浇筑前，钢筋不得受油污、脱模剂的污染，以避免降低混凝土的粘结力。f、钢筋绑

41、扎采用粗扎丝，所有扎丝头必须掰向内侧，保护层内不得有扎丝头，防止扎丝成为锈蚀源。g、钢筋保护层垫块：混凝土保护层垫块采用橡胶（或砼）垫块，垫块与模板接触处采用线（或面）接触，安装时垫块与钢筋固定牢靠，确保钢筋绑扎和吊装时垫块不松动、不移位。混凝土垫块数量按每平方米不小于4个布置。h、钢筋安装完成后经自检、互检合格后报监理工程师，监理检查验收合格后合拢模板，浇筑混凝土。i、钢筋安装允许误差：表5.3.8-2钢筋安装质量标准项次检 查 项 目规定值或允许偏差1同一排受力钢筋间距(mm)102两排以上受力钢筋排距(mm)53箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距104钢筋网尺寸（mm）长、宽10网眼尺寸20

42、5弯起钢筋位置（mm）206保护层厚度（mm）5预埋件安装主要有波纹管安装、锚垫板安装、装饰肋套筒预埋、其它预埋等。A、波纹管安装：预应力管道采用塑料波纹管，在安装波纹管前，应按设计规定的管道坐标进行放样，设置定位钢筋，波纹管按设计给定的曲线要素安设，采用“#”字型钢筋（12筋）定位，定位筋按直线段60，曲线段30的间距设置，以确保孔道直顺、位置正确。波纹管安装过程中，当受到普通钢筋的影响时，适当地调整钢筋位置。安放好的管道必须平顺、无折角。波纹管之间的连接采用大一号的波纹管套接，各接头处使用防水胶布缠裹严密，以防漏浆。在波纹管最高点必须设置排气孔，接头处应缠紧密封。波纹管安装好后要注意保护，

43、在钢筋绑扎、混凝土浇筑过程中，不得踏压波纹管；不得在没有防护的情况下在波纹管的上方或附近进行电焊或气割作业。在浇注混凝土之前应认真检查波纹管位置及有无破损情况，检查直管是否顺直，弯管是否顺畅；锚垫板与模板接触面应严密，锚垫板的喇叭口应与波纹管包裹严密。压浆孔口应用海绵填塞饱满，以防水泥浆渗入而引起堵塞。B、锚垫板安装：锚垫板应在测量的配合下进行安装，当定位完成后，将其固定。安装好的锚垫板尾部与波纹管套接，波纹管套入锚垫板的深度不小于10cm，并用防水胶布缠裹。锚垫板口及预留孔内应用棉纱或其他材料填塞，并用防水胶布封闭，以防止浇注混凝土时水泥浆渗入管道内或压浆孔内。C、装饰肋套筒预埋：在有装饰肋

44、的节段，应在腹板相应位置预埋钢筋套筒，等节段施工完成后，拆除模板、露出套筒，连接装饰肋钢筋，进行装饰肋施工。预埋套筒时需注意位置准确、顶面与模板密贴无缝、并用胶带将套筒端头缠绑密封，防止水泥浆流入堵塞套筒。D、其它预埋件其它预埋件主要有泄水孔、通气孔、挂篮锚固预留孔等，预埋时应严格按照设计图纸进行，确保预埋位置准确、数量无误等。5.3.9混凝土施工0#块箱梁混凝土采用C50混凝土，混凝土采用泵送浇筑。混凝土施工前需要对预应力管道内穿插衬管，保证在浇筑过程中不漏浆。0#块总方量为401m3,一次浇筑完成。试验室试配理论配合比如下：表5.3.9-1 混凝土配合比设计配合比强度等级组成材料（kg）坍

45、落度备注水泥砂碎石水矿粉粉煤灰外加剂C50382655111415353536.86200mm水泥采用：海螺P.O 52.5水泥；中砂，细度摸数Mx=2.9。碎石采用粒径范围为5mm20mm；水采用自来水；外加剂采用四威牌RAWY-01缓凝型高效减水剂。经试验，0#块混凝土配合比28天抗压强度值为63.5MPa。（1）C50混凝土拌合实时检测骨料含水量，及时调整施工配合比。实时检测混凝土拌合物质量，拌合物均匀，颜色一致，和易性好，无离析和泌水现象。（2）混凝土运输混凝土采用商品混凝土，在搅拌站集中拌合，由罐车运至工地，汽车泵浇筑施工0#块结构。为了施工方便，在汽车泵不便使用的节段，现场安排一个

46、地泵施工，地泵输送泵管沿墩身固定，沿箱梁翼缘板边缘一直延伸到待浇筑节段，用软管引出到箱梁模板内，软管的前端用塔吊吊起，充分利用塔吊的灵活性，进行混凝土的浇筑。泵送前应先用适量的水泥砂浆润滑输送管。（3）混凝土浇筑a、混凝土浇筑原则与浇筑顺序：混凝土必须在初凝前浇筑完成，浇筑混凝土时要对称下料。箱梁混凝土立面浇注顺序：底板腹板顶板的顺序浇筑。b、混凝土下料腹板、横隔板下料：0#块腹板宽度较小，采用串筒进行布料保证下料高度不超过2m。底板下料：安装好底板与腹板交界处倒角模板。0#块中隔板处底板厚约为130cm，先将底板分层浇筑至120cm，并将倒角的位置浇筑完成，振捣密实，然后从腹板下料开始浇筑腹

47、板混凝土，随着腹板混凝土的上升，底板混凝土将随之上升，受交界处倒角模板的限制，待腹板混凝土不再下翻后，对底板混凝土不够部分补料。顶板下料：直接通过泵管多点均匀布料，严禁拖振动棒赶料。c、混凝土振捣腹板下倒角处浇筑混凝土时，在倒角模板上开100mm孔和出气孔，100mm孔用于插棒振捣混凝土，以利于混凝土振捣密实，减少气泡。腹板混凝土浇筑前，要确保底板混凝土已经振捣密实，浇筑腹板混凝土时，严禁再振捣底板混凝土，防止腹板混凝土下滑。底板混凝土浇筑完毕，现场根据实际情况等3045min后，再浇筑腹板混凝土。两腹板混凝土对称浇筑，防止两边混凝土面因高低悬殊造成内模偏移等。采用50mm和70mm插入式振捣

48、棒，各插点的间距按不超过振动棒有效作用半径的1.5倍，一般为0.30.4m。d、振捣要求振动棒自然地垂直沉入混凝土中，为使上下层混凝土结合成整体，振动棒应插入下次混凝土510cm，振捣时应快插慢拔，混凝土表面不再下沉、不再冒气泡且表面泛浆平坦时停止。振捣时不漏振，欠振。在振动棒导管上贴50cm的刻度标记，根据标记控制振动棒的插入深度。振动棒应竖直上下，不得平拖。振动棒不能直接靠在模板上、钢筋及预应力管道上振捣，不得碰触精轧螺纹钢筋。振捣分区定人，各负其责。悬浇段，每侧腹板不少于2台振动棒，并有2台备棒。0#块每侧腹板不少于6台振动棒。振捣时间一般控制在2025s左右，对每一振捣部位，必须振至该

49、部位混凝土密实为止。钢筋和管道密集部位采取50mm的振捣棒进行小间距振捣。纵向束张拉槽口内缩，且该处主拉应力很大，受锚垫板、螺旋筋、锚下钢筋网片的影响，不易振捣密实，必须加强对锚垫板处混凝土振捣。f、浇筑混凝土时每工作班应制作试件2组，试件尺寸150150150mm。每次留2组试块与梁体进行同条件养护。（4）箱梁顶面处理浇筑混凝土之前，在两侧翼缘板边缘处，纵桥向每隔约1.5m设置标高控制点，固定在翼缘模板上。标高控制点按照与模板的相对高度设置，并在翼缘左右侧标高控制点之间拉线。顶面采用平板振动器进行振捣，用3m或者5m的铝合金刮尺刮平。制作收浆平台，人工收浆抹平，达到桥面设计高程及横坡。在混凝

50、土初凝前进行二次收光处理。（5）大体积混凝土施工控制措施及养护a、施工配合比控制混凝土统一在现场搅拌站工厂拌制。开盘前试验人员必须测定砂、石含水率，将理论配合比换算成施工配合比。混凝土配料必须按试验室通知单进行，并有试验人员值班。b、原材料温度开盘前测定砂、石等原材的温度，在天气炎热的情况下浇筑时，采用遮盖、洒水、拌冰屑等降低混凝土原材料温度的措施，保证混凝土入模温度控制在28以下。c、浇筑时间选择0#块混凝土浇筑时间选择在阴天气温较低时间进行，当必须在炎热天气情况下进行施工时，施工时间选择在下午温度较低时进行。d、分层浇筑混凝土灌注按照水平分层的原则，每层浇筑厚度控制在30cm，增加散热面积

51、，适当延长浇注时间，使混凝土部分热量充分散发到空气中。e、混凝土养护0#块混凝土养护用高压水泵从瓯江抽水进行养护。混凝土浇筑完毕初凝后，在混凝土暴露表面（顶板顶面和底板顶面）覆盖两层土工布和一层塑料薄膜保湿养护，并延迟拆模时间。通过模板保水养护腹板混凝土。加强混凝土的早期保湿养护，洒水养护时间不小于7d。表5.3.9-2 0#块质量检验标准项次检查项目规定值或允许值检查办法1混凝土强度(Mpa)在合格标准内按JIJF80/12004附录D检查2断面尺寸(mm)20检查3个断面3轴线偏位(mm)10用全站仪测量纵横向各2处4顶面高程(mm)10用水准仪检查3到5点5.3.10 预应力施工全桥大部

52、分纵向预应力束管道均集中在0#块，0#块内预应力管道复杂，安装时需要严格按图纸位置定位波纹管。预应力施工应符合公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2011）有关规定。钢绞线进场后，必须按有关规定对其强度、外形尺寸、物理及力学性能等进行严格试验。锚头应进行裂缝探伤检验，夹片应进行硬度检验，锚具应进行锚具钢绞线组装件的锚固性能试验，同时应就实测的弹性模量和截面积对张拉引伸量进行修正。普通预应力施工（1）预应力钢绞线制作 钢绞线的重量大、盘卷小、弹力大。为了防止下料过程中钢绞线紊乱、弹出伤人，下料时，将钢绞线盘卷在钢笼内，从盘卷中央逐步抽出。下料采用砂轮切割机切割。预应力筋的下料长度应经过计算确定。

53、计算时应考虑下列因素：构件孔道的长度、锚夹具长度、千斤顶长度、张拉伸长值和外露长度等因素。编束时先将下好的钢绞线理顺，用20#铅丝绑扎，间距1.5m，绑扎完毕后按设计顺序存放，并清楚标明。 （2）预应力筋穿束 穿束前应检查锚垫板和孔道，确保锚垫板位置正确，孔道内应畅通，无水和和其它杂物。垫板应与孔道垂直。穿束时采用卷扬机，先将单根钢绞线穿过波纹管，采用特制的连接套将单根钢绞线两端与待穿束和卷扬机钢丝绳相连。用卷扬机牵引即可完成穿束工作。图5.3.10-1 穿束示意图 （3）预应力筋张拉0#块纵向预应力采用钢绞线应符合预应力混凝土用钢绞线（GB/T5224-2014）标准，公称直径15.20mm

54、，标准强度为1860MPa，计算弹性模量为1.95105MPa，张拉控制应力1395MPa，两端张拉。采用YDC300QX型千斤顶进行张拉。单个0#块18根，张拉控制应力con=0.75fpk,控制张拉力为2908.6kN，纵向预应力单个0#段内纵向预应力仅有W0束，共4束,采用19s15.2钢绞线，张拉控制应力con=0.75fpk=1395MPa，控制张拉力为3684.2kN，均采用YCW500型千斤顶进行张拉。 箱梁混凝土强度达到设计强度的90%、弹性模量不低于混凝土 28d弹性模量的80%且龄期达到7d后方可张拉预应力束。张拉总顺序：先长束后短束，先张拉腹板束，后张拉顶底板束，张拉时应

55、注意对称进行。预应力筋张拉施工清孔、锚具、千斤顶安装张拉前，首先把锚垫板面板上及灌浆孔内的混凝土等杂物清除掉，去掉过长的波纹管，并把锚垫板喇叭口清除干净后，穿入钢绞线（钢绞线的长度由设计长度和工作长度确定），最后进行锚具、夹片安装。安装锚具前，要对锚具进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈迹。锚具安装合格后，安装限位板、千斤顶，锁紧工具锚。安装千斤顶时应注意：千斤顶穿心孔内钢绞线不得交叉缠绕。张拉施工按设计文件要求的张拉顺序采用整体两端张拉的施工工艺。根据设计及规范规定，采用张拉力和伸长值双控施工，张拉控制应力为1395Mpa，12根钢绞线张拉力F=1395*139*12=2343.6KN；进行张

56、拉时，以张拉力进行控制，以钢绞线的伸长量做校核。实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。预应力钢铰线的理论伸长值L(mm)按下式计算：L=PpL/ApEp式中：Pp预应力钢铰线的平均张拉力（N）；Pp=F*/（kL+u）L预应力钢铰线的长度（mm）；Ap预应力钢铰线的截面面积（mm2）;Ep预应力钢绞线的弹性模量（N/mm2）（Ep由试验取得）。 整体张拉用YCW350型穿心式千斤顶和ZB2*2-50型油泵。张拉初张力采用张拉控制应力con的10，张拉力达到初张力，测量伸长值L1，接着张拉到con。具体的张拉程序如下：预应力张拉

57、须待到强度达到设计强度的90%、弹性模量不低于混凝土 28d弹性模量的80%且龄期达到7d后方可张拉预应力束。对于气温较低时，还应延长张拉时混凝土龄期。张拉均为两端张拉，工序为：采用千斤顶两侧对称张拉，张拉程序为：010con100con（持荷 5 分钟）锚固。预应力钢铰线的实际伸长值L(mm),按下式计算：L=1.25（L1-L2）式中：L1从初应力（0.1con）至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）; L2从0张拉到初应力（0.10con）钢绞线的伸长值（mm）。张拉应按从上到下、分批、分阶段对称的顺序张拉。 张拉应力达到稳定后方可进行锚固。预应力筋锚固后的外露长度不宜小于30，锚具用封端

58、混凝土保护，当需较长时间外露时，应采取防锈蚀措施。锚固完毕后，经检验合格后方可进行切割端头多余的预应力筋，严禁使用电弧焊切割，应采用砂轮机切割。 = 3 * GB3 * MERGEFORMAT 孔道压浆纵向预应力束应采用无收缩水泥浆封锚与真空辅助压浆工艺。水泥浆的压注应在张拉锚固后24小时内完成，特殊情况下不超过48小时。浆体强度采用梁体同标号的M50净浆，依据JTG/T F50-2011公路桥涵施工技术规范净浆水胶比为0.26-0.28,根据产品出厂检验报告单试验净浆水胶比0.28进行试配。设计配合比为（kg/m）：水：压浆料=456：1629适配的各项指标见下表：表5.3.10-1 各项指

59、标试验结果汇总表项目设计性能指标实测性能指标水胶比(%)0.26-0.280.28初凝时间（h）58.1终凝时间（h）2410.4初始流动度(s)10-1712.730min流动度(s)10-2015.560min流动度(s)10-2522.124h自由泌水率(%)003h自由膨胀率(%)0-20.6624h自由膨胀率(%)0-30.82 抗折强度（MPa）3d57.67d69.328d1012.8 抗压强度(MPa)3d2033.77d4051.328d5078.4真空辅助压浆割除多余钢绞线，按要求对锚头部位用水泥砂浆封裹密封，封锚后24小时内压浆；启动真空泵，从孔内排除空气，若真空压力达到

60、-0.06-0.1MPa并保持稳定表示孔道密封效果良好，若达不到-0.06-0.1MPa，则表示孔道密封不严；确保密封良好后，在负压满足-0.060.1MPa的前提下，将浆体用注浆泵以0.040.5MPa的压力压进孔道，直到浆体通过空气滤清器，关闭有关球阀；继续压浆5分钟，使孔道内保压，关闭进浆阀。每一次制浆时制作不少于三组的70.770.770.7的水泥浆试块，养护28天后检查其抗压强度作为档案资料和评定水泥浆质量的依据。压浆结束后，立即用高压水对箱梁表面进行冲洗，防止浮浆粘结，影响桥面铺装与箱梁的粘结质量。5.4 悬浇段施工跨瓯江主桥（70+105+105+70）m连续梁主墩共3个，墩号为