脚手架（悬挑式）安全专项施工方案

1、PAGE 宝宇天邑环球港A区（三马地区02-07-01）项目11#、12#楼工程 脚手架（悬挑式）安全专项施工方案编制人：姚 璐审核人：段文琦审批人：北京建工博海建设有限公司有限公司宝宇天邑环球港A区（三马地区02-07-01）项目11#、12#楼项目部二 0 八年三月二十三 日目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc511029189 1、编制依据 PAGEREF _Toc511029189 h 1 HYPERLINK l _Toc511029190 1.1施工图 PAGEREF _Toc511029190 h 1 HYPERLINK l _Toc511029

2、191 1.2相关规范、标准 PAGEREF _Toc511029191 h 1 HYPERLINK l _Toc511029192 2、工程概况 PAGEREF _Toc511029192 h 1 HYPERLINK l _Toc511029193 2.1工程建设总体概况 PAGEREF _Toc511029193 h 1 HYPERLINK l _Toc511029194 2.2工程设计概况 PAGEREF _Toc511029194 h 1 HYPERLINK l _Toc511029195 3、施工部署 PAGEREF _Toc511029195 h 2 HYPERLINK l _To

3、c511029196 3.1安全生产、文明施工目标 PAGEREF _Toc511029196 h 2 HYPERLINK l _Toc511029197 3.2安全生产、文明施工组织结构 PAGEREF _Toc511029197 h 2 HYPERLINK l _Toc511029198 3.3施工进度计划 PAGEREF _Toc511029198 h 2 HYPERLINK l _Toc511029199 4、脚手架工程施工方案 PAGEREF _Toc511029199 h 3 HYPERLINK l _Toc511029200 4.1本工程选用钢管脚手架的构造要求 PAGEREF

4、_Toc511029200 h 3 HYPERLINK l _Toc511029201 4.2材料 PAGEREF _Toc511029201 h 3 HYPERLINK l _Toc511029202 4.3脚手架安装技术措施 PAGEREF _Toc511029202 h 3 HYPERLINK l _Toc511029203 4.4脚手架拆除的措施 PAGEREF _Toc511029203 h 8 HYPERLINK l _Toc511029204 4.5对脚手架搭设情况的验收 PAGEREF _Toc511029204 h 10 HYPERLINK l _Toc511029205 4

5、.6允许偏差 PAGEREF _Toc511029205 h 11 HYPERLINK l _Toc511029206 4.7脚手架的维护 PAGEREF _Toc511029206 h 12 HYPERLINK l _Toc511029207 4.8脚手架雨季施工技术措施 PAGEREF _Toc511029207 h 12 HYPERLINK l _Toc511029208 4.9脚手架监测技术措施 PAGEREF _Toc511029208 h 13 HYPERLINK l _Toc511029209 5、脚手架计算 PAGEREF _Toc511029209 h 15 HYPERLIN

6、K l _Toc511029210 5.1参数信息 PAGEREF _Toc511029210 h 16 HYPERLINK l _Toc511029211 5.2小横杆的计算 PAGEREF _Toc511029211 h 18 HYPERLINK l _Toc511029212 5.3大横杆的计算 PAGEREF _Toc511029212 h 19 HYPERLINK l _Toc511029213 5.4作业层立杆扣件抗滑承载力的计算 PAGEREF _Toc511029213 h 22 HYPERLINK l _Toc511029214 5.5脚手架立杆荷载计算 PAGEREF _T

7、oc511029214 h 22 HYPERLINK l _Toc511029215 5.6立杆稳定性计算 PAGEREF _Toc511029215 h 25 HYPERLINK l _Toc511029216 5.7连墙件的稳定性计算 PAGEREF _Toc511029216 h 27 HYPERLINK l _Toc511029217 5.8联梁的计算 PAGEREF _Toc511029217 h 28 HYPERLINK l _Toc511029218 5.9悬挑梁受力计算 PAGEREF _Toc511029218 h 29 HYPERLINK l _Toc511029219 5

8、.10悬挑梁稳定性计算 PAGEREF _Toc511029219 h 31 HYPERLINK l _Toc511029220 5.11锚固段与楼板连接的计算 PAGEREF _Toc511029220 h 31 HYPERLINK l _Toc511029221 5.12脚手架配件数量匡算 PAGEREF _Toc511029221 h 32 HYPERLINK l _Toc511029222 5.13材料计划表 PAGEREF _Toc511029222 h 33 HYPERLINK l _Toc511029223 5.14阳台、楼梯间、楼体转角处悬挑钢梁计算 PAGEREF _Toc5

9、11029223 h 33 HYPERLINK l _Toc511029224 6、脚手架的搭设安全要求与管理 PAGEREF _Toc511029224 h 45 HYPERLINK l _Toc511029225 7、安全保证措施 PAGEREF _Toc511029225 h 45 HYPERLINK l _Toc511029226 8、安全应急救援预案 PAGEREF _Toc511029226 h 48 HYPERLINK l _Toc511029227 8.1预案说明 PAGEREF _Toc511029227 h 48 HYPERLINK l _Toc511029228 8.1.

10、1应急救援指挥组 PAGEREF _Toc511029228 h 48 HYPERLINK l _Toc511029229 8.1.2抢险突击队名单如下： PAGEREF _Toc511029229 h 48 HYPERLINK l _Toc511029230 8.2岗位职责 PAGEREF _Toc511029230 h 49 HYPERLINK l _Toc511029231 8.2.1指挥长 PAGEREF _Toc511029231 h 49 HYPERLINK l _Toc511029232 8.2.2副指挥长 PAGEREF _Toc511029232 h 49 HYPERLINK

11、 l _Toc511029233 8.2.3指挥职责 PAGEREF _Toc511029233 h 49 HYPERLINK l _Toc511029234 8.2.4应急救援领导小组其它人员职责 PAGEREF _Toc511029234 h 49 HYPERLINK l _Toc511029235 8.2.5应急救援实施机构职责 PAGEREF _Toc511029235 h 50 HYPERLINK l _Toc511029236 8.3事故报告程序流程图 PAGEREF _Toc511029236 h 50 HYPERLINK l _Toc511029237 8.4大型脚手架变形与高

12、处坠落安全事故预测 PAGEREF _Toc511029237 h 51 HYPERLINK l _Toc511029238 8.5应急救援物资储备 PAGEREF _Toc511029238 h 52 HYPERLINK l _Toc511029239 8.6大型脚手架失稳造成人员伤亡时的应急措施 PAGEREF _Toc511029239 h 52 HYPERLINK l _Toc511029240 8.7预防高处坠落措施 PAGEREF _Toc511029240 h 52 HYPERLINK l _Toc511029241 8.8发生高处坠落事故的抢救措施 PAGEREF _Toc51

13、1029241 h 53 HYPERLINK l _Toc511029242 8.9救援总结 PAGEREF _Toc511029242 h 53 HYPERLINK l _Toc511029243 9脚手架布置平面图54宝宇天邑环球港A区（三马地区02-07-01地块）项目11#、12#楼 脚手架工程安全专项施工方案第 PAGE 53 页 共 54 页1、编制依据1.1施工图图纸类别图纸编号出图日期建筑建施-01建施-572017年12月结构结施-01结施-342017年12月1.2相关规范、标准序号规范、标准名称编号备注1钢结构设计规范GB 50017-20032建筑施工高处作业安全技术规

14、范JGJ80-20113建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114建筑结构荷载规范GB 50009-20125建筑机械使用安全技术规程JGJ33一20126建筑施工安全检查评分标准JGJ59-20157建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80一20168施工现场临时用电安全技术规范JGJ46一20059建筑变形测量规程JGJ8-201610工程测量规范GB50026-20072、工程概况2.1工程建设总体概况序 号项 目内 容1工程名称宝宇天邑环球港A区（三马地区02-07-01地块）项目11#、12#楼2工程地点哈尔滨市道外区北马路沟沿街南勋街合围区域3建筑面积66842.9

15、94建设单位黑龙江宝宇天邑房地产开发有限责任公司5监理单位黑龙江弘合加建设监理咨询有限公司6设计单位黑龙江省西埃迪建筑设计院7质量监督单位黑龙江省哈尔滨市建筑工程质量监督站8施工总承包单位北京建工博海建设有限公司9分包单位10施工日期2017年10月20日2018年12月30日11质量标准合格2.2工程设计概况1建筑面积（m2)11#：29912.1512#：36930.84总建筑面积66842.99地下建筑面积3438.28地上建筑面积63404.712地下单层面积11#：1678.9612#：1759.32地上单层面积11#：716.7012#：773.653层数地下11#：2层12#：2

16、层地上11#：39层12#：:45层4层咼（m)地下每层层高-1层：3700、-2层：5000非标层1层：78002层：3600标准层30005建筑高度（m)士 0.00标高119.80m建筑檐高11#:119.25m;12#：140.40m6建筑平面横轴编号11#:12912#:129纵轴编号11#:AQ12#: AQ横轴尺寸11#:4710012#：50400纵轴尺寸11#:1515012#:151507基本参数地基基础设计等级甲级耐火等级一级设计使用年限50耐久性年限结构安全等级二级8结构形式基础结构桩基础主体结构剪力墙3、施工部署3.1安全生产、文明施工目标创“市安全生产、文明施工样板

17、工地”，杜绝死亡、重伤及火灾事故。执行14000环保标准，现场做到无污染、低噪音、不扰民。3.2安全生产、文明施工组织结构施工现场成立项目经理为总负责人的安全生产、文明施工领导机构，设专职安全员，负责施工现场的安全工作。3.3施工进度计划脚手架工程随主体工程的施工开始，至装饰工程结束止，工期为2018年3月25日2018年11月25日。4、脚手架工程施工方案 4.1本工程选用钢管脚手架的构造要求材料规格构造要求挑件20字钢6米长工字钢间距1.4米设置一道立杆；48钢管横向间距1.05米，立杆底部绑扫地杆与工字钢之间通过U型钢焊接相连。横杆：48钢管间距1.5米。斜撑：48钢管设在脚手架的拐角处

18、，杆与地面夹角60度方向上，绑在架子的外面，以防架子纵向倾斜。十字架48钢管每隔7根立杆设一道，从底到顶杆与地面夹角为45-60度。十字扣件、旋转扣件、对接扣件。楼板浇注时，预先在楼板留预埋件，每间隔1.4m每侧预埋2根700mm20钢筋，采用焊接固定将工字钢固定于楼板上，在工字钢外端部焊U型钢与一根横杆相连，立杆再与横杆相连。外排脚手架第一步自三层顶升起，第二步自十三层顶升起，第三步自二十三层顶升起，第四步自三十三层顶升起，距外墙0.5米。搭设硬防护，在外满挂密目网。4.2材料4.2.1、20工字钢4.2.2、48、壁厚3.5mm钢管4.2.3、十字扣件、旋转扣件、对接扣件4.2.4、大眼密

19、目网、小眼密目网4.2.5、10槽钢4.2.6、20圆钢4.2.7、619钢丝绳4.3脚手架安装技术措施4.3.1、立杆采用48、壁厚3.5mm的钢管为材料，立杆必须与固定于工字钢上的横杆牢固相连。立杆连接时必须用扣件连接牢固。外排脚手架距墙1.55米，里排脚手架距墙500mm，立杆间距1400mm。4.3.2、横杆：采用48、壁厚3.5mm的钢管为材料，横杆搭接要交圈，不能错开和切断，上下间距不得超过1.5米。4.3.3、脚手架采用钢跳板，长度为3米，厚2-3mm，肋高50mm，宽度不小于230mm。脚手板的铺设要严密、牢固，接槎板端压过小横杆距墙不大于150mm，严禁存有探头板。4.3.4

20、、剪刀撑是设在脚手架外侧交叉成十字的双支撑，与地面成60度角，使用的材料同立杆的材质、规格。宽度不超过7根立杆，且剪刀撑的交叉点应设在立杆与横杆的交叉点上。4.3.5、脚手架必须垂直于地面，立杆垂直度的偏差不得超过架高的1/300，大横杆在每一面脚手架范围内的纵向水平高低偏差不宜超过一皮砖的厚度。4.3.6、钢管脚手架的立杆、大横杆接头必须对接。相邻两根立杆的接头应错开500mm以上，并不在同一步架内。大横杆应绑在立杆的里面。同一步架内外和上下相邻的两根大横杆的接头应错开，都不得在同一跨间和同一布距内，其水平距离大于500mm以上。4.3.7、小横杆与墙体连接，伸入墙内不得小于500mm，伸出

21、大横杆外不得小于100mm，并与大横杆连接牢固。小横杆与墙体连接点垂直距离不得超过4米，水平距离不得超过6米。4.3.8、本工程采用密目安全网进行全封闭，安全网由安全站指定认可厂家，以保证质量。安装时，在每个系点上边绳应与支撑物靠紧，用一根独立的系绳连接，系点沿网边均匀分布，其间距不得大于750mm，系结应符合打结方便、连接牢固又容易解开，受力后不会散脱的原则。4.3.9、多张网连接使用时，相邻部分靠紧或重叠，连接绳的材料与网相同，强力不得低于网绳强力。4.3.10、安装平面与水平面垂直、网平面与支撑作业面边缘处最大间隙不超过100mm。4.3.11、在转角、端头及纵向连续设剪力撑，每组剪力撑

22、不大于7根立杆(或10 m长)，从底到顶连续布置。剪力撑钢管与地面水平方向成45O夹角，剪力撑搭接长度不小于1000。剪刀撑绑扎2个扣件，杆端留100。4.3.12、每隔3.0米，横向每隔6米设置与框架、钢性连接。4.3.13、连接点一端用扣件固定于立杆与大横杆汇集处，未遇到柱子时与板上预埋48钢管连接。标准层在挑檐板上下预埋件遇到窗口处在窗口拉接,杆件相反伸出的端头必须大于100，防止杆件滑落。杆件用扣件连接，禁止使用铁线绑扎。4.3.14、铁跳板满铺，铺设时不得铺探头板、弹簧板，靠墙的间距不得大于200。铁跳板采用8#线锁死。4.3.15、钢丝绳只作为备用措施，卸载点的布置，根据脚手架总体

23、高度，整个架体搭设二次，每次搭设，在上一层的框架梁上采用采用61918.5mm钢丝绳卸荷。四道卸荷点位置分别在三层、八层边梁上，横向间距1.5m。楼层梁处锚环锚入长度要求不小于抗震锚固长度如图：阳台脚手架悬挑示意图转角悬挑脚手架示意图阳台脚手架悬挑示意图墙体转角做法示意图4.3.16、连接点一端用扣件固定于立杆与大横杆汇集处，板上预埋48钢管连接, 遇剪力墙时可以利用原有的穿墙螺杆洞用螺杆焊钢管拉结，连墙件均采用短钢管。按二步三跨设置，上下错开，成菱形布置。连墙件示意图剪刀撑示意图4.4脚手架拆除的措施4.4.1拆除前必须完成以下准备工作4.4.1.1全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系

24、等是否符合安全要求。4.4.1.2全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。4.4.1.3根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准方可实施。4.4.1.4由脚手架工程负责人进行拆除安全技术交底。4.4.1.5清除脚手架上杂物及障碍物。4.4.1.6脚手架的拆除根据外檐施工要求进行拆除，拆除时划出工作区，禁止一切人员进入，同时设专人看守。4.4.2拆除应符合以下要求4.4.2.1架子下方设隔离区，进行围挡，设专人看护。拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下同时作业。拆除顺序与搭设顺序相反，即后搭的先拆。4.4.2.2连墙件必须随脚手架逐层拆除，禁止先

25、将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。4.4.2.3卸荷钢丝绳拆除必须随脚手架逐层拆除，严禁先将钢丝绳整体拆除后再拆除脚手架。4.4.2.4当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。4.4.2.5脚手架采取分段、分立面拆除，对不拆除的脚手架两端按本方案搭设方法设置连墙件和横向斜撑加固。4.4.2.6各种构件严禁直接抛掷至地面。4.4.2.7运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。4.4.2.8在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。4.4.2.9拆下的杆配件应以安全的方式运出或吊下，严

26、禁向下掷抛。在拆除过程中，应做好配合、协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险的作业。4.5对脚手架搭设情况的验收要严格把好验收关，脚手架搭设验收要以建筑物的结构层分段、分部位验收。验收标准：4.5.1、脚手架所用材料的质量必须符合要求。4.5.2、大横杆全长水平误差应不得超过60，立杆垂直偏差不得超过架高的1/300，小横杆挠度不大于杆长的1/150，杆件间距、布距符合规程标准。4.5.3、要有足够的连墙点，垂直距离每层设一根，水平距离每6米设一根，且与建筑物拉结牢固可靠。4.5.4、作业层铺板要严、要平、要稳，拐角要交圈（即纵放脚手板与横放脚手板压到位）。铺板长短宽窄到位，不得有探头板。脚

27、手板材质要符合规程标准。4.5.5、剪刀撑、正反斜撑要搭设到位，斜撑与立杆交点处结点合理，扣件紧固。4.5.6、安全网、钢管、扣件要有出厂合格证和劳动保护检测所的检测证，支设安全网要外高里低，两网搭接严密，受力均匀。支网用斜支撑角度符合规定标准要求。立网与大横杆绑扎牢固，立网底部要压在作业面脚手板下。4.5.7、特殊部位的处理，门窗口、出入口、通道口，“八”字杆、斜杆安装符合规程标准。4.5.8、作业面防护，立挂安全网加两道护身栏杆，加180挡脚板，作业面端头封死。4.5.9、平面屋面防护高度不低于1米，女儿墙防护高度不低于1.5米。4.5.10、外脚手架搭设后，必须经过有关人员检查验收签字认

28、定合格后才能投入使用。做到分层搭设，分层验收，分层使用，发现问题及时加固。验收合格后的外脚手架未经批准，任何人不得任意拆改。4.6允许偏差序号项目技术要求允许偏差检查方法与工具1基础不晃动，不滑动观察不沉降10mm2立杆垂直度每层20mm用经纬仪或线坠和卷尺最终50mm用经纬仪或线坠和卷尺3水平杆高差一根大横两端杆20mm水平仪或水平尺同跨内外步杆高差104横向水平杆外伸长度400mm-30mm钢板尺5主节点各扣件中心点相互距离150mm钢板尺6同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500mm钢卷尺7立杆上的对接扣件至主节点的距离H/3500钢卷尺8纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离la/3450

29、钢卷尺9扣件螺栓拧紧扭力矩40-65Nm力矩扳手10剪刀撑与地面夹角45600角尺11脚手板外伸长度（对接）单板：130-150mm；两板之和300mm卷尺注意：安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽样方法按随机分布原则进行。不合格的必须重新拧紧，直至合格为准。抽检数量为100个，允许的不合格数为5个。4.7脚手架的维护4.7.1由现场架子工长指派专人进行日常的各种脚手架的检查与维护。重点在各架子的受力杆件的紧固，由技术组提供指导。4.7.2由项目部每月定期组织对脚手架周边的检查，以及不定期的抽查，及时纠正发现的问题。4.7.3对工程所需的各类料具分类存放，并有单独的堆放场地，并保证堆

30、放场地干燥、清洁，以免锈蚀料具。4.8脚手架雨季施工技术措施脚手架的安全与稳固性直接影响到工人的生命安全与建筑物的安全。在雨期施工中，任何麻痹大意和疏忽都可能导致事故发生。因此雨期施工，脚手架应采取如下措施：（1）适当添加与建筑物的连接杆件。这样可增加脚手架的整体性与抗倾覆的能力，增加稳固性；（2）脚手架上的马道等要供人通行的地方应做好防滑与防跌落措施，如及时更换表面过于光滑的踏板、在通道两边加装防护网等；（3）经常性检查脚手架连接处的连接件，如发现松动或位移要及时加固和恢复；（4）雨期不宜在脚手架进行过多施工，工作面不能铺得过大，要控制脚手架上的人员、构件及其它建筑材料的数量，在脚手架上的动

31、作不宜过于激烈。（5）金属脚手架要做好防漏电措施。脚手架与现场施工电缆（线）的交接处应良好的绝缘介质隔离，并配以必要的漏电保护装置；或者重新布置现场施工电缆（线），避免与金属脚手架的交接。4.9脚手架监测技术措施4.9.1、脚手架施测的目的、任务及观测点的布置脚手架沉降观测是用水准测量的方法，周期性地观测脚手架的沉降观测点和水准基点之间的高差变化值。脚手架从施工开始到竣工，很长一段时间，沉降变形是不可避免的。如果变形在一定的限度之内属正常现象，但一旦超过某一限度，就会危及脚手架的安全。因此，在建筑物的施工期间，都必须对脚手架进行安全监测，以便及时掌握变形情况，发现问题，采取措施，保证脚手架从施

32、工开始到运营期间均安全有效。4.9.2、沉降观测依据以下原则布设：（1）参照设计图纸；各栋楼楼脚手架沉降观测点平面布置图附图。（2）、测量执行规范工程测量规范（GB50026-2007）建筑变形测量规程（JGJ8-2016）4.9.3、测量的内容、方法和精度要求水准基准点和工作基点的布设和测定基准点是沉降观测的基本控制，拟在场地外适当位置设置34个水准基准点，并准确测定其高程。多层建筑的沉降观测，采用水准仪，用普通水准测量的方法进行，其水准路线的闭差不应超过mm（n测站数）。工作基点用作直接测定观测点的起始点或终点，选择适当位置布置工作基点，与基准点一起布设成水准环线，按要求进行联测。4.9.

33、4、观测方法观测时先后视水准基点，接着依次前视各沉降观测点，最后再次后视该水准基点，两次后视读数之差不应超过1mm。4.9.5、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检，公司进行安全月检。（2）工程日常检查重点部位：1）连接扣件是否松动2）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差。3）施工过程中是否有超载现象。4）支架杆件是否变形。5）立杆偏差预警值为允许偏差值的80%。5、脚手架计算 脚手架搭设体系剖面图 脚手架搭设体系正立面图 脚手架搭设体系平面图5.1参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从距地面8.1m处开始搭设，搭设高度H：30m；顶步栏杆高：1.3m；内立杆距离墙长度a：0.5m；

34、立杆步距h：1.5m；总步数：19步；立杆纵距la：1.4m；立杆横距lb：1.05m；小横杆伸出内立杆长度a1：0.3m；扫地杆距地：0.2m；采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为48 3.5；连墙件布置方式为二步三跨，连接方式为扣件连接；连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；脚手架沿墙纵向长度l：136m；2.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：0层；装修脚手架均布活荷载：2kN/m2；装修脚手架同时施工层数：2层；(2)风荷载参数本工程地处黑龙江哈尔滨市，基本风压Wo：0.55kN/m2；

35、地面粗糙度类别为：C类(有密集建筑群市区)；(2)静荷载参数1)脚手板参数选用冲压钢脚手板，按规范要求铺脚手板；脚手板自重：0.3kN/m2；铺设层数：3层；2)挡脚板参数选用木脚手板(220483000)，仅作业层设挡脚板挡脚板自重：0.08kN/m；挡脚板铺设层数：2层；3)防护栏杆铺脚手板层设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为6根；4)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目网自重：0.01kN/m2；3.支撑参数支撑系统搭设形式为纯悬挑式；主梁截面特征：工字钢，工字钢型号：20a号工字

36、钢；型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用压环钢筋方式，钢筋直径20mm；联梁截面特征：槽钢-槽口竖向U，槽钢型号：10号槽钢；楼板混凝土强度等级：C30；5.2小横杆的计算 小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。1.均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值：q=0.038+0.3001.4/2+21.4/2 = 1.648 kN/m；作用在小横杆上的荷载设计值：q=1.2（0.038+0.3001.4/2）+1.421.4/2 = 2.258 kN/m；2.强度验算最大弯矩 M = ql2/8 =2.25

37、81.052/8 = 0.311 kN.m； 最大应力计算值 = M / W =0.311106/5.08103=61.258 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值=61.258N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度 = 5ql4/384EI = 5.01.64810504/(3842.0610512.19104)=1.039 mm； 小横杆实际最大挠度计算值=1.039mm 小于最大允许挠度值min（1050/150，10）=7.000mm，满足要求！5.3大横杆的计算小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照

38、集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。1.小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.51.6481.05(1+0.3/1.05)2=1.431 kN；内排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.52.2581.05(1+0.3/1.05)2=1.960 kN；外排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.51.6481.051+(0.3/1.05)2=0.936 kN；外排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb1

39、+(a1/lb)2=0.52.2581.051+(0.3/1.05)2=1.282 kN；2.大横杆受力计算大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到内排大横杆： 最大弯矩：M= 0.487 kN.m

40、 最大变形：= 1.846 mm 最大支座反力：F= 4.284 kN计算得到外排大横杆(计算过程从略)： 最大弯矩：M= 0.321 kN.m 最大变形：= 1.221 mm 最大支座反力：F= 2.828 kN3.强度验算最大应力计算值 = 0.487106/5.08103=95.846 N/mm2；大横杆实际弯曲应力计算值=95.846N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4.挠度验算最大挠度=1.846mm；大横杆实际最大挠度计算值=1.846mm 小于最大允许挠度值min（1400/150，10）=9.333mm，满足要求！5.4作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

41、扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为4.284 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为2.828 kN；作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.284kN 8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R

42、=2.828kN 8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！5.5脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度HsHs=H/（1-0.001H）=30/（1-0.00130）=30.928 m；2.静荷载标准值计算(1)结构自重标准值NG1k采用48 3.5钢管。外立杆：NG1k= gk Hs=0.146530.928=4.530 kN；内立杆：NG1k= gk Hs=0.125530.928=3.880 kN；(2)构配件自重标准值NG2k1)脚手板的自重标准值NG2k1采用冲压钢脚手板，自重标准值gk1=0.3k

43、N/m2 ，铺设层数n1=3层。外立杆：NG2k1= n10.5lblagk1 = 30.51.051.40.3=0.662 kN；内立杆：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 3（0.51.05+0.3）1.40.3=1.040 kN；2)挡脚板的自重标准值NG2k2采用木脚手板(220483000)，自重标准值gk2=0.08kN/m ，铺设层数n2=2层。 外立杆：NG2k2= n2lagk2 = 21.40.08=0.224 kN；3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采用48 3.5钢管，自重标准值gk3=0.0384kN/m ，总根数n3=6根。外立杆：NG2k3

44、= n3（lagk3+0.0132）= 6（1.40.0384+0.0132）=0.402 kN；4)围护材料的自重标准值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= laH gk4 =1.4300.01=0.420 kN；5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在大横杆上的小横杆根数n4=1根，铺设层数n5=3层，采用48 3.5钢管，自重标准值gk6=0.0384kN/m。外立杆：NG2k5= n5n4（0.5lbgk6+0.0132） = 31（0.51.050.0384+0.0132）=0.1

45、00 kN；内立杆：NG2k5= n5n4（0.5lb+a1）gk6+0.0132 = 31（0.51.05+0.3）0.0384+0.0132= 0.135 kN；6）构配件自重标准值NG2k合计外立杆：NG2k=0.662+0.224+0.402+0.420+0.100=1.807 kN；内立杆：NG2k=1.040+0.135=1.174 kN；3.活荷载标准值计算活荷载按照2个装修作业层（荷载为2 kN/m2）计算，活荷载合计值Qk=4 kN/m2。外立杆：NQk= 0.5lblaQk = 0.51.051.44=2.940 kN；内立杆：NQk =（0.5lb+a1）laQk =（0

46、.51.05+0.3）1.44=4.620 kN；4.风荷载标准值计算Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0 = 0.55 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=1.3 =1.30.871=1.132；为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部z= 0.740，脚手架顶部z= 1.105；经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架底部Wk = 0.70.550.7401.132 = 0.322 kN/m2； 脚手架顶部Wk = 0.70.551.1051

47、.132 = 0.481 kN/m2；5.6立杆稳定性计算(一)基本数据计算1.立杆长细比验算依据扣件式规范第5.1.9条：长细比= l0/i = kh/i=h/i（k取为1）查扣件式规范表5.3.3得： = 1.500；立杆的截面回转半径：i = 1.580 cm；= 1.5001.5100/1.580=142.405立杆实际长细比计算值=142.405 小于容许长细比210，满足要求！2.确定轴心受压构件的稳定系数长细比= l0/i = kh/i=1.1551.5001.5100/1.580=164.478；稳定系数查扣件式规范附录C表得到：= 0.261；3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩

48、MwMw = 0.851.4WkLah2/10经计算得到，各段弯矩Mw为： 脚手架底部 Mw= 0.121kNm；(二)外立杆稳定性计算1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) + MW/W f外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk =1.2（4.530+1.807）+ 0.851.42.940= 11.103 kN； = 11103.284/(0.261489)+120865.485/5080 = 110.934 N/mm2；组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值=110.934N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求

49、！2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) f外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（4.530+1.807）+ 1.42.940= 11.721 kN； = 11720.684/(0.261489)=91.987 N/mm2；不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值=91.987N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(三)内立杆稳定性计算全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。 = N/(A) f内立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（

50、3.880+1.174）+ 1.44.620= 12.533 kN； = 12533.463/(0.261489)=98.366 N/mm2；内立杆实际抗压应力计算值=98.366N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！5.7连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.493 kN；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.600 m2；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.493 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长

51、细比 l/i = 700/15.8的结果查表得到 =0.871；A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8714.8910220510-3 = 87.292 kN；Nl=13.493kN Nf=87.292kN，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=13.493kN 双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！5.8联梁的计算联梁采用10号槽钢U口竖向。按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力：外立杆P1 = 11.721 kN，内立杆P2 = 12.533 kN；计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式

52、 RA = RB = (n-1)/2P + P其中 n= 1；经过简支梁的计算得到: 外立杆通过联梁传递到支座的最大力 (考虑到支撑的自重)N1= 111.721 + 1.4000.120 = 11.889 kN; 内立杆通过联梁传递到支座的最大力 (考虑到支撑的自重)N2= 112.533 + 1.4000.120 = 12.701 kN; 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= (12 -1)/(81)12.5331.400+0.1201.4002 /8= 0.029 kNm; 最大应力 = 0.029106 / 7800 = 3.769 N/mm2;水平联梁的最大应力计算值 3.769

53、N/mm2 小于 205N/mm2，满足要求！5.9悬挑梁受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.65 m，l = 2 m，m1 = 1.55m，m2 = 0.5 m；k=1.65/2=0.825k1=1.55/2 = 0.775k2=0.5/2 = 0.25悬挑梁的截面惯性矩I = 2370 cm4，截面抵抗矩W = 237 cm3，截面积A = 35.5 cm2，

54、线密度G = 27.9 kg/m。外立杆轴向力设计值N1= 11.889 kN；内立杆轴向力设计值N2= 12.701 kN；悬挑梁自重荷载 q=1.227.99.810-3=0.335kN/m把以上数据代入公式，经过计算得到：支座反力 RA = 36.979 kN支座反力 RB = -12.389 kN最大弯矩 MA = 24.778 kNm 最大应力 = 24778192.070 /( 1.05 237000 )= 99.571 N/mm2悬挑梁的最大应力计算值=99.571 N/mm2 小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!最大挠度 max= 7.593 mm按照钢结构设计规范(

55、GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 3100 mm。悬挑梁的最大挠度7.593mm 小于最大容许挠度3100/400mm，满足要求!5.10悬挑梁稳定性计算悬挑梁采用20a号工字钢,计算公式如下： = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，依钢结构设计规范(GB50017-2003) 附表B，按照下面公式调整： 得到 b=0.929。经过计算得到最大应力 = 24.778106 /( 0.929237000 )= 112.540 N/

56、mm2；悬挑梁的稳定性计算 =112.540N/mm2 小于f=215N/mm2，满足要求!5.11锚固段与楼板连接的计算水平悬挑梁与楼板压点采用压环钢筋，拉环强度计算如下：水平悬挑梁与楼板压点的拉环受力 R=12.389 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平悬挑梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=12.389103/(314.1592)=19.718N/mm2；水平悬挑梁与楼板压

57、点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！5.12脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： 长杆总长度(m) L = 1.1H(n+la/hn-2la/h) 小横杆数(根) N1 = 1.1(H/2h + 1)n 直角扣件数(个) N2 = 2.2(H/h + 1)n 对接扣件数(个) N3 = L/l 旋转扣件数(个) N4 = 0.3L/l 脚手板面积(m2) S = 1.1(n-2)lalb 其中 n -立杆总数

58、(根) n=197； H -搭设高度(m) H=30； h -步距(m) h=1.5； la-立杆纵距(m) la=1.4； lb -立杆横距(m) lb=1.05； 代入得： 长杆总长度(m) L =1.130(197 + 1.4197/1.5 - 2 1.4/1.5)=12507.000； 小横杆数(根) N1 =1.1 (30 /(21.5) + 1) 197 = 2384； 直角扣件数(个) N2 =2.2 (30 / 1.5 + 1) 197 = 9102； 对接扣件数(个) N3 =12507.000 / 6.00 = 2085； 旋转扣件数(个) N4 =0.3 12507.00

59、0 / 6.00 = 626； 脚手板面积(m2) S =1.1 (197-2) 1.4 1.05=315.315。5.13材料计划表序号材料名称规格单位数量120工字钢6米根510220工字钢12米根963钢管6米根125584钢管4米根3965钢管2米根143046扣件直角个546127扣件对接个125108扣件旋转个37569脚手板块18905.14阳台、楼梯间、楼体转角处悬挑钢梁计算1.脚手架搭设参数脚手架从距地面14.5m处开始搭设，搭设高度H：30m；顶步栏杆高：1.3m；内立杆距离墙长度a：0.5m；立杆步距h：1.5m；总步数：19步；立杆纵距la：1.4m；立杆横距lb：2.

60、5m；小横杆伸出内立杆长度a1：0.3m；扫地杆距地：0.2m；采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为48 3.5；连墙件布置方式为二步三跨，连接方式为扣件连接；连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；脚手架沿墙纵向长度l：10m；2.技术措施采用钢丝绳分段卸荷；卸荷次数：2次；卸荷上段下传荷载百分比：30%；钢丝绳不均匀系数：0.85；钢丝绳安全系数：6；各段卸荷参数表：3.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：0层；装修脚手架均布活荷载：2kN/m2；装修脚手架同时施工层数：2层；(2)风荷载参数