地下室顶板支撑回顶技术方案设计

1、录1一、编制说明1二、编制依据1三、工程简况：2四、施工荷载2五、地下车库顶板脚手架加固3六、安全技术措施6七、计算书7施工电梯处地下车库顶板回顶方案一、编制说明为了保证结构工程施工安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准，由于本工程部分地下车库顶板施工完成，现阶段进入主体及二次结构施工阶段，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下车库顶板上布置泵车及施工升降机。施工期间的荷载远大于设计活荷载，需加设支撑，避免因荷载过大，造成梁板开裂。此方案应经上级技术部门审核批准后生效。二、编制依据1 、 建筑结构荷载规范GB50009-20122、 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；

2、3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011;4、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016;5、罗兰春天一期施工图纸。6、本工程的实际情况三、工程简况：美的罗兰春天工程一期1#7#、10#13#、20#娄及地下车库工程，位于 邯郸市东区、北临建安路、南临联纺东路、东临蔺相如大街，由邯郸市顺美房 地产开发有限公司开发建设，河北拓朴建筑设计有限公司设计，河北新隆基工 程管理有限公司监理，中铁七局集团郑州工程有限公司总承包。 该工程集配套 商业、住宅用房、地下车库等功能。总建筑面积约127695.78mL本工程为现浇钢筋混凝土框架、剪力墙结构，条基、筏板基础1#楼地下1层

3、、地上8层;2#7#娄地下2层、地上8层;10#13#娄地下2层、地上18层；20#娄为配套 商业地上三层。地下车库和配套商业为框架结构。四、施工荷载2、SC200/200施工升降机60m高度时的自重载荷及冲击载荷表序号部件名称数量单重(kg)总量(kg)备注1标准节1815027002驱动体275015003吊笼215403080含附件部分重量4限载装置215305底架1135013506电缆卷筒2551107附着3180540含电缆导架电器系统4004009 结构件合计|9710|空载状态下正常使用中单笼冲击载荷：作用在施工升降机上的垂直载荷有：驱动机构自重：750kg吊笼自重：1540k

4、g额定提升载重量：2000kg考虑动载超载因素：取动载系数 K=1.2,超载系数&=1.1系统冲击载荷：1.2 X 750+1.2 X 1540+1.2 + 1.1 x 2000=5388kg= 53kn五、地下车库顶板脚手架加固考虑到在施工作业过程中产生动荷载对楼板的影响，为了偏于安全，施工位 置对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行支撑，以减小对顶板的影响。1、 搭设顺序支模架拆除清理一铺50厚脚手板一纵向扫地杆一立杆一横向扫地杆一大横 杆（栅格）一剪刀撑2、架体搭设施工位置下的板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑， 材料选用50厚木板通 设在筏板上，支架系统采用 中48X2.8钢管搭设满堂架，

5、架体钢管顶端放置 U型 可调顶托，40*80mm方架设在U型可调顶托上，调节U型顶托，将木桥与梁底、 板底顶撑牢固，U型可调顶托使用长度w 200mm双排支撑架体纵向间距600mm 横向间距600 mm根据层高设二道水平杆，最大步距 1500 mm下部200 mmW处11 / 19设一道扫地杆。在支撑体系外周搭设连续剪刀撑。施工回顶示意图如下:0 |1 1I 卜 I1 1a J1L1 jri- ,I11jF；1 ,r;rijii濡J1r,:F；1rr界s1r北sr津11sis： 二r!J(sWM rSOS -必 一J(jj MNQ 一 1, OO J MO -jLi .3、材质要求钢管1）采用

6、焊接钢管，为Q235At冈。2）外径为中48,壁厚2.8mm长度主要有6m 3m等。3）钢管的质量要求钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于0.5mm外径和壁厚允许偏差为0.5mm5mm立杆弯曲不大于20mm端部应平整，端面切斜的允许偏差为 1.7mm钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。钢管应无裂纹，严禁打孔。(2) 扣件1) 扣件有三种：十字扣件、旋转扣件和对接扣件。2) 扣件不得有裂纹、气孔。不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。3)

7、 扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。4) 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。5) 当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。6)扣件螺栓为中12,不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达 70N.m时，扣件 不得破坏。六、安全技术措施(1) 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。(2) 脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。(3) 脚手架的构配件必须合格。(4) 脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。(5) 在脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。注意事项1. 最好是在堆场荷载较小

8、时搭设；2. 脚手架搭设的可调支撑坚固力矩不少于70N.m.七、计算书满堂支撑架计算书计算依据：1 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112 、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-913 、建筑地基基础设计规范 GB50007-20114、建筑结构荷载规范GB50009-2012A架体参数满堂支撑架的宽度B(m)6满堂支撑架的长度L(m)8满堂支撑架的高度H(m)3.5脚手架钢管类型 48X2.8立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距 h(m)1.5纵横向水平杆顶部步距hd(m)1.5立杆纵距la(m)0.6立杆横距lb(m)0.6立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点

9、的长度a(m)0.2剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数附1.494非顶部立杆计算长度系数国1.656B、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n42材质及类型钢管截面类型(mm)48.3 3.6次梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205次梁截面惯性矩I(cm4)12.71 、一2次梁抗男强度设计值 fN/mm)125 3 次梁截面抵抗矩W(cm)5.26 一 2次梁弹性模量E(N/mm)206000次梁自重标准值Nc(kN/m)0.04次梁验算方式三等跨连续梁G ik=N=0.04kN/m；G 2k= g2kXb/(n 4+1)= 0.35 0.6/(2+1)=0.07kN/m ;Q 住=qik

10、Xb/(n 4+1)= 1 0.6/(2+1)=0.2kN/m ;Q 2k= q2kXb/(n 4+1)= 3 0.6/(2+1)=0.6kN/m ;1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算qi=1.2 XGik+Gk尸 1.2 X0.04+0.07)=0.132kN/mq 2=1.4 必+02。= 1.4 x(0.2+0.6)=1.12kN/mq=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/mIXT K o 尽 闻 a?07?C4吧巴巴计算简图M ma=0.100qll2+0.117q2l 2=0.100 0.132 0.62+0.117 X1.12 0.62=0.0

11、52kN mR ma=1.100q1l+1.200q 2l=1.100 0.132 0.6+1.200 X1.12 0.6=0.894kNVma=0.6q1la +0.617q 21a =0.6 0.132 0.6+0.617 M.12 0.6 = 0.462kN,x= 2VnaJA=2 0.462 X1000/506=1.826N/mRq i=125N/mnn满足要求！产MaTW=0.052 X106/(5.26 M03)=9.886N/mmfqt=205N/mm2满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/mq 2=1.4 汨1=1.

12、4 2=2.8kN工跳w底 CO2)?J&77V1252kNLr-1.2S2kNr-计算简图衣(1；飞弯矩图(kN m)M ma=0.37kN m产MaTW=0.37 M06/(5.26 xl03)=70.342N/mmff=205N/mm2满足要求！剪力图(kN)R maxf=2.856kNV maxf=2.131kN2VWA=2 2.131 X000/506=8.423N/mRq 寸=125N/mn2i满足要求！2、挠度验算q 1=Gk+Gk=0.04+0.07=0.11kN/mq2=Qk+Qk= 0.2+0.6=0.8kN/mR max=1.100q 1l+1.200q 2l=1.100

13、 0.11 0.6+1.200 0.8 0.6=0.649kNvnax=(0.677q i1 4+0.990q 2l 4)/(100EI)=(0.677 M.11 0.8 2.06 105X12.71 X104)=0.043 mm的in600/150 , 10=4mm满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q=G1k+Gk+Qk+Qk= 0.04+0.07+0.2+0.6=0.91kN/mq2=F1=2kN13 / 19OiSlxN/m衣34O.lldN/nOSIkMe4计算简图Rmaxf=2.051kN变形图（mm）wa=0.272 mmin600/150 , 10=4mm满足要求！c

14、横向主梁验算材质及类型钢管截面类型(mm) 48X2.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁抗剪强度设计值N/mnf)125,3主梁截面抵抗矩W(cm)4.25 2主梁弹性模单E(N/mm)206000主梁自重标准值Nz(kN/m)0.031主梁验算方式三等跨连续梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。满堂支撑架平台上无集中力q=1.2 Nz=1.20.031=0.0372kN/mp=R ma/2=0.894/2=0.447kNp=Rma/2=0.649/2=0.325kNR maxf=1.

15、038kN17 / 19a447kM0.447kN0,447khl0.447kN447kMD,447kN0PsSttQ计算简图弯矩图(kN m)M ma=0.073kN m产Mk/W=0.073 x106/(4.25 M03)=17.176N/mm2Qf=205N/mm2满足要求！03370,32$Q.W045fi0.4S1。苫4OhIIB0.123闻血-0.572-0.5794451 44ss剪力图（kN）V maxf=0.579kN226ax 2Vmax/A=2 0.579 X000/398=2.91N/mm 4=125N/mm满足要求！变形图（mm）wa=0.065 mmmin600/1

16、50 , 10=4mm满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q=1.2 Nz=1.20.031=0.0372kN/mq=Nz=0.031kN/mp=R ma/2=0.894/2=0.447kNp=Rma/2=0.649/2=0.325kNp 2=Rmaxf/2=2.856/2=1.428kNp 2=R maxf/2=2.051/2=1.026kNO.WkNd447kMd447kMD.447kN0.037kKrrD.O37kKrrO.O37kN.mXj w A?07?C21 /190,447kN W47kNL428kM(X447kN仇D,447kN底 CO2)jW7VJ&77V计算简图弯

17、矩图(kN m)M ma=0.182kNm产ML/W=0.182x106/(4.25 M03)=42.824N/mnfQf=205N/mm2满足要求！1.B71.129-56况033O,6250.1780.171-0,20322-0.3M 2 195 2养0M765.现0砧4的7-0.3534小 522529-D.9760.5480.560,553口.陶0.055也号&4剪力图（kN）maxf=1.794kNmaxf=1.137kN6ax 2Vna，A=2X.137 X000/398=5.714N/mn24i=125N/mrn满足要求！变形图(mm),a=0.16 mm;min600/150

18、, 10=4mm满足要求！D可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值NkN30按上节计算可知，可调托座受力N=2Rma+Fi=2 M.038+2=4.076kN QN = 30kN满足要求！E、立杆的稳定性验算钢管类型C48X2.8立柱截面面积A(mm)398立柱截面回转半径i(mm)16 3立柱截面抵抗矩W(cm)4.25抗压强度设计值f(N/mm 2)205次梁增加根数山2立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数因1.494非顶部立杆计算长度系数e1.656每M立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m)0.167立杆底部荷载：N

19、si=gkXH+laMi4XM+lb小=0.167迅5+0.6 20.04+0.6 0.031=0.651kN立杆顶部荷载：Nsi=1 aMkXM+l b玉=0.6 X2X0.04+0.6 0.031=0.067kNN G=g2kX aX b=0.35 0.6 0.6=0.126kNl=maxla,l b=max0.6,0.6=0.6mN产q1kN aX b=10.6 0.6=0.36kNN Q=q2kX aX b=30.6 O.6=1.08kNNQ=Fi=2kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷载：N=1.2(Ngi+Ns2)+1.4(N q+K+NM=1.2 398)=72.893N/mmqf=205N/mm满足要求！底部立杆段：l 02=k ph=1.155X1.6