福州弯边桥挂篮计算单

1、 40 / 40中铁一局一公司福州湾边项目部福州弯边桥挂篮计算单计算：复核：审核：日期：福州弯边桥挂篮计算单说明 ：计算理论：极限状态法中的承载能力极限状态法安全系数选取：公路桥梁施工技术规范，钢结构设计与计算手册, 工程荷载组合理论与应用计算顺序： 按结构重要度杆件计算：杆件荷载和杆件安全系数相对应，其中荷载除以安全系数得一倍的荷载效应。一倍的荷载为荷载分析中的荷载设计值。单位说明：g= 10N/s2一荷载分析4#墩3#段砼荷载为196T其中挂篮本次施工荷载p=196-12=184T（12T 为横梁的荷载，挂篮施工方案不包括此部分）由于悬浇段梁底的坡度不大，对挂篮受力影响不大。可不予考虑作为

2、安全储备。挂篮前后按四个吊点考虑则P标=P/4=46TP挂=p标/2=23T安全系数c=2.0 （公路桥梁施工技术规范）安全系数挂=1.1（公路桥梁施工技术规范）则一个吊点的设计荷载为P设=c×P标+挂×P挂 =2.0×46+1.1×23 =117.3T 118T当单个吊点为118T时在结构计算软件SAP中建立模型，得各杆件内力，内力结果如下 图（ 1）1 NAC=234.1786T235T MAC=3.2818TM 3.3 TM2 NBD=-222.0405T-223T MBD=14.72TM 15TM3 NCD=189.1675T190T MCD=4

3、.26TM 4.3TM4 NAB=-190.5024T-191T MAB=3.2818TM 3.3 TM5 NBC=-137,2174T-138T MBC=3.01TM 3.1 TM二桁架主杆件计算（一） AC杆计算由AC杆的内力可知，AC杆为拉杆。 图（2）材料为GBC-30B 和厚度为1 cm 的A3 钢板 截面的力学几何参数如下AGBC-30B=49.902 cm2A钢板=1×28=28 cm2A总=155.804 cm2螺栓孔直径为Ø=3.2cm A净=A总-3.2×0.95×6=155.804-18.24=137.564cm2 N= A净

4、15;f （f=215MP） =137.564 cm2 ×215MP =295T >235 （可）结论：此截面可满足AC杆235 T的拉力要求。2 螺栓计算本桁架用10.9级高强度螺栓Ø=3.2cm1NVb=NVd24fvb= 17.38T (钢结构节点连接手册P457）（最弱截面值）1NCb=dtfcb 1 T=0.9+1=1.9 cm fcb=305MPd=3.0cm1NCb=dtfcb = 3.0cm×1.9cm×305MP =17.385T =1NVb=17.38T（可）结论1：在螺拴断裂之前耳孔挤压安全，耳孔和螺栓同等安全储备。 图（3

5、）r1=92+4.52 =10cmr2=(9+4.5)2+92 =16.22cmr3=4.5cmr4=9+4.5 =13.5cm1i=14ri=4r12+4r22+2r32+2r42 =400+1052.3536+40.5+364.5 =1857.3536cmNit=Triri2 =3.3TM×16.221857.3536 =2.88T NX= 235÷24+2.88=7.8+2.88=10.7T <17.3 T （可）（2.88T不做Y的方向分解可使结果偏安全）结论2：采用高强度承压型10.9 级螺栓，Ø=3.0cm螺栓可承受设计荷载，螺栓和耳孔均安全（二

6、） 衬板焊缝计算衬板=1cm 衬板hf=0.7cm衬板几何尺寸34×281he=hf×0.7=0.49cm1Ne=Ne1+Ne2Ne1=he×160MP×34×1.7cm=0.784T×57.8=43TNe2=he×160MP×28×1.7cm×1.22=0.784T×47.6×1.22=45.5T1NCb=dtfcb 1 T=0.9=0.9cm fcb=305MPd=3.0cm1NCb=dtfcb = 3.0cm×0.9cm×305MP =8.2T NC

7、-30=15×8.2T =123T 1Ne=88.528 T 1Ne+ NC-30 =211.528T >2352=117.5T 结论：衬板的四周围焊且hf=0.7cm时 焊缝可满足结构受力要求，焊缝安全，安区系数同结构设计安全系数AC杆件总结论： 杆件最弱面抗拉 满足（=2） 杆件接头耳孔挤压 满足（=2） 杆件接头衬板焊缝 满足（=2） 杆件接头连接螺栓 满足（=2） AC杆满足设计要求，安全系数2.0二BD杆的计算由前面的内力结果图可知BD杆为抗压杆 BD杆的横截面如下图 图（4） -30B参数A=49.902 cm2I3=6500cm4I2=289cm4 Zo=2.52

8、cm -40B参数A=75.04cm2I3=17570 cm4I2=592cm4 Zo=2.49cmIX=2×(I1X+I2X) =2×(6500+592+75.04×(302+2.49)2)=60093.48CM4IY =2×(I1Y+I2Y） =2×(17570+289+49.49×(302-2.52)2)=51261.8899CM4A总=2×（49.902+75.04） =249.884Ix=IXA=60093.48249.884=15.50IY=IYA=51261.8899249.884=14.322可见y轴为弱轴为

9、使结果偏安全BD杆的两端按铰接算=uliu=1l=5.83mi=iy=14.322cm=uli =1×5.83m14.322cm=40.741当=41则=0.759 （钢结构设计规范D类截面p132）由于弯矩作用在轴平面内由钢结构设计手册（5.2.3）NA+myMY W1Y(1-NNEy）fW1y=Iy40/2=51261.8899/20=2563cm3NEx=2EA(1.1y2)=2×2.0×1011pa×249.884cm4/(1.1×412)=2667.5T 为使计算结果偏安全令塑性发展系数为均为1既：my=1N=223T（前已计算，SA

10、P结果）M=15TMNA+myMY W1Y(1-NNEy）=223T0.759×249+15TM2563×（1-0.7592232667.5）=118+62.4=180.7MP<215 MP 可 2 螺栓计算BD杆的螺栓级别为10.9级，螺栓几何排列同图（3）螺栓的力学几何数据通用， 耳孔构造和材料和AC杆相同，焊缝焊角尺寸亦相同。则耳孔挤压为17.38 TNit=Triri2 =15TM×16.221857.3536 =13T结构为两组螺栓共同承担13T螺栓承受由弯矩产生的最大的不利荷载为13T/2=6.5T NX= 223÷24+6.5=9.2

11、+6.5=15.79T <17.3 T （可）（6.5T不做Y的方向分解可使结果偏安全）结论：BD杆的螺栓可抗荷载并耳孔挤压安全（安全系数2.0）三 衬板焊缝计算 衬板尺寸与AC杆相同，焊脚尺寸亦相同。结构为两片曹钢组成，按单组计算则Ne=88.528T N-30=12×8.2T =98.4T Ne+N-30=98.4T +88.528T =186.928T223/2 =117.5 （可）结论：BD杆件总结论： 杆件抗压 满足（=2） 杆件接头耳孔挤压 满足（=2） 杆件接头衬板焊缝 满足（=2） 杆件接头连接螺栓 满足（=2） BD杆满足设计要求，安全系数2.0三CB杆计算

12、CB杆为格构式压杆 ，受到-138T的压力 CB杆的横截面图如下图（4）材料为Y-30 槽钢力学几何参数如下A=40.5cm2ix=11.98cmi1=2.84cml0x=1.5mZ0=2.52cm计算iY=i2+（b2-z0）2 =2.842+（302-2.52）2 = 12.79cmx=l0xix=1.5m11.98cm =12.5y=l0y iy =1.5m12.79cm =11.7按照格构式杆件的要求，缀板的高，宽，厚分别为30cm，28cm，1cm。缀板的净间距为50cm。1=l净 i1 =50cm2.84cm =17.6 <400y=y2+12=11.72+17.62 =21

13、.134 22当0y=22时，=0.963（钢结构设计手册p130）则BC杆的可承受荷载为N= Af = 0.963×81cm2×215Mpa =0.963×174.15T =167Tt >137T （可）且 167/137=1.22安全储备较大，可不再进行分肢计算。结论：BC杆的杆端设计和BD杆一至，而其所受力（分别为-137T ，3.1TM）均小于BD杆所受荷载（分别为-223T，15TM）故杆端的衬板，螺栓，焊缝均安全，且安全系数大于2所以BC杆安全，安全系数大于2。说明，AB杆的结构形式和BD杆完全相同，但受力小于BD杆，故安全 CD杆的结构形式和A

14、C杆完全相同，但受力小于AC杆，故安全 所以主菱形架受力安全，可以满足规范2.0安全系数的要求。四 前上横梁计算 前上横梁是长梁，因此只检算抗弯即可 前上横梁所受荷载和内力弯矩图如下 图 （5） 前上横梁横截面图如下： 图（6） 材料为 GB-C40A =1.0cm A3钢板 对于GB-C40A： IX=176OOcm4 A=75.068cm2计算组合结构的力学参数 I组合=（I1+I2）×2 I1=17600cm4 I2=112bh3+A钢板y2 =1124013+4020.52 =3.33+16810cm4 =16813.333cm4 I组合=（I1+I2）×2 =（1

15、7600+16813.333）×2 =68826.666cm4W=Ih2=68826.666422 =3277.46cm3=MW =(55TM)/3277.46cm3 =167.8 MP <215MP (可)结论：前上横梁能够满足施工荷载的要求，安全系数大于2.0五 前下横梁计算 前下横梁属于短梁，剪力验算为主要计算过程 前下横梁荷载及内力图如下 图（8）前下横梁横断面图如下： 图（9）材料为GB-320b ：IX=8140 cm4 A=54.913cm2Wx=508.75cm3翼缘板宽9cm翼缘板厚1.4cm弯曲应力检算=MW =(6.26TM)/1017.5cm3 =61.

16、5 MP <215MP (可)结论1：前下横梁弯曲应力满足要求，安全系数大于2.0剪应力检算Max=F QSZMaxIZbSZMax=s1+s2 S1=9×1.4×(16-1.4/2)=192.78cm3 S2=1×16-1.42/2 =106.58cm3SZMax=s1+s2=192.78+106.58=299.36cm3 Max=F QSZMaxIZb =(20.7349T/2)×299.36 cm38140 cm4×1 =10.36745T/27cm2 =0.383×104×104N/M2 =38.3MP<

17、 120Mp ( 可) 结论2:前下横梁可以满足荷载剪力要求。故前下横梁可以满足施工强度要求，安全系数系数大于2。六 后下横梁计算 后下横梁所受荷载及内力图如下： 图（10） 图（11）后下横梁横断面如下： 图（12）材料为YB-I30（使计算结果偏安全，工字钢上下厚度为1cm的钢板不做计算）A=46.5cm2IX=7080cm4Wx=472cm3翼缘宽13.5cm翼缘厚1.02cm腹板厚度0.65cm计算弯曲强度由后下横梁弯矩图（图10）可知M=18.725TM（安全系数1.5）=MW =(18.725TM)/944cm3 =198.35 MP <215MP (可)结论1：后下横梁抗弯

18、可以满足施工荷载需要安全系数1.6剪应力检算Max=F QSZMaxIZbSZMax=s1+s2 S1=13.5×1.02×(15-1.02/2)=199.5273cm3 S2=0.65×15-1.022/2 =63.518cm3SZMax=s1+s2=199.5273+63.518=263.045cm3由后下横梁荷载剪力图（图11）可知FMax=41.584T 因为是两个YB-I30工字钢共同受力 Max=F QSZMaxIZb =(41.584T/2)×263.045cm37080 cm4×0.65cm =20.792T/17.49cm2

19、=1.188×104×104N/M2 =118.8MP< 120Mp ( 可) 结论2:后下横梁可以满足荷载剪力要求。故后下横梁可以满足施工强度要求，安全系数系数大于1.5。七 侧模滑梁计算 侧模滑梁为长梁，其弯矩图如下（1.0安全系数） 图（13） 图（14）侧模滑梁的横断面图如下： 图（15）材料为GB-C28A A= 40.O43cm2IX=4760cm4IY=218cm4Y 方向的抗减面积A=21cm2计算杆件的主拉应力I=（I1+I2）×2I1=4760cm4I2=112bh3+18 ×1×14.52 =1121813+3784

20、.5=3786cm4I=（I1+I2）×2=( 4760+3786) ×2=17092cm4W = Ih2 = 1709215=1139.4cm3=MW =(21.658TM)/1139.4cm3 =190 MP <235MP (可,安全系数1.23)由于侧模滑梁为长梁结构，主应力满足，剪力可不做计算，现为使结果更安全只通过GB-C28A来验算剪力。A=21×2=42cm2 Max=QA =16.4T42cm2 =39Mpa < 120 Mpa( 可) 结论：侧模滑梁可以满足施工时的荷载要求（安全系数1.23）八底模纵梁计算腹板下的两根底模纵梁受荷载最

21、大，为计算控制因素，考虑到材料的陈旧性 现按横截面积和惯性矩都较小的YB-30来计算。 底模纵梁属于长梁其荷载弯矩图和剪力图如下(安全系数2.0情况下) 图（16） 图（17）底模纵梁的横截面图如下；材料为YB-I30 A= 46.5cm2IX=7080cm4IY=337cm4Y 方向的抗减面积A=19.5cm2计算杆件的主拉应力I=（I1+I2）×2I1=7080cm4I2=112bh3+35 ×1×15.52 =1123513+8408.75=8411.666cm4I=（I1+I2）×2=( 7080+8411.666) ×2=30983.

22、333cm4W = Ih2 = 30983.33316 =1936.4cm3=MW =(33.817TM)/1936.4cm3 =174.6 MP <235MP (可,安全系数大于2)由于底模纵梁为长梁结构，主应力满足，剪力可不做计算，现为使结果更安全只通过YB-I30来验算剪力。A=19.5×2=39cm2 Max=QA =24T39cm2 =61.5Mpa < 120 Mpa( 可) 结论：底模纵梁可以满足施工时的荷载要求（安全系数大于2）九 底模强度计算 底板非隔墙位置砼厚度0.70米 P=h =2.6×0.70 =1.82T/m2 底模纵横肋均为GB-c

23、10 纵横肋间距都为0.5米 底模纵梁的跨距（边对边）1.3米 则q=p×0.5 =1.82×0.5 =0.91T/m GB-c10的WX=39.6cm3 ，Y 方向的抗减面积A=5.3cm2M=18ql2 =18×0.91T/m×1.3m2 =0.192TM=MW =(0.192TM)/39.6cm3 =48.48MP <235MP (可,安全系数大于2)Q=q×1.3m =1.183T/2Max=QA =0.591T5.3cm2 =11.16Mpa < 120 Mpa( 可)结论：非隔墙位置底模结构可以满足荷载要求，安全系数大于

24、2隔墙砼H（最高处）=3.47P=h =2.6×3.47 =9.022T/m2 隔墙底模横肋为两根GB-I10 ，纵肋间距为0.3米跨度为1.3米 则q=p×0.3 =9.022×0.3 =2.7066T/m GB-I10的WX=245cm3 ，Y 方向的抗减面积A=4.5cm2M=18ql2 =18×2.7066T/m×1.3m2 =0.5717TM=MW =(0.5717TM)/245cm3 =23MP <235MP (可,安全系数大于2)Q=q×1.3m =3.519T/2Max=QA =1.759T4.5cm2 =39M

25、pa < 120 Mpa( 可)结论：隔墙位置底模结构可以满足荷载要求，安全系数大于2十 砼浇注过程中后锚稳定性和变形计算 计算理论公式： l=pLEP A P EP=2.0×105M Pa =32mm AP=4×A =4×32 24× =4×804.2mm2 =3216.99mm2 L= 2.4M p=150T（2.0安全系数）l=pLEP A P=150×104×2400mm2.0×105Nmm23216.99mm2=55.94×10-1mm6mm结论：由此可看 屁股位置有4根直径3.2的精轧罗

26、纹钢时无论强度刚度都可满足受力要求（安全系数2.0）十一 轨道验算轨道为A3-B钢板的焊接结构横截面如下图所示：1荷载分析 挂篮自重65T 滑动安全系Q=2.0 （公路桥涵施工技术规范P163 ） 挂篮滑动时为使计算结果更安全，荷载标准值按挂篮自重计，即P标准=65T P设计=P标准×Q=65×2=130T 挂篮系统共两个菱形架，则一个菱形架承受的滑动设计荷载P设计菱形架=130T/2=65T 2轨道横截面力学参数确定 由横断面图得 I=2（I1+I2） I1=112bh3+A上钢板y2 =1123023+（30×2×132） =20+10140cm4

27、=10160cm4 I2=112bh3 =1121243 =1152 cm4 I组合=（I1+I2）×2 =（10160+1152）×2 =22624cm4W=Ih2=22624282 =1616cm3压轨道的预埋四级钢一米的间距则挂篮滑动时的轨道跨度L= 1M则弯矩M：M= 1×P设计菱形架×L4=1×65T×1M4=16.25T.m=MW =(16.25TM)/1616cm3 =101 MP <215MP (可)结论：轨道可以抵抗挂篮在滑行中的弯矩要起（安区系数大于2） 轨道焊缝演算 轨道焊缝hf=1cm 则 he=0.7&

28、#215;hf=0.7cm 取1cm 焊缝计算强度则 Ne= heL =0.7×1cm×160Mp =1.12T 轨道腹板和轨道的上盖板相交线两侧都有焊缝，且焊缝尺寸hf=1cm相同，故： NE=1.12×2=2.24T =1cm 的腹板的每两厘米可承受的抗拉力为 N= 1cm×1m ×215Mp = 2.15T < NE 由此可见，焊缝抗拉是等强度连接，焊缝的安全系数同竖向腹板。焊缝的抗剪计算Max=F QSZMaxIZbSZMa=30×2×(14-2/2)=780cm3 FQ=65/2=32.5TMax=F QSZ

29、MaxIZb =(32.5T)×780cm322624 cm4×2cm =32.5T/58cm2 =0.560×104×104N/M2 =56.0MP< 120Mp ( 可)钢板可以承受荷载剪力的作用，焊缝则也可以承受。结论： 轨道可以承受挂篮滑动时的荷载效应（安区系数大于2） 十二 后支腿验算 挂篮滑动时后支腿起到抗挂篮侵覆的作用。 后支腿结构图如下 1 销子系统的验算先对2号销子进行验算(销子的材质为45号钢=125Mp )D=8cm A= 14D2= 1482=50.26cm2Nq=A =50.26cm2×125Mp =62.8T

30、一个后支腿有两个2号销子则：NQ=2×Nq=2×62.8T =125.65T >65T 耳孔挤压计算耳孔钢板=2cm =210Nb=dtfcb =8cm×3cm×210Mp =50.4T < Nq=62.8T 可见销子系统耳孔挤压是控制性因素，后支腿共有两个销子系统，两个挤压耳孔则： NB=2× Nb =2×50.4T =100.8T >65T下面的两个小销子的直径的和12cm 大于2号销子（8cm）耳孔钢板的厚度之和6cm 大于2号销子的耳孔厚度（3cm），故两个小销子也安全。 结论：销子系统安全（安全系数大于2）

31、 2 螺栓的验算 由结构图可知，后支腿通过十颗=3.0的普通c级的螺丝和挂篮的菱形架相连 一个普通c级螺栓的抗拉承载力设计值 N tb=9.53 T则 N TB=10×N tb=10×9.53 T=95.3T1.1×65T （可）钢结构设计规范结论；后支腿和菱形架间的连接可抵抗挂篮滑动时的荷载效应。后支腿结论：后支腿可以满足挂篮滑动时的荷载效应，安全系数大于2。十三 前支腿验算前支腿在浇注砼和滑行的过程中都处于抗压状态，其中浇注砼的状态为计算控制状态前支腿的结构图如下：挂篮主桁架支反力图如下（1.0 安全系数下数值）则前肢体浇注混凝土时的施工设计荷载P设计=2.0

32、 ×123T=246T（公路桥涵施工技术规范P163）考虑到前支腿的重要性，前支腿中的肋板按只起约束作用考虑，不传递竖向荷载。此种方法计算则计算结果较安全。=2.77ht由结构图可知，h=22 t=2 则=2.77ht=2.77222=30.47 31当=31 时 ，=0.932 （钢结构设计规范P130）N1=Af =0.932×36cm×2cm×215Mp =0.932×154.8T =144T前支腿包含两个竖腹板则N=2×N1=288T> 246T (可)结论：前支腿可以抵抗浇注混凝土时的施工荷载效应，安全系数大于2.0

33、十四 内模滑梁计算 内模滑梁承受箱梁顶班的施工荷载，箱梁顶板厚度最薄处26cm 倒角最厚处67cm 内模滑梁属长梁，弯曲应力是计算控制因素。内模滑梁的横断面图如下：材料为：GB-C28 aA =40cm2W=339cm3一倍荷载如下图所示 由荷载图和实用土木工程手册P186 C= 4md=0.35ma=2.35mb=2.5m L=4.85mMmax=qcbL(d+cb2l) =3.44T/m×4m×2.5m4.85m(0.35m+4m×2.5m2×4.85m) =7.09T×1.38m =9.79Tm=MW =(9.79TM)/678cm3 =

34、144.395 MP <215MP (可)n=215/144.4=1.488结论：内模滑梁可以承受浇注混凝土时的荷载效应，安区系数1.488。侧模外滑梁构造和内模滑梁相同，1倍荷载为1.25 T/m小于3.44 T/m ,因此侧模外滑梁也满足施工要求十五 吊杆验算 根据前上，前下横梁剪力图可得前上横梁的=32mm 的四级钢筋中轴向力最大的是菱形架旁的钢筋，1.0安全系数时其最大值21 T， 后下横梁锚点最大荷载为30.5T 如下图所示可见，四级钢锚点最大施工荷载为30.5T(1.0安全系数)=32mm四级钢可抵抗荷载为：N= A 其中A=8.04cm2=785Mp N= A =8.04c

35、m2×785Mp =63T n=63T/30.5T=2.06>2（可）结论：四级钢掉带可以满足施工荷载效应要求，安全系数大于2 十六 吊杆枕头下砼的承压及抗剪计算吊杆枕头下砼的抗压计算挂篮的枕头为GB-C14：B =6mL= 30cm 则吊杆枕头在砼上的压面积A：A=2 ×b×l =2 ×6×30 =360cm2主桥箱梁砼为C50，设计抗压强度为23.5Mp则吊杆枕头下的砼可抵抗的压力NN=C50A =23.5Mp×360cm2 =84.6T >63T结论：吊杆枕头下的砼可提供的反力满足施工荷载需要，其安全系数和=32mm

36、四级钢的安全系数相同。（前以证明在本挂篮中=32mm四级钢的安全系数大于2）吊杆枕头下砼的抗剪计算选择箱梁最薄弱部位的砼作抗剪力计算对象。由横断面结构图和吊杆预埋图可知箱梁顶班的砼最薄只有26 cm，吊杆中心聚端面35cm 。此处的砼如果可以满足施工抗剪需要，则箱梁其他部位的砼必满足。吊杆预埋图如下 则 吊杆枕头的边缘线长度L为： L=30+ （35+6）×2 =112cm h=26C50的抗剪强度设计值为3.5MpQ=Lh 3.5Mp =112cm×26cm×3.5Mp =101.9T >63T可见在不计砼内钢筋的作用下，就混凝土本身的抗剪力以可以满足施工

37、需要。结论：吊杆枕头下的砼的抗剪力可以满足施工需要，其安全系数大于=32mm四级钢在本计算单中的安全系数。（前以证明=32mm四级钢在本计算单中的安全系数大于2 ）总结论：吊杆枕头下的砼无论是抗压还是抗剪都可满足施工需要，其相应的安全系数均和=32mm四级钢在本计算单中的安全系数相同，均大于2。十七 侧模桁架验算 挂篮侧模桁架由槽钢构成，桁架间距为0.9米。当在B1 段的时候侧模的所受荷载最大，侧模桁架结构图和荷载图分别如下：1.0的安全系数下荷载作用下的轴力和弯矩图如下侧模桁架结构图如下横向桁架上还有一层间距0.35 GB-C10做纵带，每一个桁架的荷载都是GB-C10 槽钢纵向连续梁的支座

38、反力，为使计算结果偏安全，现按三跨连续梁最大支反力计算每一个横向桁架则最大的轴力为1.1倍的-8.6T (GB-C8)和-3.8T（GB-C14 ），最大弯矩为1.1倍的0.61T.m(GB-C14)N=Af对于a杆材料为GB-C8 A=10.24cm2Iy=1.2cm =uliu=1l=0.45mi=iy=1.2cm=uli =1×0.45m1.2cm=37.548当=38则=0.906（钢结构设计规范b类截面p130）则：N1=Af =0.906×10.24cm2×215Mp =19.9T >8.6T (可)n1=19.9T/8.6T=2.31>2

39、（可）对于b杆材料为GB-C14 A=18.51cm2WX=80.529cm3i=1.7cm=uli =1×1.52m1.7cm=89在此处键入公式。当=89则=0.628（钢结构设计规范b类截面p130）则：n1=Af =0.628×18.51cm2×215Mp =24.9T >3.8T (可)N2=24.9T/3.8T=6.5>2（可）对于桁架外圈梁 ： M=1.1×0.61T.M=0.671T.M=MW =(0.671TM)/80.53cm3 =83.3 MP <215MP (可)n3=215T/83.3T=2.58>2（可

40、）结论: 侧模桁架可以抵抗施工荷载作用，安全系数均大于2。十八 节点板验算 选择受力较复杂的B节点板进行验算由于节点板构造较复杂，为使计算用数据易看清楚，将和计算无关的结构删去，节点板详细构造请参阅和计算单相应的挂篮详图。节点板计算图如下： B节点板总体图 BD杆区域局部屈曲计算图现计算BD杆t=1.6cml1=13.7cml2=18cml3=29.9cmb1=11.7cmb2=18cmb3=15.4cm凡下脚标为1的是cfd 区域的相应数据，凡下脚标为2的是cbd 区域的相应数据, 凡下脚标为3的是bea 区域的相应数据。其中cfd区域的屈折线方向和竖向的BC杆的杆端螺栓的规线 垂直，故此区

41、域水平方向不存在屈折问题。因此1不存在。2=2.77×bwt=2.77×18cm1.6cm=31.16323=2.77×hgt=2.77×23cm1.6cm=39.8140则：2=0.929 当2=32 时（钢结构设计规范P130 ）3=0.899 当3=40 时（钢结构设计规范P130 ）BD杆件单片槽钢传递的力作用为NBD=223/4=55.75（I.0安全系数）（NBD=-223T）对于cbd区域b2(b1+b2+b3)NBDL2t2f (钢结构设计规范149页)18cm11.7+18+15.4cm×55.75T=22.25TL2t2f=

42、18cm×1.6cm×0.929×215Mp =57.52T22.25T< 57.52T故cbd区域不屈服对于bea区域b3(b1+b2+b3)NBDsin1L3t3f (钢结构设计规范149页)15.4cm11.7+18+15.4cm×55.75T×sin31°=9.8TL3t2f=29.9×1.6×0.899×215Mp =92.5T9.8T< 92.5T故bea区域不屈服结论：BD杆相关区域没有屈曲现象。对于BC杆相应的区域的局部屈曲计算现计算BC杆对于BC杆节点板上的屈折区域的屈折线和有效宽度线重合，故：t=1.6cml1= b1=28cml2= b2=18cml3= b3=25 cm凡下脚标为1的是abi 区域的相应数据，凡下脚标为2的是bcB 区域的相应数据, 凡下脚标为3的是cdf 区域的相应数据。1=2.77×kit (钢结构设计规范150页)=2.77×41.6cm1.6cm=72.02732=2.77×Bwt=2.77×20.5cm1.6cm=