双向板课程设计书-钢筋混凝土现浇楼盖设计

1、丽水学院课程设计设计题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计课程名称：钢筋混凝土结构设计院 系：工学院土木工程学系 _班 级：土木092姓名学号：_张波30组别成员：D组谢尚照杨金龙张波杨坚彭勃杨汉设计时间：2012年6月21日至7月3日共计2周二零一二年七月三日目录混凝土结构课程设汁一双向板楼盖一、设计任务书21、设计目的和方法22、设计资料23、设计内容34、设计任务35、设计要求3二、设计计算书41、结构布置及构件尺寸选择42、荷载设计值53、板的计算54、梁的计算175、绘制施工图32三、参考资料33四、小 结34一、设计任务书混凝上结构课程设计一-双向板楼盖(一) 设计目的和方法通过本设讣对所学

2、课程内容加深理解，并利用所学知识解决实际问题；培养 学生正确的设讣观点、设讣方法和一定的计算、设计能力，使我们掌握钢筋混凝 土现浇楼盖的设讣方法和步骤；培养用图纸和设讣计算书表达设计意图的能力， 进一步掌握结构施工图的绘制方法。根据某多层建筑平面图，楼盖及屋盖均釆用现浇钢筋混凝土结构的要求，并 考虑支承结构的合理性确定支承梁的结构布置方案。确定板的厚度和支承梁的截 面尺寸及钢筋和混凝土强度等级。分别按照塑性计算方法和弹性理论讣算方法进 行板、支承梁的内力和配筋的讣算。(二) 设计资料(1) 结构形式：某多层工业厂房，采用现浇钢筋混凝土结构，内外墙厚度均 为300mm,设计时只考虑竖向荷载作用，

3、要求完成该钢筋混凝土整体现浇楼盖的 设计，其平面如图1.1所示。(2) 楼面做法：20mm尽水泥砂浆地面，钢筋混凝土现浇板，15mm尽石灰砂浆-1-混凝上结构课程设计一-双向板楼盖抹底。（3）荷载:永久荷载主要为板、面层以及粉刷层自重，钢筋混凝土容重25kN/m3, 水泥砂浆容重20kN/m3,石灰砂浆容重17kN/m3,分项系数R冃.2,分项系数凡二1. 3 或 1. 4o（4）材料：平面尺寸ls=4. 8m, 1尸6. 6m。楼面均布活荷载q二4. OkN/m。混凝土 强度等级为C25。采用HRB335钢筋。（三）设计内容（1）双向板肋梁楼盖结构布置：确定板厚度，对板进行编号，绘制楼盖结构

4、 布置图。（2）双向板设计：1 按弹性理论进行板的设计以及绘制板的配筋图。2 按塑性理论进行板的设计以及绘制板的配筋图。（3）支承梁的设计。（四）设计任务（1）设计书一份，包括封面、目录、设计任务书、设计计算书、设计施工图、 参考文献、设计心得、成绩评定表。（2）施工图纸1 结构平面布置图2 板的配筋图3 支承梁的配筋图（五）设计要求施工图要求做到布图合理，图面整洁，按比例作图并符合“建筑制图统一 标准”中关于线型、符号、图例等各项规定；图中书写字体一律采用仿宋体；同 一张施工图中各截面编号及钢筋编号均不得重复。二、设计计算书混凝土结构课程设讣一一双向板楼盖(一) 结构布置及构件尺寸选择双向板

5、肋梁盖山板和支撑梁构成，支撑梁短边的跨度为4800mm,支撑梁长边的跨度为6600mm。根据柱网布置，选取的结构平面布置方案如图2. 1所示。5 480348QDc-b-A-bC420024000结构平面布置图2. 1板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于1/50二4800/50二96mm,且双 向板的厚度不宜小于80mm,故取板厚为lOOmrn。支撑梁截面尺寸：根据经验，支撑梁的截面高度h二1/14J/8, 长跨梁截面高度 h二(6600/146600/8)二471. 43825mm,故取 h二600mm 长跨梁截面宽 b二h/3h/2=(600/3600/2)二200300mm,故取

6、b二250mm。 短跨梁截面高 h= (4800/144800/8) mm=342.旷600mm,故取 h二600mm。 短跨梁截面宽 b二 h/3h/2二 166. 7250mm,故取 b二250mm。-#-混凝土结构课程设汁一双向板楼盖（二）荷载设计值由于活荷载标准值等于4. OkX/m2,则取口二1.4。20mm 原水泥砂浆地面 0. 02 X 20kN/m3=0. 4kN/m:100mm 原钢筋磴现浇板 0. lX25k/m二2. 5kN/m215mm 原石灰砂浆抹底 0. 015 X 17kN/m3=0. 255kN/m:恒荷载设计值:g= 0. 4+2. 5+0. 255=3. 1

7、55kN/m2活荷载设讣值：q二4. OkN/mg+q/2二 1. 2X3. 155+1.4X4. 0/2=6. 586kN/m2 q/2= 1.4X4. 0/2=2. 8kN/m3；g+q= 1.2X3. 155+1.4X4. 0=9. 386kN/mc；（三）按弹性理论设计板此法假定支撑梁不产生竖向位移且不受扭，并且要求同一方向相邻跨度比值 U /U $0. 75,以防误差过大。当求各区格跨中最大弯矩时，活荷载应按棋盘式布置，它可以简化为当内支 座固支时g+q/2作用下的跨中弯矩值与当内支座较支时土q/2作用下的弯矩之和。所有区格板按其位置与尺寸分为A、B、C、D四类，计算弯矩时，考虑混凝

8、土的泊松比u二0.2 （查混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第4. 1. 8条）弯矩系数可查混凝土结构设讣附表2。g+qgg+qgg+qg計qg計qg計qgg+qgg+qg+q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2混凝土结构课程设讣一一双向板楼盖計q/2g+q/2g+q/2g+q/2計q/2計q/2g+q/2g+q/2g+q/2g+q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2q/2q/2-q/2q/2-q/2q/2荷重E布置图2.2(1)A区格板计算。1) 计算跨度。中间跨：1,=4. 8ml. O5L=1. 05 X (4. 8-0. 25) =4.

9、 78mly=6. 6ml. 051e=l. 05X (6. 6-0. 25)=6. 67m ls/l=4. 8/6. 6=0. 732) 跨中弯矩。A区格板是中间部位区格板，在g+q/2作用下，按四边固定板计算；在q/2 作用下按四边简支计算。A区格板弯矩系数查混凝土结构设计附表2,结果 如表2. 3所示。表2.3 A区格板弯矩系数lx/lymxmyHkmy四边固定0.730.03060.0123-0.0715-0.0567四边简支0.730.06450.0309-=(m=1+0. 2叫(g+q/2)ls:+ (mx：+0. 2m：.：) (q/2)ls2=(0. 0306+0. 2X0.0

10、123)X6. 586 X 4. 8+ (0. 0645+0. 2X0. 0309) X2.8X 4. 8=二9. 58kN. m/m混凝土结构课程设汁一双向板楼盖=(m:.i+O. 2%) (g+q/2)ls：+ (my：+0. 2m=J (q/2)ls：=(0. 0123+0. 2X0. 0306) X 6. 586 X 4. 8+ (0. 0309+0. 2X0. 0645) X2.8X4. 8: 二5. 62kN. m/m3) 支座弯矩。a 支座：MJ二叫(g+q/2)叮二-0. 0715X6. 586X4. 8=-10. 8okN. m/mb 支座：Mt% (g+q/2)叮二-0.

11、0567X6. 586X4. 82=-8. 60kN. m/m4) 配筋计算。截面有效高度：山于是双向配筋，两个方向的截面有效高度不同。考虑到短 跨方向的弯矩比长跨方向的大，故应将短跨方向的跨中受力钢筋放置在长跨方向 的外侧。因此，跨中截面h100-20二80mm(短跨方向)，h。尸100-30二70mm(长跨方 向)；支座截面ho=hox=80mmo对A区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起，整块板内存在穹顶作用，使 板内弯矩大大减小，故其弯矩设计值应乘以折减系数0.8,近似取为0.95, f.=300N/mm3o跨中正弯矩配筋计算：As=0. 8Ms7r:hofy =0. 8X9. 58X

12、107(300X0. 95X80) =336mm2As=0. 8My7r:hof7 =0. 8X5. 62X 107(300X0. 95X70) =225mm2支座配筋见B、C区格板计算，因为相邻区格板分别求得的同一支座负弯矩 不相等时，取绝对值的较大值作为该支座的最大负弯矩。(2) B区格板计算。1) 计算跨度。边跨：1=二h+h/2+b/2=(4. 8-0. 15-0. 25/2)+0. 1/2+0. 25/2=4. 7m1. 051o=l. 05 X (4. 8-0. 15-0. 25/2)二4. 75m中间跨：1=6. 6m.二70mm。跨中正弯矩配筋计算：AtVr.hof：-二9.

13、83 X 107 (300 X 0. 95 X 80) =431mnrA：7=M;.u/r:hof.z =5. 09X 107(300X0. 95X70)=255mm2支座截面配筋计算：a支座：取较大弯矩值为-11. 19kN. m/moA:s-M._=a/r:hof7 二11. 19X107(300X0. 95X80)=491mnrc支座配筋见D区格板计算。(3) C区格板计算。1) 计算跨度。混凝上结构课程设计一-双向板楼盖中间跨：1f4.8id边跨：1尸6. 6m-0. 25+0. 1/2=6. 40mms (g+q/2)叮二-0. 0750X6. 586X4. 82=-ll. 38kN

14、. m/mb 支座：二 (g+q/2)l/=-0. 0572X6. 586X4. 8鼻-8. 68kN. m/m4) 配筋计算。近似取 r：为 0.95, f7=300N/mm:, ho-=8Omm, ho，二70mm。跨中正弯矩配筋计算：Asx=Mx7rshofy =9. 76X107(300X0. 95X80)二428mm?混凝上结构课程设计一-双向板楼盖A5r=MT7r5hofy =5. 62X 107（300X0. 95X70） =282mm2支座截面配筋计算：b支座：取较大弯矩值为-8. 68kN. m/moAj二心/hofy =8. 68X 107（300X0. 95X80） =3

15、81mm2d支座配筋见D区格板汁算。（4）D区格板计算。1）计算跨度。=4. 7m （同B区格）1 =6. 4m （同C区格）2）跨中弯矩。D区格板是角区格板，在g+q/2作用下，按两邻边固定两邻边简支板讣算； 在q/2作用下按四边简支讣算。D区格板弯矩系数査混凝土结构设计附表2, 结果如表2. 6所示。表2.6 D区格板弯矩系数lx/lyntnk两邻边固立，两邻边简支0.730.04040.0182-0.0960-0.0764四边简支0.730.06490.0309-二 Mj+Mf=(nti+O. 2m,.J (g+q/2)lx:4- (nhz+O. 2m-) (q/2)ls：=(0. 04

16、04+0. 2X0.0182)X6. 586 X 4. 7+ (0. 0649+0. 2X0. 0309) X2.8X 4. 73=10. 80kN. m/m=(m.t+0. 2m=1) (g+q/2)l/+ (m.:+0. 2mJ (q/2)lx2=(0. 0182+0. 2X0. 0404) X6. 586X4. T+ (0. 0309+0. 2X0. 0649) X2.8X4. T=6. 54kN. m/m3) 支座弯矩。d 支座：二叫(g+q/2)L=-0. 0960X6. 586X4. 7匚-13. 97kN. m/m混凝土结构课程设计一-双向板楼盖C 支座：M；=m7 (g+q/2

17、)lx-0. 0764X6. 586X4. 7=-U. 12kN. m/m4) 配筋计算。近似取“为 0.95, f7=300N/mm:, hoF8Omm, hy二70mm。跨中正弯矩配筋计算：AC/r.hof,二10. 8X 107(300X0. 95X80)二474mm?As=My7r:hofy =6. 54X 107(300X0. 95X70)二328mm，支座截面配筋计算：d支座：取较大弯矩值为-13. 97kN. niz/moAjW“力隔=13. 97X 107(300X0. 95X80) =613mm2c支座：取较大弯矩值为-11. 12kN. m/moA J 二Ma7hofy =

18、11. 12X 107 (300 X0. 95X 80)二488mm?(5) 选配钢筋。跨中截面配筋如表2. 7所示，支座截面配筋如表2. 8所示。表2. 7跨中截而配筋截而A区格板跨中B区格板跨中C区格板跨中D区格板跨中X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向计算钢筋面积/mm2336225428282431255474328选用钢筋愛140胡200$81104817048110481904810048150实际配筋面积/mm2359251457296457265503335表2. 8支座截而配筋截面a支座b支座c支座d支座-11-混凝土结构课程设汁一双向板楼盖计算钢筋面积/mm24

19、91381488613选用钢筋中8100昶125$810048 80实际配筋面积/mm2503402503629(四) 按塑性理论设计板钢筋混凝土为弹塑性体，因而按弹性理论il算结果不能反映结构的刚度随荷 载而改变的特点，与已考虑材料塑性性质的截面讣算理论也不协调。塑性狡线法 是最常用的塑性理论讣算方法之一。塑性较线法，是在塑性狡线位置确定的前提 下。利用虚功原理简历外荷载与作用在塑性较线上的弯矩二者间的关系式，从而 求出各塑性狡线上的弯矩值，并依次对各截面进行配筋计算。基本公式为2Ms+2M7+M=+M= +M7+M7 =1/12 (g+q) lx2 (31 ls) nly/ lx , a

20、/ m- , P nt / mz m- / m- m7 / mym7 / m7考虑到节省钢材和配筋方便，一般取B二1.52.5。为使在使用阶段两方向的截面 应力较为接近，宜取a= (l/n)：o采用通常配筋：Mx=mxly, Mx=mx ly Mx =mx lrMym7lx , My Illy lx My Illy 1X代入基本公式，得 m= (g+q) 1/ (n-1/3) / 8 (n P + a 0+n+a )。1) A区格板弯矩计算。计算跨度：lx=l-b=4. 8-0. 25=4. 55m (1。为轴线间距离，b为梁宽)ly=6. 6-0. 25=6. 35mn=35/4. 55=1

21、. 40a= (l/n)2=0.51, 0 取为 2.0,则m= (g+q) lx (n-1/3) / 8 (n P + a B+n+a )=9. 386X4. 552X (1.40-1/3) /8X (1. 40X2. 0+0. 51X2. 0+1. 40+0. 51)=4. 52kN m/m混凝上结构课程设计一-双向板楼盖m,二a m=0. 51 X4. 52=2. 31kN m/m血二业二0叫二-2. 0X4. 52二-9. 04kN m/m (负号表示支座弯矩)my 二m：,二 0 m7=-2. 0X2. 31 二-4. 62kN m/m2) B区格板弯矩计算。计算跨度：lFh+h/2

22、二4. 8-0. 15-0. 25/2+0. 1/2=4. 58mly=6. 6-0. 25=6. 35mn= ly/l =6. 35/4. 58=1. 39a = (l/n)2=0. 52, B取为2.0,将A区格板算得的长边支座弯矩nt =9. 04kNm/m作为B区格板的叫的已知值,则m= (g+q) lx2(n-l/3)/8-nmx /2/( a B+n+a )= 9. 386X4. 582X (1.39-1/3) /8-1. 39X9. 04/2/(0. 52X2. 0+1.39+0. 52)=8. 22kN m/mm.= a mx=0. 52X 4. 52=2. 35kN m/mm

23、. =-9. 04kN m/m (负号表示支座弯矩)m_ =0kN m/mm.二叫.=0 %二-2. 0X2. 35=-4. 7kN m/m3) C区格板弯矩计算。计算跨度：ls=4. 8-0. 25=4. 55mly=6. 6-0. 15-0. 25/2+0. 1/2=6. 38mn=38/4. 55=1. 40a= (l/n):=0.51, B取为2.0,将A区格板算得的长边支座弯矩 % 二4. 62kNm/m作为B区格板的m7的已知值，贝lj m= (g+q) lx： (n-1/3) /8-m7 /2 / (n P +n+a )= 9. 386X4. 552X (1.4-1/3) /8-

24、4. 62/21/(1. 4X2. 0+1. 4+0. 51)=5. OlkN m/mmy= a mx=0. 51X5. 01=2. 56kN m/m混凝土结构课程设汁一双向板楼盖my =4. 62kN m/m （负号表示支座弯矩）my 二OkN m/mm=二m=二 0 nu=2. 0X5. 01 二TO. 02kN m/m4）D区格板弯矩计算。计算跨度：lx=4. 58m （同B区格板）ly=6. 38m （同C区格板）n= ly/l=6. 38/4. 58=1. 39ci二（l/n）二0.52, B取为2.0,该区格板的支座配筋分别与B区格板和C 区格板相同，故支座弯矩弯矩叫，叫已知，则m

25、=二（g+q） lx2（n-l/3）/8-m7 /2-nnu /2 / （n+ a ）= 9. 386X4. 582X （1.39-1/3） /84. 7/2-1. 39X10. 02/21/（1. 39+0. 52）=8. 74kN m/mm：二 a 叫二0. 52 X 8. 74=4. 54N m/mm. =4. 70kN m/m （负号表示支座弯矩）m. =OkN m/mm_ =OkN m/mms 二TO. 02kN m/m5）配筋计算。由于是双向配筋，两个方向的截面的有效高度不同。考虑到短跨方向的弯矩 比长跨方向的大，故应将短跨方向的跨中受力钢筋放置在长跨方向的外侧。因此, 跨中截面h

26、g二100-20二80mm（短跨方向），馬二100-30二70mm（长跨方向）； 支座截面h。二氐二80mm对A区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起，整块板内存在穹顶作用，使 板内弯矩大大减小，故对其跨中弯矩设汁值应乘以折减系数0.8o近似取为 0. 95。计算配筋截面面积的近似计算公式为A=M/rsh0fyo跨中正弯矩配筋计算：钢筋选用HRB335,跨中截面配筋如表4.1所示。根 据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）M 10. 1.4构造规定，受力钢筋的间 距不宜大于200mm。混凝土结构课程设讣一一双向板楼盖跨中截面配筋如表41所示，支座负弯矩配筋计算：钢筋选用HRB335,截

27、面配筋如表4. 2所示。表4.1跨中截而配筋截而A区格板跨中B区格板跨中C区格板跨中D区格板跨中X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向M/kN m/m0.8X4. 520.8X2.318222. 355.012. 568. 744. 54ho8070807080708070计算钢筋而积/mm215993361118220128383228选用钢筋8200生82008125尘8200虫82008200 8125虫8 200实际配筋而积/mnr251251402251251251402251-21-混凝土结构课程设讣一一双向板楼盖表42支座截而配筋截面a支座b支座C支座d支座MkN m/

28、m9. 048. 224. 7010. 02ho80808080计算钢筋而积mnr396361206439选用钢筋中8120叙130中 8 200叙 110实际配筋面积mm2419387251457（五）双向板支承梁设计按弹性理论设讣支承梁。双向板支承梁承受的荷载如图4所示:混凝土结构课程设汁一双向板楼盖4 双 向 板 支 承 梁 承 受 的 荷 载(1图)纵向支承梁L-1设计1) 计算跨度。山于此结构属于内框架结构，梁在外墙上的支撑长度为墙厚沪300mm, 内柱子的尺寸为400mmX400mm。故：边跨计算跨度 lxi=l +a/2+b/2=4. 8m； /rl=l. 025/” +b/2二

29、4. 763m 取最小值二4. 763mo中跨计算跨度Zx2=4.8mo平均计算跨度二4. 782m所以跨度差(4. 8-4. 763) 74. 8=0. 00770. 1可按等跨连续梁计算2) 荷载计算由板传来的恒荷载设计值:g二1.2x3.155x4.8 = 18.17 kN/m ；由板传来的活荷载设计值: = 1.4x4.0x4.8 = 26.88 kN/m :混凝土结构课程设汁一双向板楼盖梁自重：0.25x(0.6-0.1)x25=3.13 kN/m ；梁粉刷抹灰：0.015x2x(0.6 0.1)x17 二0.26 kN/m :梁自重及抹灰产生的均布荷载设计值：g =1.2x(3.1

30、3 + 0.26) = 4.07 kN/mo纵向支承梁L-1的计算简图如图5所示nniiimiiiiiniiniiniaiiiuriiniiiniuiniiiiiiiiiininjiininniniiiiiiiiiinniiiiniuiinini旷 g 贸TT_45fiS_J150图5 纵向支承梁L-1的计算简图3) 内力计算。 弯矩计算：旳=皿51：+3儿：(k值由附表查得)边跨：g/ J =4.07x4.7632 =92.33 kN. m g/=187x4.7632 =412.2 kN. m qT = 26.88 x4.7632 =609.80 kN. m 平均跨（计算支座弯矩时取用）=4

31、.07x4.7822 =93.07 kN. m7/ =18.17x4.7822 =415.50 kN. m ql = 26.88 x4.7822 =614.68 kN. m 纵梁弯矩讣算如表3所示：中跨：g/J =4.07x4.* =93.77 kN. m7x22 =18.17x4.82 =418.64 kN. mJ =26.88x4.0 =619.32 kN. m混凝土结构课程设讣一一双向板楼盖表3 纵向支承梁L-1弯矩计算项次荷载简图KM|KMbK m2KMK 叽恒荷载0.078-0.1050.033-0.0790.046 IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIM7.20

32、-9.773.09-7.354.31恒荷载/bh-dlh/tlK/lth /fib、*0.053一 0.0660.026一 0.0490.03421.85-27.4210.88-20.3614.23活荷载0.067 0.033-17. 82-0.0250.05940.86-20.28-15.3736.54活荷载4u&daI-10.14 0.0330.055-0.025-15. 37-20.2834.06-15.37活荷载0.049-0.0750.04125.39-0.014-12. 9229.88-46.100.05332.82-8.61活荷载Mb&ut1-11-8 83-0.0220.039

33、-0.0700.0440.06640.25-13.52245-43.0327.25活荷载1-3.97-3.9731.87-32.645.55活荷载価h0.0080.008-0.041-5.30-0.041-5.300.25032.261.021.02内 力 组 合+51.34-2. 8734. 51-28. 6463. 84+27. 78-43. 3266. 77-60. 8931.58+45. 972.5173. 61-54. 0529. 77+20. 74-41.9259. 54-68. 12-8. 03+50. 19-76. 4840. 32-22. 8329. 77+19. 59-43

34、. 0765. 35-62. 3137. 13+24. 58-38. 0828. 18-34. 9763. 84最不 利 内 力必皿込组合项次+阉Mmin组合值/（kNm）19. 59-76. 4828. 18-68. 1229. 77Mn你组合项次+阙Mmax组合值/（kNm）51.342. 5173.61-22. 8363. 844）正截面承载力计算 确定翼缘宽度。跨中截面按T形截面计算。根据混凝土设计规范 （GB50010-2002 ）第7. 2. 3条的规定，翼缘宽度取较小值。边跨:b, = /vI/3 = 4.763/3 = 1.58ht =b + lti =0.25 + 4.55

35、= 4.8/7? 取较小值切=1.588w中间跨：h. = /v2/3 = 4.8/3 = 1.6wbr =b + lH =0.25+ 4.55 = 4.8加 取较小值外=1.6 加支座截面仍按矩形截面讣算。 判断截面类型。在纵横梁交接处，山于板，横梁及纵梁的负弯矩钢筋 相互交义重叠，短跨方向梁的钢筋一般均在长跨方向梁钢筋的下面，梁的有 效高度减小。因此进行短跨方向梁支座截面承载力汁算时，应根据其钢筋的 实际位置来确定截面的有效高度心。一般取值为：单排钢筋时， 心=力一（5060）；双排钢筋时，心=/?一（8090）。取心二540mm （跨中）， 力“二510mm （支座）。=1.0 x 11

36、.9 x 1588 x 100 x （ 540-100/2 ）=925. 96kN. m69. 91kN. m属于第一类T形截面。 正截面承载力计算。按弹性理论讣算连续梁内力时，本设讣资料图中中间跨和边跨的讣算跨 度都取为支座中心线间的距离，故所求的支座弯矩和支座剪力都是指支座中 心线间的。而实际上正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力的控制截面在支 座边缘，所以讣算配筋时，将其换算到截面边缘。纵梁正截面承载力讣算见表5。根据混凝土设计规范（GB50010-2002 ）第9. 5. 1条的规定，纵向受 力钢筋的最小配筋率为0. 2%和0. 45力/人中的较大值，这里即0. 2%o表5 中的配筋率满

37、足要求，配筋形式采用分离式。表5 纵向支承梁L-1正截面受弯承载力计算算截面计算过诂、跨中1、5支座B、E跨中2支座C、D中间跨中lxM /(kN.in)69.91-50. 7148. 03-3. 17-70. 7455. 08-3. 17吟(kN)73.61x0.5/2 =8.40(近似)63.84x0.5/2 = 15.96(近似)69.91-69. 1148. 03-3. 17-86.755. 03-3. 17a=眺0.0130. 0890. 0090. 00060. 0560.0100. 00060. 013b0. 093紀b0. 009饥0. 0006花0. 058 Jbo.oioq0. 0006V 截面满足要求0.7皿,(册)0.7x1.27x250x510 = 113.35灯V V按构造配筋箍筋直径和肢数虫8双肢实配间距/mm200200200200200配筋率QvP. =/()=(2 X 50.3)/(250 x 200) =0. 2%pwinin=0.13%(2)横向支承梁L-2设计1) 计算跨度。山于此结