化工压力容器法兰设计

1、1当选用JB/T47004707标准时，可免除计算带颈法兰应采用热轧或锻件经机加工制成，加工后的法兰轴线须与原热轧件或锻件的轴线平行。采用钢板制造带颈法兰时，应符合7.1.4要求。碳素钢或低合金钢制法兰在下列任一情况下应经正火处理：1.法兰断面厚度大于50mm,2.锻制法兰螺栓的公称直径应不小于M12，当公称直径大于M48时，应采用细牙螺纹。2松式法兰：凡是法兰环和壳体壁（或管壁）并无固定连接关系或虽有固定连接关系但不能有效地保证与壳体（或管壁）同时受载，同时变形的法兰。螺纹法兰也是松式法兰。整体法兰：凡是法兰环和壳体整体锻成或法兰环与壳体壁（或管壁）全部焊透以保证法兰环与壳体（或管壁）同时受

2、载，同时变形的法兰。 整体法兰的强度和刚度都比较高，适用于压力 和温度较高的场合。法兰环的受力会牵动容器或接管，在容器或接管上产生附加弯曲应力。3铁木辛柯法铁木辛柯法华脱尔斯法华脱尔斯法法兰环和壳体（接管）均处于弹性状态，不发生屈服和蠕变现象。法兰环和壳体（接管）均处于弹性状态，不发生屈服和蠕变现象。将法兰环视为受均布扭矩作用的矩形截面圆环，在扭矩作用下只绕其形心旋转，不发生畸变和弯曲。将法兰环视为受均布弯矩作用的环板，法兰环，锥颈（当有锥颈时），圆筒三者相连而组成两对边缘问题，他们的变形均相互协调。将螺栓孔的影响忽略不计，将法兰环视为实心圆环。将螺栓孔的影响忽略不计，将法兰环视为实心圆环。都

3、只受螺栓力所引起的力矩，略去介质内外压引起的薄膜应力。都只受螺栓力所引起的力矩，略去介质内外压对法兰环，锥颈（当有锥颈时），圆筒引起的薄膜应力。4铁木辛柯法铁木辛柯法华脱尔斯法华脱尔斯法计算活套法兰时，法兰环上仅为周向弯曲应力。未考虑带锥颈的活套法兰。计算活套法兰（不带颈）时，法兰环上仅为周向弯曲应力。带颈时，锥颈小端不受力。一对边缘应力作用。计算整体法兰时，法兰环和壳体（接管）的变形协调，只有一对。最大周向弯曲应力发生在法兰环内侧的上下表面，法兰环上无径向力；圆筒上存在轴向弯曲应力，周向弯曲应力和周向薄膜应力。轴向边缘应力大于周向边缘应力，所以仅校核轴向边缘应力。未考虑带锥颈的整体法兰。法兰

4、环上有环向和径向弯曲应力，锥颈和圆筒上有轴向弯曲应力和周向应力，轴向边缘应力大于周向边缘应力，所以仅校核轴向边缘应力。5预紧状态的法兰力矩： Ma=（Am+Ab）/2*b *LG操作状态下的法兰力矩： FD=0.785*Di 2 P PC FT=F-FD MP=FD*LD+FT*LT+FG*LGl 法兰设计力矩:Mo 取大值 Ma ft /f , MP l 见计算书阐述：垫片有效密封宽度，特性参数（m,y),压紧力作用中心圆直径，垫片压紧力，螺栓载荷，螺栓设计载荷，螺栓布置间距要求。6当法兰在相同的操作条件下有成功的使用经验时可以免除刚度校核。对承受内压的窄面整体法兰和按照整体法兰计算的窄面任

5、意式法兰，刚度指数按照下式计算： 7外压法兰可按内压法兰计算，但螺栓面积仅需按照预紧状态考虑法兰力矩按以下公式计算： MP=FD*LD+FT*LT- FG*LG FG=FD+FT MP=FD* （LD-LG ）+FT*（LT-LG ）8在整个法兰密封面都铺设垫片，即为宽面法兰。计算方法采用巴赫法，系将连接在筒体上的法兰环视作是悬臂梁，计算在设计力矩作用下法兰环的弯曲应力并使之满足法兰环材料的许用应力。适用于压力不高的场合，具体见GB150的7.8条。9SW6中有非圆形法兰的计算计算模型及原理见HG20582-1998 非圆形法兰的设计和计算，和GB150的计算公式不同，所以计算出来的结果和以椭

6、圆长轴当量圆环直径计算结果不一致。O形圈法兰计算，未计及垫片压紧力的作用。10法兰应力只考虑了法兰力矩的作用。实际上由压力法兰应力只考虑了法兰力矩的作用。实际上由压力在法兰直边段中产生的应力并非很小。对于平焊法在法兰直边段中产生的应力并非很小。对于平焊法兰来说，其直边段厚度即为与法兰对接的圆筒的厚兰来说，其直边段厚度即为与法兰对接的圆筒的厚度。此厚度按内压圆筒计算。内压圆筒计算此壁厚度。此厚度按内压圆筒计算。内压圆筒计算此壁厚时，将其环向薄膜应力控制在一倍筒体材料的许用时，将其环向薄膜应力控制在一倍筒体材料的许用应力应力，此时圆筒中的轴向薄膜应力，此时圆筒中的轴向薄膜应力 H P 即达即达0.

7、5。这轴向应力。这轴向应力 H P 相比法兰力矩在法兰锥相比法兰力矩在法兰锥颈上引起的法兰轴向弯曲应力颈上引起的法兰轴向弯曲应力 H （按标准控制（按标准控制1.5），可见），可见 H P H /3，故，故 H P 已非小量。已非小量。 同时因为一次总体薄膜应力，而同时因为一次总体薄膜应力，而 又为一次弯曲应又为一次弯曲应力。即法兰锥颈小端的总轴向应力为力。即法兰锥颈小端的总轴向应力为 H P + H 。根据塑性力学的极限设计原理：根据塑性力学的极限设计原理： H P + H 1.5 。而。而Waters法中已将法中已将H 控制至控制至1.5，为，为此是不合理的。此是不合理的。111213美国

8、美国ASME标准为了解决标准为了解决Waters法可能造成的法可能造成的较大变形引起泄漏问题，对该法补充提出了刚较大变形引起泄漏问题，对该法补充提出了刚度计算要求。此刚度法对整体法兰来说，实质度计算要求。此刚度法对整体法兰来说，实质上是控制锥颈大端的偏转角上是控制锥颈大端的偏转角2/3，比英国，比英国BS1500的限制法兰密封面偏转角的限制法兰密封面偏转角3/4稍小。稍小。 松式法兰控制偏转角松式法兰控制偏转角0.2Waters法是通过以强度控制形式进行设计。法是通过以强度控制形式进行设计。 ASME刚度法是对法兰锥颈大端偏转角以（刚度法是对法兰锥颈大端偏转角以（2/3）加以加以限制，以刚度控

9、制形式进行计算。刚度法对锥颈表限制，以刚度控制形式进行计算。刚度法对锥颈表面的轴向应力面的轴向应力H是不加控制的。而锥颈表面的轴向是不加控制的。而锥颈表面的轴向应力应力H是与锥颈表面离锥颈中性面的距离成正比的。是与锥颈表面离锥颈中性面的距离成正比的。14对较厚的锥颈，在按刚度法控制锥颈端部对较厚的锥颈，在按刚度法控制锥颈端部(2/3) 转角转角时，由于锥颈表面离中性面较远，为此锥颈表面产生较时，由于锥颈表面离中性面较远，为此锥颈表面产生较大的大的H，以至可能超过，以至可能超过1.5，导致，导致M刚刚大于大于M强强。即按。即按刚度法设计的法兰，并不能满足强度法的设计要求。相刚度法设计的法兰，并不

10、能满足强度法的设计要求。相反此时按强度法设计的法兰则可自动满足刚度法的要求反此时按强度法设计的法兰则可自动满足刚度法的要求（偏转角（偏转角 (2/3) ）。）。相反，对较薄的锥颈，在按刚度法控制锥颈端面（相反，对较薄的锥颈，在按刚度法控制锥颈端面（2/3）转角时，由于锥颈表面离中心面较近，为此锥颈表面转角时，由于锥颈表面离中心面较近，为此锥颈表面产生较小的产生较小的H，以至于，以至于1.5，导致，导致M刚刚小于小于M强强。即按。即按刚度法设计的法兰能同时满足强度法的要求。相反，此刚度法设计的法兰能同时满足强度法的要求。相反，此时按强度法的设计则并不能满足刚度的要求。时按强度法的设计则并不能满足

11、刚度的要求。 即两种方法何种起控制作用取决于法兰锥颈的厚度。即两种方法何种起控制作用取决于法兰锥颈的厚度。15X24项目沉降器设备，水压试验时螺栓预紧力远超过计算所得的数据，垫片表面的粗糙度、密封面的粗糙度都对结果有很大的影响，以水压状态上紧的螺栓在实际使用过程中会造成螺栓的应力超过所允许的许用应力。关于JMH12-3-80010液压拉伸器的拉伸力：（20个M72X4螺栓） 预紧时所需的总的螺栓力为13714316N 操作时所需的总的螺栓力为5918957N16化工部管法兰标准有欧洲体系和美洲体系，设备法兰标准为JB/T47004703。具有确定公称压力的法兰根据材料和设计温度的不同具有不同的最高允许工作压力，在选用标准时，必须查询对应的压力-温度额定表。标准中列出了法兰、垫片、紧固件的选配原则。紧固件分为低强度，中等强度及高强度三种强度等级，按照对材料的控制又可以分为专用级和商品级。衬里法兰盖的塞焊孔和位置可参照化工部管法兰标