楼盖的结构和平面布置

1、2. 楼盖的结构和平面布置主梁沿纵向布置，次梁沿横向布置。主梁的跨度为6.6m，次梁跨度为6m。主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6/3=2.2m，l02/l01=6.6/2.2=3,因此按单向板设计。按跨高比条件，要求板厚h大于等于2200/30=73mm,对工业建筑的楼盖板，要求h大于等于70mm,取板厚h=80mm。次梁截面高度应满足h=l0/18l0/12=6000/186000/12=333500mm.考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm.截面宽度取为b=200mm。主梁的截面高度应满足h=l0/15l0/10=6600/156600/10=440660mm，取h=650m

2、m.截面宽度取为b=300mm。楼盖结构平面布置图：3. 板的设计（1） 荷载板的永久荷载标准值5mm厚1：2水泥砂浆加“108”胶水着色粉面层 0.005x20=0.1kn/m220mm厚水泥砂浆找平 0.02x20=0.4kn/m2钢筋混凝土结构层 0.08x25=2kn/m2纸筋石灰浆顶棚15mm厚 0.015x16=0.24kn/m2小计 2.74kn/m2板的可变荷载标准值 6kn/m2永久荷载分项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值大于4kn/m2，所以可变荷载分项系数应取1.3。于是板的永久荷载设计值 g=2.74x1.2=3.288kn/m2可变荷载设计值 q=6x1.3=7.8

3、kn/m2荷载总设计值 g+q=11.088kn/m2，近似取为11kn/m2（2） 计算简图按塑性内力重分布设计。次梁截面为200mmx500mm,板的计算跨度：边跨l01=ln=2200-200/2=2100mm中间跨l02=ln=2200-200=2000mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图：（3） 弯矩设计值（4） 不考虑板拱作用截面弯矩的折减。由表11-1可查得，板的弯矩系数分别为：边支座1/16；边跨中，1/11；离端第二支座，1/11；中跨中，1/16；中间支座，1/14。故MA=-(g+q)l012/16=-11x2.12/16=

4、-3.03kn.mM1=(g+q)l012/14=11x2.12/14=3.47kn.mMB=-(g+q)l012/11=-11x2.12/11=-4.41kn.mMC=-(g+q)l022/14=-11x2.02/14=-3.14kn.mM2=M3=(g+q)l022/16=11x2.02/16=2.75kn.m(4) 正截面受弯承载力计算设环境类别一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。假定纵向钢筋直径d为10mm，板厚80mm，则截面有效高度h0=h-c-d/2=80-15-10/2=60mm;板宽b=1000mm。C30混凝土，1=1,fc=14.3kn/mm2,HPB30

5、0钢筋，fy=270N/mm2。板钢筋计算的过程列表为：截面A1B2C弯矩设计值（kn.m）-3.033.47-4.41-3.142.75s0.0580.0670.0860.0610.0530.054<0.350.0690.090<0.350.0630.054<0.35计算配筋As(mm2)171.6219.3286.0200.2171.6实际配筋(mm2)6/8200As=1968200As=2518/10200As=3228200As=2516/8200As=196计算结果表明：支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；As/bh=251/(1000x80)=0

6、.31%,此值大于0.45Ft/Fy=0.45x1.43/270=0.24%,同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。4. 次梁的设计根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。（1） 荷载的设计值永久荷载设计值板传来永久荷载 3.288x2.2=7.23kn/m次梁自重 0.2x(0.5-0.08)x25x1.2=2.52kn/m次梁粉刷 0.02x(0.5-0.08)x2x17x1.2=0.34kn/m小计 10.09kn/m可变荷载设计值： q=7.8x2.2=17.16kn/m荷载总设计值： g+q=27.25kn/m（2） 计算简图按塑性内力重

7、分布设计。主梁截面为300mmx650mm。计算跨度： 边跨L01=Ln=6600-100-300/2=6350mm 中间跨L02=Ln=6600-300=6300mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。次梁的计算简图：（3） 内力计算由表11-1、表11-3可分别查得弯矩系数和剪力系数。弯矩设计值：MA=-(g+q)L012/24=-27.25x6.352/24=-45.78kn.mM1=(g+q)L012/14=27.25x6.352/14=78.48kn.mMB=-(g+q)L012/11=-27.25x6.352/11=-99.89kn.mM2=M3=(g+q)L022/16=2

8、7.25x6.302/16=67.60kn.mMC=-(g+q)L022/14=-27.25x6.302/14=-77.25kn.m剪力设计值：VA=0.50(g+q)Ln1=0.50x27.25x6.35=86.52knVBl=0.55(g+q)Ln1=0.55x27.25x6.35=95.17knVBr=Vc=0.55(g+q)Ln2=0.55x27.25x6.3=94.42kn承载力计算1） 正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取bf=L/3=6000/3=2000mm、bf=b+Sn=200+2000=2200mm,b+12hf=200+12x80=11

9、60mm。三者的较小值，故取bf=1160mm.除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。环境类别一级，C30混凝土，梁的最小保护层厚度c=20mm。假定箍筋直径10mm，纵向钢筋直径20mm，则一排纵向钢筋h0=500-20-10-20/2=460mm,二排纵向钢筋h0=460-25=435mm。C30混凝土，1=1.0,c=1,Fc=14.3n/mm2,Ft=1.43n/mm2;纵向钢筋采用HRB400钢，Fy=360n/mm2,Fyv=360n/mm2。正截面承载力计算过程列于表，经判别跨内截面均属于第一类T形截面。截面A1B2C弯矩设计值（kn.m）-45.7878.48-

10、99.8967.60-77.25s0.0760.0220.1850.0190.1280.079<0.350.0220.206<0.350.0190.137<0.35As288.7466.3711.9402.7500.7选配钢筋（mm2）2&14As=3082&14+1&16As=5095&14As=7691&16+1&18As=4553&16As=603计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；As/（bh）=402/(200x500)=0.40%,此值大于0.45Ft/Fy=0.45x1.43/

11、360=0.18%,同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。2) 斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：hw=h0-hf=435-80=355mm,因hw/b=355/200=1.8<4,截面尺寸按下式验算：0.25cFc.bh0=311.03x103nVmax=95.17kn截面尺寸满足要求。计算所需腹筋：采用&6双肢箍筋，计算支座B左侧截面。由Vcs=0.7Ft.bh0+Fyv.Asv/s.h0,可得到的箍筋间距：S=Fyv.Asv.h0/(Vbl-0.7Ft.bh0)=360x56.6x435/(95.17x103

12、-0.7x1.43x200x435)= 1097mm调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。线调整箍筋间距，s=0.8x1097=878mm,截面高度在300-500mm的梁，最大箍筋间距200mm最后取箍筋间距s=200mm。为方便施工，沿梁长不变。验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为：0.3Ft/Fyv=0.3x1.43/360=0.12%,实际配箍率psv=Asv/(bs)=56.6/(200x200)=0.14%>0.12%,满足要求。5. 主梁设计主梁按弹性方法设计（1） 荷载设计值为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。次梁

13、传来的永久荷载：10.09x6.6=66.594kn主梁自重（含粉刷）(（0.65-0.08）x0.3x2.2x25+2x(0.65-0.08)x0.02x2.2x17)x1.2=12.31kn永久荷载设计值 G=66.594+12.31=78.90kn可变荷载设计值 Q=17.16x6.6=113.26kn（2） 计算简图因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于5，竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度取支承中心线之间的距离，L0=6600mm。主梁的计算简图如图：（3） 内力设计值及包络图1） 弯矩设计值弯矩M=k1GL0+K2QL0式中系数k1、k2由附表6-2相应栏内查得

14、M1max=0.244x78.9x6.64+0.289x113.26x6.60=382.01kn.mMbmax=-0.267x78.9x6.64-0.311x113.26x6.6=-372.36kn.mM2max=0.067x78.9x6.60+0.200x113.26x6.60=184.39kn.m2) 剪力设计值VA,max=0.733x78.9+0.866x113.26=155.92knVBl,max=-1.267x78.9-1.311x113.26=-248.45knVBr,max=1.0x78.9+1.222x113.26=217.30kn3) 弯矩包络图<1>第1、3跨

15、有可变荷载，第2跨没有可变荷载由附表6-2知，支座B或C的弯矩值为：MB=MC=-0.267x78.9x6.6-0.113x113.26x6.6=-223.51kn.m在第1跨内：以支座弯矩MA=0，MB=-223.51kn.m的连线为基线，作G=78.9kn,Q=113.26kn的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：1/3(G+Q)L0+MB/3=1/3(78.9+113.26)x6.6-223.51/3=348.25kn.m（与前面计算的M1，max=382.01kn.m接近）1/3(G+Q)L0+2MB/3=1/3(78.9+113.26)x6.6-2x2

16、23.51/3=273.75kn.m在第2跨内：以支座弯矩MB=-223.51kn.m,MC=-223.51kn.m的连线为基线，作G=78.9kn,Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用处的弯矩值：1/3GL0+MB=78.9x6.60/3-223.51=-49.93kn.m。<2>第1、2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载第1跨内：在第1跨内以支座弯矩MA=0，MB=-372.36kn.m的连线为基线，作G=78.9kn,Q=113.26kn的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：1/3(78.9+113.26)x6.6-372.36/3=298.63k

17、n.m1/3(78.9+113.26)x6.6-2x372.36/3=174.51kn.m在第2跨内：MC=-0.267x78.9x6.6-0.113x113.26x6.6=-223.51kn.m。以支座弯矩MB=-372.36kn.m,MC=-223.51kn.m的连线为基线，作G=78.9kn,Q=113.26kn的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：1/3(G+Q)L0+MC+2/3(MB-MC)=1/3(78.9+113.26)x6.6-223.51+2/3(-372.36+223.51)=100.01kn.m1/3(G+Q)L0+MC+1/3(MB-M

18、C)=1/3(78.9+113.26)x6.6-223.51+1/3(-372.36+223.51)=149.63kn.m<3>第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载MB=MC=-0.267x78.9x6.6-0.133x113.26x6.6=-223.51kn.m第2跨两集中荷载作用点处的弯矩为：1/3(G+Q)L0+MB=1/3(78.9+113.26)x6.6-223.51=199.24kn.m(与前面计算的M2,max=184.39kn.m接近)第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：1/3GL0+1/3MB=1/3x78.9x6.6-1/3x223.51=99.08k

19、n.m1/3GL0+2/3MB=1/3x78.9x6.6-2/3x223.51=24.57kn.m弯矩包络图：（4） 承载力计算1） 正截面受弯承载力跨内按T形截面计算，因跨内设有间距小于主梁间距的次梁，翼缘计算宽度按l/3=6.6/3=2.2m和b+Sn=6m中较小值确定，取bf=2.2m。主梁混凝土保护层厚度的要求以及跨内截面有效高度的计算方法同次梁，支座截面因存在板、次梁、主梁上部钢筋的交叉重叠，截面有效高度的计算方法有所不同。板混凝土保护层厚度15mm、板上部纵筋10mm、次梁上部纵筋直径18mm。假定主梁上部纵筋直径25mm，则一排钢筋时，h0=650-15-10-18-25/2=5

20、95mm;二排钢筋时，h0=595-25=570mm。纵向受力钢筋除B支座截面为2排外，其余均为1排。跨内截面经判别都属于第一类T形截面。B支座边的弯矩设计值MB=MBmax-V0b/2=-372.36+192.16x0.4/2=-333.93kn.m。正截面受弯承载力的计算过程列表如下：截面1B2弯矩设计值（kn.m）382.01-333.93184.39-49.93s0.0330.2400.0160.031s0.9830.8610.9920.984As1769.71890.1846.4231.1选配钢筋（mm2）5&22As=19005&20+1&22As=19503&20As=9422&14As=308主梁纵向钢筋的弯