水晶体型钢悬挑支撑方案

1、无锡市钱桥钢管交易中心工程型钢悬挑支撑施工方案编制单位：南通建工集团股份有限公司无锡钱桥钢管交易中心项目部编制日期：二O三年六月八日专项施工方案审批表（总包）工程名称无锡钱桥钢管交易中心项目日期2013年6月8日施工单位南通建工集团股份有限公司专项施工方案内容简述：本工程位于无锡市盛岸西路景皓酒店西侧，主体结构地上25层地下1层，工程总建筑面积 65366就，主楼结构类别为框架-核心筒，裙楼结构为框架。本工程在 20层结构向外挑出，其平面形状为三角形，外立面效果为水晶体，结构最远悬挑长度为 2米，现申报本工程型钢悬挑支撑施工方案。编制人签名审核部门审核意见审核人审核日期技术安全质量总承包单位技

2、术负责人审批意见：签名：（总承包单位公章）：年月日目录1工程概况 . 错误! 未定义书签2. 方案的确定 . 13. 悬挑及支撑体系材质选用及要求 24. 劳动力准备 . 35. 搭设顺序 . 36. 搭设要点及节点做法 47. 安全注意事项 98. 模板支撑结构验算 99. 型钢悬挑验算 18、工程概况工程名称：“ XDG-2011-33号”地块商业、办公用房项目工程地址：盛岸西路北侧、景浩酒店西侧建筑层次：25建筑高度：99.70m22建筑面积：64707m （其中地下室11107 m）建筑耐火等级为一级；抗震设防烈度六级结构类型：框架结构（其中1#楼为框架一筒体结构）二、方案的确定本工程

3、在20层结构向外挑出，其平面形状为三角形，外立面效果为水晶体，结构最远悬挑长 度为2米，结合本工程情况，项目部决定采用下撑式型钢悬挑作为模板支撑支点的方法施工，悬挑水平钢梁采用I 16号工字钢，斜撑杆采用采用8槽钢，型钢平面图如下：ICO1200（IT。）、一 £400J L三、悬挑及支撑体系材质选用及要求1 ）钢管采用外径为48mm壁厚3.5mm的无缝钢管。材质符合，普通碳素结构钢技术条件GB700-88 中的A钢的技术条件，管材符合直径 5-152mm电焊钢管YB242-63中的甲类软钢管。有严重锈 蚀、弯曲、压偏损伤、及裂纹者挑出退场。2 ）扣件要符合GJ22-85钢管脚手架规

4、定，材质符合GB078-67可锻铸铁分类及技术条件中的技术条件。使用过的扣件在使用前必须逐一进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3 ）脚手板采用宽120 cmx 80 c血的竹笆，两端使用 12#镀锌铁丝捆紧在小横杆上。铺设前要严格检查 是否有断裂、表皮腐朽等，不符合要求的不得用于工程当中。4 ）工字钢采用 I16 号工字钢。其性能必须满足国家相关规定；工字钢使用之前，统一用中红色防锈 油漆涂刷。5）槽钢采用 8 号槽钢。其性能必须满足国家相关规定；槽钢使用之前，统一用中红色防锈油漆 涂刷。6 ）螺栓水平钢梁与楼板压点采用 16螺栓，压型角钢 L63*63*6mmo7

5、）拉环钢丝绳预埋拉环选用直径 D=20mm的HPB235的钢筋。四、劳动力的准备1 ） 作业人员必须是技术熟练工人， 身体素质好， 熟悉脚手架的安装和拆除和安全操作常识， 且必须持特种作业上岗证上岗；2 ）此处悬挑工字钢及排架由固定的作业班组进行搭设，以便于管理和衔接作业， 提高搭设速度；3 ） 作业人员必须经过体检证明，有恐高症和心脏病等疾病者禁止上岗。五、搭设工序制作工字钢 预埋倒 U 型锚固钢筋 安装工字钢（斜撑杆） 铺设悬挑部位最底层水平钢管 铺设竹芭 搭设支撑立杆、横杆 搭设剪刀撑。1）工字钢的制作根据图纸及设计要求确定不同部位工字钢的长度，并下料，然后焊接钢筋，待钢筋焊完后，检查焊

6、接质量，合格的开始刷防锈漆，不合格的返工重焊。最后表面涂刷中灰色油漆。2）预埋 U 型锚固钢筋必须与主梁钢筋焊接，焊接长度满足规范要求3）安装工字钢工字钢安装时在工字钢的外部端头拉设通线， 以保证工字钢水平， 工字钢调平后再与室内地 面预埋的钢筋焊接。4）铺设铺设悬挑部位最底层水平钢管此部位水平钢管必须水平搁置在槽钢上，接头错开搭接，每跨须与小横杆用固定扣件相连。5）铺设竹芭此部位竹芭搭接不得少于 20cm且必须使用双层竹芭，要铺平铺稳，用12号铁丝捆紧在小横杆上。6）搭设立杆、横杆钢管插入工字钢上的钢筋，以确保其不滑移，搭设大横杆和栏杆时，在立杆上用粉笔画线， 保证大横杆的水平。排布小横杆时

7、，主接点处必不可少。7）搭设剪刀撑底层搭设完两步架以后， 即开始搭设剪刀撑，剪刀撑为单竿，每根剪刀撑 的钢管与立杆（大 横杆）连接不得少于四道。其中钢管搭接接头处一道，中间两道。六、搭设要点及节点做法1）搭设的钢管必须横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固，受荷安全，有 安全操作空间，不变形，不摇晃。2）脚手架的小横杆、上下步距交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心 减小。且必须严格按照设计方案施工。钢管立面图如下：3）每两层（上层的内梁、下层的外梁）需预埋直径20mm三级钢钢筋短头（出混凝土面大于25cn），间距1米设置，待上下层混凝土浇筑完成后用同直径的圆钢将 两头焊接，做卸荷载使用

8、。4）工字钢悬挑节点做法：3.1型钢悬挑模板支撑剖面图:)0(1祁."Tc70C72.800 - -T缺探说足帖5C3COBrIDCA .2180,300iz/076.55072.800v NZ和 04502075 L a一九层ilT饭支每口J=-'»：VI A3.4工字钢与楼层固定节点图:七、安全注意事项1）搭设脚手架人员必须持证上岗，上架必须佩戴安全带、安全帽，穿防滑鞋。2）本工程悬挑支撑脚手架是按照结构荷载取值，必须严格控制施工荷载，不得 将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等堆放其上，严禁悬挂起重设备。3）脚手架在最下面一层满铺两层竹芭，使脚手架与结

9、构之间不留空隙。4）支撑脚手架必须严格按照此方案进行，且经验收合格方可使用。5）按规范搭设脚手架、剪刀撑、水平杆件、连接杆和锁臂、扣件的设置应符合 规范要求，严禁将不同管径的的钢管混合使用。搭设完毕的脚手架施工平台必须进行 检查验收，经施工、监理、验收合格并办理相关手续后方可使用。 任何班组长和个人, 未经同意不得任意拆除脚手架部件。6）钢丝绳在使用过程中，如果股间有大量的油挤出，表明钢丝绳的荷载已经很 大，这是必须换掉该处钢丝绳，以防发生事故。7）经主管部门技术负责人批准后进行支撑脚手架拆除，应由项目技术负责人应 进行拆除安全技术交底，拆除作业应在统一指挥下安全拆除。八、支撑结构验算梁模板（

10、扣件式）支撑体系计算书计算依据：1 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130 20113 、混凝土结构设计规范GB50010-20104 、建筑结构荷载规范 GB 50009-20125 、钢结构设计规范GB 50017-20031) 工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm< mm)300X700新浇混凝土结构层咼(m)3.75梁侧楼板厚度(mm)1202)荷载设计模板及其支架自重标准值G k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自

11、重标准值Gk(kN/m3)24钢筋自重标准值 Gk(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Qk当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值26(kN/m )对水平面模板取值22风荷载标准值 3 k(kN/m )基本风压3 o(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压咼度变化系数卩z0.9风荷载体型系数卩s0.83)模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距 1 a(mm)1000梁两侧立柱间距1 b(mm)1000步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距1'a(mm)、1' b(mm)10

12、00、 1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度 (mm)300设计简图如下:平面图面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值2f(N/mm )15面板弹性模量E(N/mm)10000本图梁侧支撑构造仅作示意"具体详见梁侧模板设计立面图4)面板验算500 & EOO取单位宽度1000mm按四等跨连续梁计算，计算简图如下:75A75L托1L75Jr彳rd2334W = bh/6=1

13、000 X 15X 15/6 = 37500mm, I = bh/12=1000 X 15X 15X 15/12 = 281250mmq i=0.9max1.2(G 你+(G2k+Gk) x h)+1.4Q 2k,1.35(Gik+(G2k+Gk) x h)+1.4 x 0.7Q 2k x b=0.9max1.2 x (0.1+(24+1.5) x 0.7)+1.4 X2,1.35 x (0.1+(24+1.5) x 0.7)+1.4 x 0.7 x 2 x 1=23.57kN/mq 1 静=0.9 x 1.35 x G 1k+(G2k+Gk) x h x b= 0.9 x 1.35 x 0.

14、1+(24+1.5) x 0.7 x 1=21.81kN/mq 1 活=0.9 x 1.4 x 0.7 xQ 2kx b= 0.9 x 1.4 x 0.7 x 2x 1= 1.76kN/mq 2= (G1k+ S+Gk) x h) x b=0.1+(24+1.5) x 0.7 x 1=17.95kN/m1 、强度验算2 2 2 2M max= 0.107q 1 静 L +0.121q 1 活 L = 0.107 x 21.81 x 0.08 +0.121 x 1.76 x 0.08= 0.01kN m622(T= Mna)/W= 0.01 x 10 /37500 = 0.38N/mmWf =

15、15N/mm满足要求！2 、挠度验算44V max = 0.632qL /(100EI)=0.632 x 17.95 x 75 /(100 x 10000x 281250)= 0.001mmC v=l/400 = 75/400 = 0.19mm满足要求！3 、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R5=0.393 q 1 静 I +0.446 q1 活 l=0.393 x 21.81 x 0.08+0.446 x 1.76 x 0.08 =0.7kNR 2=R4=1.143 q 1 静 I +1.223 q1 活 l=1.143 x 21.81 x 0.08+1.223 x 1.76

16、x 0.08 =2.03kNR 3=0.928 q 1 静 I +1.142 q 1 活 l=0.928 x 21.81 x 0.08+1.142 x 1.76 x 0.08 =1.67kN标准值(正常使用极限状态)R 1=F5 =0.393 q d=0.393 x 17.95 x 0.08 = 0.53kNR 2=r'=1.143 q 21=1.143 x 17.95 x 0.08 = 1.54kNR 3 =0.928 q 21=0.928 x 17.95 x 0.08 = 1.25kN5)小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60x 80小梁抗弯强度设计值2f(N/mm )15.

17、44小梁抗剪强度设计值2t (N/mm )1.78小梁弹性模量E(N/mm)9350小梁截面抵抗矩W(cm)64小梁截面惯性矩l(cm 4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:J ! I! J11 业 J J I! 1J J J J 址壮 1 1 1 j10001O0CwooL皿r彳J M MHlI4HlI4ImfI I“ I * “LI11LI111 r101(1)2L300JrXq imax0.7+0.9 X 1.35 X (0.3-0.1) X 0.3/4+0.5 X (0.7 -0.12)+0.9max1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4

18、 X2,1.35 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.7 X 2 X max0.5-0.3/2(1-0.5)-0.3/2/2 X 1, 2.03+0.9 X 1.35 X (0.3- 0.1) X 0.3/4=2.18kN/mq 2max0.53+(0.3-0.1) X 0.3/4+0.5 X (0.7 - 0.12)+(0.5+(24+1.1) X 0.12) X max0.5-0.3/2(1-0.5)-0.3/2/2 X1, 1.54+(0.3- 0.1) X 0.3/4 = 1.55kN/m1 、抗弯验算2 2 2 2M max= max0.107q 11 1

19、 , 0.5q 1l 2 = max0.107 X 2.18 X1 , 0.5 X 2.18 X 0.3 = 0.23kN m(T= Mna)/W= 0. 23X 106/64000 = 3.64N/mm2<f = 15.44N/mm2满足要求！2 、抗剪验算V max= max0.607q 11 1, qd 2 = max0.607 X 2.18 X 1, 2.18 X 0.3 = 1.322kN2 2T max= 3Vma/(2bh o)=3 X 1.322 X 1000/(2 X 60X 80) =0.41N/mm< t = 1.78N/mm满足要求！3 、挠度验算44V 1

20、 = 0.632q 2| 1/(100EI)= 0.632 X 1.55 X 1000 /(1 00X 9350X 2560000) = 0.41mmC v=1/400 = 1000/400 = 2.5mmV 2 = q2l 24/(8EI) = 1.55 X 300 4/(8 X 9350X 2560000) = 0.07mmC v = l/400 = 300/400 =0.75mm满足要求！4 、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max= max1.143q 1I 1, 0.393q 1I 计q1l2 = max1.143 X 2.18 X 1, 0.393

21、 X 2.18 X 1+2.18 X 0.3=2.49kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1= Rs = 2.34kN , R = F4= 2.49kN , Q=1.93kN正常使用极限状态R' max= max1.143q 2I 1, 0.393q 211+qd 2 = max1.143 X 1.55 X 1, 0.393 X 1.55 X 1+1.55 X 0.3=1.78kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1= R'5= 1.78kN , R'2= R'4= 1.78kN , R'3=1.45kN6)主梁验算主

22、梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48X 3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm)206000主梁抗 弯强度设计值2f(N/mm )205主梁抗剪强度设计值2t (N/mm )125主梁截面惯性矩l(cm )12.19主梁截面抵抗矩W(cm)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下:2.34kN 2.49kN T93kN 2.49kN 2.34kN500500L-T1 、抗弯验算主梁弯矩图（kN m）（T= MmaXW= 0.356 X 106/5080 = 70.02N/mm2w f=205N/mm满足要求！2 、抗剪验算44 旺 4.4SGL97E 1.97E0.364爲-1,3?

23、e 1.97S-0.354"7-0.364V77V-4.4GG -4.4GG主梁剪力图(kN)V max= 4.466kNt = 125N/mmT max= 2VmaXA=2 X 4.466 X 1000/489 = 18.27N/mmfw 满足要求!主梁变形图(mm)v max= 0.06mm v = 1/400 = 500/400 = 1.25mm满足要求！4 、扣件抗滑计算R = maxRi,R3 = 0.36kNW 8kN单扣件在扭矩达到 4065N-m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，左侧立柱扣件受力R= 0.36kNW 8kN单扣件在扭矩达到 4065N-

24、m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!7)立柱验算立杆稳疋性计算依据建筑施工模板 安全技术规范JGJ162-2008钢管类型 48X3立柱截面面积A(mm)424回转半径i(mm)15.93立柱截面抵抗矩W(cm)4.492抗压强度设计值f(N/mm )205入=h/i=1200/15.9=75.47 < 入=150长细比满足要求！查表得，0= 0.751 、风荷载计算2 2 2 2M w= 0.9 X 1.4 Xw kXlaXh /10 = 0.9 X 1.4 X 0.22 X 1X 1.2 /10 = 0.04kN m2 、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式 ，荷载设计值

25、q1有所不同:1)面板验算q 1 = 0.9 X 1.2 X (0.1+(24+1.5) X 0.7)+0.9 X 1.4 X 2 X 1=21.65kN/m2)小梁验算q 1=max0.65+(0.3- 0.1) X 0.3/4+0.9 X 1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+0.9 X 1.4 X 1 X max0.5-0.3/2, (1-0.5)-0.3/2/2 X1,1.87+(0.3- 0.1) X 0.3/4=1.88kN/m同上四六计算过程，可得：R 1= 0.33kN , 皆 9.75kN , R= 0.33kN立柱最大受力Nv = maxR1+N 边 1

26、,R> , Rs+N 边 2+Mw/l b =max0.33+0.9 X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.12)+0.9 X 1.4 X 1 X (1+0.5- 0.3/2)/2 XI ， 9.75 ,0.33+0.9 X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.12)+0.9 X 1.4 X 1 X (1+1-0.5- 0.3/2)/2 X 1+0.04/1=9.82kN6 2 2f = N/( $ A)+MMW= 9819.1/(0.75 X 424)+0.04 X 10 /4490 = 38.88N/mm < f = 205N/mm满足要求！8)可

27、调托座验算何载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30由”主梁验算” 一节计算可知可调托座最大受力N= maxRa X 1 = 10.86kN< N = 30kN满足要求！9)立柱受力点的计算立柱受力点在槽钢上，详见槽钢计算书九、型钢悬挑验算悬挑设计：在悬挑层设置采用I 16的工字钢，斜撑杆使用8的槽钢，连接见节点详图，工字 钢水平布置间距：平均1米，考虑到水晶体结构外挑形状为三角形，型钢最长外悬挑 长度取值2.35m，对应搁置在结构楼板上的固定端长度取3.65m，标准构件总长6n。拐角部位和其他特殊部位的工字钢长度现场做调整。其中钢丝绳上部拉接方式是：上 部位置钢丝绳穿过里侧主梁，主梁内预埋 pvc短管，下部位置固定在最外侧梁上，最 外侧梁预埋倒U型钢筋。普通型钢悬挑脚手架计算书一、荷载的计算取三层悬挑结构的总力为:G总荷载=3*G模板+3*G砼+3*G钢筋+G缸+G辰捣+3*G钢管=656.50KN2M总面积=20m取最长悬挑位置（最长处结构悬挑出去1.8m）水平距离一米据算可得单根立杆的集中荷载N=19.70KN且悬挑支撑架按照带悬臂的