结构统一技术措施

1、 结构设计统一技术措施版本V3.0-20051本统一技术措施同时适用于本工程高层及多层民用建筑框架、框剪及剪力墙结构体系。（专业负责人应根据工程具体情况进行应用，并在专业评审时讨论确认。）2项目审核人应严格按我院2005.405年结构专业技术质量管理有关规定进行结构专业设计过程质量控制。（全文详见我院局域网/XMAD/设计院共享/专业文件夹/结构/通用文件）3项目专业负责人 (盖章人)应对项目专业设计质量全面负责，对项目设计进度控制负责。应负责落实项目的专业评审内容的实施，及时向审核人反馈设计技术问题，并组织协调处理。4本工程结构专业各主要分部设计强制性条文预防措施:4.1结构计算部分：l 部

2、分构件抗力设计值小于其相应荷载效应设计值，违反GB50011-2001第5.4.2条规定。(高层建筑连梁超限可按JGJ3-2002第7.2.25条要求进行调整)l 部分楼层楼面活荷载标准值小于GB50009-2001第4.1.1条规定4.2梁配筋平面图：l 框架梁梁端的底筋和顶筋之比一级小于0.5，二、三级小于0.3，违反GB50011-2001第6.3.3条第2款。l 框架梁梁端纵向钢筋配筋率大于，梁箍筋直径未增加mm,违反GB50011-2001第6.3.3条第3款。l 框架梁两端纵向受拉钢筋配筋率不应大于2.5%，违反GB50011-2001第6.3.3条第款。4.3柱墙配筋平面图：l

3、柱净高与柱截面高度之比不大于的柱全高范围内未按GB50011-2001第6.3.8条第2款有关要求加密柱箍筋。l 剪力墙竖向和水平分布筋的配筋率小于0.25%，违反JGJ3-2002第7.2.18条。4.4楼板及构造大样配筋图：l 楼板配筋及部分详图配筋小于GB50010-2001第9.5.1条规定的最小配筋率要求。4.5上述内容为工程设计中常犯的强制性条文，专业负责人及校对人应着重校对荷载简图与建筑平面图功能吻合及结构计算配筋简图与梁板柱施工图配筋量一致，并应将纠正结果逐一闭合后，方可于施工图上签字确认。*4.6审核人应针对以上条文进行抽查，按照我公司结构专业工程质量等级评价标准进行评价，不

4、合格者应予退还重新校对，并作为ISO个人设计工作质量评定依据（表T709-1）。几时执行?5设计所用主要规范l 高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ 3-2002 l 建筑地基基础设计规范 GB50007-2002l 建筑桩基技术规范 JGJ94-94l 建筑结构荷载规范 GB50009-2001l 混凝土结构设计规范 GB50010-2002l 建筑抗震设计规范 GB50011-2001l 岩土工程勘察规范 GB50021-20016荷载取值规定6.1.恒载（标准值）l 面层标准层：（2cm花岗岩饰面、抹灰、吊顶等） 1.5 KN/m2平屋面层：（保温、隔热、防水、饰面、抹灰、吊顶等）3.6

5、KN/m2坡屋面：（电算输入值应乘于投影放大系数）平瓦、脊瓦 1.1 KN/m220厚水泥砂浆保护层 0.4 KN/m2防水层 0.4 KN/m220厚水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2（500×500铜线）吊顶及抹灰 0.5 KN/m2共计 2.8 KN/m2l 墙体外墙： 190多孔砖双面粉刷保温砂浆4.1KN/m2（为计算取值）分户墙： 190多孔砖 3.9 KN/m2（为计算取值）卫生间周边墙体：120多孔砖 2.7 KN/m2（为计算取值）卫生间周边墙体：90多孔砖 2.4 KN/m2（为计算取值）其余： 90空心砖 2.1 KN/m2（为计算取值）l 隔墙灵活布置时,非固

6、定隔墙的自重应取每延米长墙重的(KN/m)1/3作为楼面活荷载的附加值(KN/m2)计入,附加值不小于1.0 KN/m2。l 屋面天沟,应按积水的可能深度确定积水荷载。l 钢筋砼容重：(KN/m3 )框架结构：25.527 框架-剪力墙结构：2627.5 剪力墙结构：26.5286.2地下室荷载及组合 6.2.1地下水位取值：l 非人防组合应取至室外地坪标高下0.5米处。l 人防组合可取勘察报告提供的稳定地下水位。6.2.2柱下集中布桩的地下室底板，必须考虑以下底板所承受的荷载：6.2.2.1抗浮稳定计算：荷载效应应按正常使用极根状态下荷载效应的标准组合，即水浮力的分项系数取1.0，上部结构自

7、重的分项系数取0.9，且不计入活荷载。6.2.2.1底板构件强度验算时l 底板所承受的水压力（方向：向上，荷载分项系数人防取1.2，平时1.35。）l 底板所承受的人防等效静荷载（方向：向上，荷载分项系数取1.0）l 底板的自重（方向：向下，其效应对结构有利时，荷载分项系数取1.0；其效应对结构不利时，荷载分项系数取1.2）6.2.3地下室侧墙室外地面活荷载宜取5.0Kpa。若室外地面为消防车道或城市道路时，则应按相关规范的有关规定取值。6.2.4地下室、地下水池、地下通道等结构外墙上的土压力计算，视其外墙能否产生位移、墙本身刚度、受楼板和侧墙分隔约束等情况，可采用静止土压力、或（静止土压力+

8、主动土压力）/2。当地下室基坑支护采用悬臂桩或外锚桩支挡时，地下室外墙承受的土压力可适当折减。l 土压力按静止土压力计算，一般地下室侧壁土的侧压力系数见下表。土的侧压力系数 表6.3.66.2.5地下室顶板应考虑施工活荷载，施工活荷载宜控制在(56)kpa以内，此施工活荷载不与使用活荷载及建筑装修荷载同时考虑。当室外地下室顶板面积较大时，荷载取值应根据工程实际情况与审核人商定.6.3未说明：按有关规范要求执行。7基础及地下室部分：7.1桩基 7.1.1桩基承载力及沉降计算应依据地勘报告确定规范执行依据。 7.1.2桩身砼强度、桩基承台计算及构造要求按GB50011-2001规范执行。 7.1.

9、3有地下室的桩基承载力验算时，地下室底板和承台自重及底板的活荷载均考虑由地下室底板的土承担，但施工图中应明确板底地基承载力要求，及地下室四侧回填土土质要求。（但若板底土质为欠固结新填土或桩基为嵌岩桩时，则应与审核人商量确定。）7.2地下室7.2.1柱下集中布桩的地下室底板按梁板布置时，当承台较大时(大于等于四桩承台)，其地梁的跨度可取与承台边缘最近的桩的中心距计算。(电算时可加设计算柱处理)7.2.2地下室底板，除布置框架处设拉梁外，尽可能不布置次梁或少布置次梁。 7.2.3地下室外墙计算简图应按底部固端，上部简支的单向板进行计算。 7.2.4地下室车道，侧壁计算简图应按悬臂构件进行计算时，车

10、道底板厚度及配筋不应小于相邻侧壁。 7.2.5地下室结构计算书必须有地下室侧墙、底板、底板地梁裂缝宽度计算资料。当地下水埋藏较浅时，尚应进行抗浮稳定计算。7.3高层建筑基础或地下室埋置深度：天然地基不宜小于115建筑高度，桩基或桩筏不宜小于（118120）建筑高度。位于基岩上的高层建筑，在满足地基承载力、稳定性要求，且其基底零应力区面积满足JGJ3-2002第12.1.6条要求时，其基础埋深不受本条要求限制，但应满足抗滑要求。（埋置深度可从室外地坪算至基础或承台底面，详见JGJ3-2002第12.1.7条）7.4桩基承台厚度除应满足抗冲切、抗剪、抗弯要求外，承台的最小厚度按如下规定执行：l 小

11、直径桩除剪力墙核心筒下联合承台外,按建筑地基基础设计规范第 8.5.15条要求不小于300 mm.l 剪力墙核心筒下联合承台、大直径桩承台，按h1000mm、 h地梁高度50mm 及h建筑层数n*60mm的最大值采用。l 除了调整沉降差异或抵抗扭转效应需要,承台受压区不需配置承台面筋。地下室底板承台，底板面筋拉通承台面，但板底钢筋则伸入承台边缘满足锚固长度即可。（承台尺寸小于2.5mX2.5m，则板底钢筋拉通即可）7.5小高层建筑不设置地下室，当地基浅层土层存在较厚软弱淤泥土层，基础采用予应力砼管桩或柱下单桩的大直径灌注桩，基础除了桩承台满足规范规定埋置深度要求，桩承台之间按一般要求设计基础梁

12、外；桩基设计应计入柱墙底水平剪力的影响，采取有效抵抗水平推力的构造措施。7.6天然地基独立基础带梁板式的地下室底板设计中，地下室底板与柱下独立基础埋置于同一持力层上，结构计算中按上部结构荷载全部由柱下独立基础承担，其地下室底板与持力层之间应考虑褥垫处理措施，保证底板不参与独立基础分担上部荷载。7.7双柱联合基础，按各单柱独立基础计算后，连成双柱联合基础，应考虑联合基础底面形心与上部竖向恒载合力作用点重合，柱下构造上宜设暗梁，当双柱之间基础顶部可能出现受拉区时应在顶部配筋，双柱联合承台类似。8上部结构部分：8.1电算时结构底部固端确定l 无地下室：应取至基础或承台顶面，当小高层建筑结构基础埋深较

13、大时，基础梁可设于室外地坪下500mm，计算时考虑基础梁以下为一计算层取Nbase=1、Sbase=0进行整体计算分析。基础梁应按框架梁构造执行。l 带地下室：当地下室与上部的层间刚度比时大于2.0时，取至地下室顶面标高。l 半地下室设计的问题：建在山坡上的建筑，经常设置一侧开口的半地下室，土层侧压力直接作用在主体结构上，当建筑物层数不多时，存在抗倾覆和抗滑移的问题，应进行验算。尚应考虑土压力对主体结构计算的影响。挡土墙与主体应分开设计，以简化主体结构设计。挡土墙与主体未分开时，由于墙体不对称布置造成严重扭转，应该避免采用该方案。l 地面层两端层高不一样问题：由于场地标高变化或者特殊使用要求，

14、建筑物底层两端层高一端很大、一端很小，层高大的一端抗侧刚度小、层高小的一端抗侧刚度大，存在严重扭转不规则的问题，应在层高大的一端提高抗侧刚度，可加大梁柱断面尺寸、加设短肢剪力墙或者斜向支撑。8.2计算方法规定：8.2.1以下结构应采用至少两个不同力学模型的三维空间分析软件进行整体内力位移计算l B级高度的高层建筑结构和本规程l 高规第10章规定的复杂高层建筑结构8.2.2下列结构补充时程分析法进行多遇地震下的补充计算：采用时程分析法时应按建筑场地类别和设计地震分组选用不少于二组的实际强震记录和一组人工模拟的加速度时程曲线。采用弹性时程分析时，每条时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反应

15、谱法计算结果的65%，多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80%。l 8 度类场地和7 度>100m 的建筑l 特别不规则的建筑l 甲类建筑8.2.3下列结构应进行弹塑性变形验算:l 7 9 度时楼层屈服强度系数小于0.5 的钢筋混凝土框架结构l 甲类建筑和9 度时乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢结构8.2.4下列结构宜进行弹塑性变形验算:l 8 度类场地和7 度>100m 且属于竖向不规则类型的高层建筑结构l 7 度类场地和8 度时乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢结构l 3)板柱-抗震墙结构和底部框架砖房8.2.5非结构构件，包括建筑非结构件和建

16、筑附属机电设备，自身及其与结构的连接，应进行抗震设计。广告牌、装饰板架等风荷载计算要考虑风振系数的影响。8.3电算程序及计算参数取值统一规定,详见附件一。8.3.1楼层最大弹性水平位移与楼层梁端弹性水平位移平均值比值控制l 应取全楼强制采用刚性楼板假定按侧刚模型计算结果。l 楼层最大弹性水平位移与楼层梁端弹性水平位移平均值比值控制可限于主楼范围内，裙楼范围可适当放松。l 当楼层层间位移角较小或位移绝对值很小时，其位移比可适当放松要求。8.3.2当楼层最大弹性水平位移与楼层梁端弹性水平位移平均值比值大于或等于1.3时结构应计入双向水平地震作用的扭转影响。8.3.3消防车活荷载标准值应考虑以下折减

17、系数：（详见GB50009-2001第4.1.2条）l 设计楼面梁时，单向板次梁取0.8，单向板主梁取0.6，双向板梁取0.8。l 设计墙、柱、基础时，单向板楼盖取0.5，双向板楼盖取0.8。8.3.4屋面板配筋计算时，应采取由永久荷载效应控制的组合，恒载分项系数取1.35。8.4计算简图简化统一规定：8.4.1坡屋面问题：l 应在檐口标高处设置框架拉梁，但可不设置楼板。斜屋面宜采用少次梁大板块布置屋脊处可不设插柱，采用折梁折板布置。l 若坡屋面面积大于屋面总面积的50%，房屋高度可算至坡屋面斜坡部分一半位置的高度。l 檐口标高处框架拉梁配筋应考虑折线型斜梁于支座处推力的荷载效应。8.4.2屋

18、面突出间问题：出屋面房间面积大于楼层面积的30%时应作为一个结构层并计入结构高度。8.4.3连梁问题：l 剪力墙交叉位置、一端为剪力墙另一端为框架柱位置的梁，当跨高比不小于5时应按连梁设计，连梁与剪力墙正交位置计算时宜按铰接处理，如下图所示： l 一字形剪力墙：规范中的“一字形剪力墙”可参照下图所示确定：l 连梁的抗震等级、砼强度等级同剪力墙。根据软件计算结果配筋时，连梁在计算模型中不管按“梁”还是“墙开洞”输入钢筋级别均同总信息中梁的钢筋级别8.4.4不完全框架梁问题：楼屋面的次梁（单跨或连续次梁边跨边支座）末端搁置在框架梁或垂直搁置在剪力墙上，次梁（单跨或连续跨的边跨边支座）末端按铰接支座

19、计算为合理，该支座负筋按该跨跨中配筋量的1/4配置即可。8.4.5托柱转换梁：转换梁作为上一层柱的传力转换构件参与抗侧力作用，不管该梁是否与下一层柱相连，均应按框架梁要求设计，转换位置柱底应在两个方向布梁，以考虑转换梁在上一层柱底弯矩作用下扭转不利影响。托柱转换梁主要承受集中力作用，箍筋应通长加密，并配置不小于16-200的腰筋。8.4.6悬挑板问题：跨度较大的悬挑板（1.5m），所在的边梁和内跨板设计时应考虑挑板传来的弯矩作用。应满足：挑板所在的内跨板厚不小于挑板厚度内跨板支座负筋不小于悬挑板支座负筋，边梁应考虑扭转影响。8.5构造措施*8.5.1板厚：最小板厚除多层阳台外挑部分采用80外，

20、其余最小板厚，均取90,统一规定下： l 屋面、斜坡屋面板厚最小：多层取110mm；高层取120mm。l 地下室顶板最小板厚：作为上部结构嵌固端时取180mm；其余取160mm。板跨£3.4m,多层板厚取90mm；高层板厚取90mm； l (3.4m<板跨< 3.8 m 时，板厚取 100mm；)l 3.8 m £ 板跨 £ 4.2 m 时，板厚取 110mm；l 4.2 m < 板跨 £ 4.6 m 时，板厚取 120mm；l 板跨 > 4.6 m时，与专业负责人确定。8.5.2板负筋：负筋长度双向板负筋每向长度取Lx/4，Lx

21、为双向板短向跨度。但短向跨度大于4.5m时，负筋延伸长度适当加大，宜取Lx/3。简支边板负筋构造配筋按GB50010-2002第10.1.7条规定执行且不小于f8200与板跨中配筋的13的大值，当Lx4.5m时，应在板跨中增设f8200x200的构造负筋。与钢筋砼墙相邻的板按固端考虑，相邻板高差£50mm者按固端考虑。8.5.3多层建筑结构梁板砼强度等级在满足强度要求前提下不宜高于C25。高层建筑结构梁板砼强度等级在满足强度要求前提下尽可能采用低标号砼（但不低于C25）。8.5.4梁架立筋除特别情况外，一般取2F12。挑梁箍筋全长加密，间距为100。架立筋及箍筋统一规定如下8.5.4

22、.1梁架立筋：l 梁架立筋必须在梁集中标注中注明，并写入括号( )中；l 梁跨 £ 6 m 时，架立筋取2F10；l 梁跨 > 6 m 时，架立筋取2F12；8.5.4.2梁侧面纵向构造筋：梁腹板高度hw450mm时，在梁的两侧应沿高度每200间距设2F12构造钢筋。（GB50010-2002第10.2.16条）*8.5.4.3梁箍筋：l 梁高£300mm时，箍筋间距£ 150，箍筋配筋取f6150与计算值的大值；l 梁高>300mm时，箍筋间距£ 200，箍筋配筋取f8200与计算值的大值；l 梁悬挑跨，当梁高£300mm时，箍筋

23、配筋取f6100与计算值的大值；当梁高>300mm时，箍筋配筋取f8100与计算值的大值；(f6相当于市场f6.5的钢筋?)8.5.5柱配筋除按规范最小配筋率控制外，纵筋直径不宜小于16。（构造柱除外）8.5.6剪力墙结构与墙垂直相交且另一端不与柱相连的梁按梁（L）构造措施执行。8.5.7高层建筑结构剪力墙底部加强区及相邻的上一层墙分布筋宜采用HRB335钢筋。8.5.8多层框架结构的底层柱及二层梁的配筋值较大，二层以上梁柱配筋有较大幅度降低，三层及三层以上梁配筋值有一定程度的下降，在施工图设计时应根据具体配筋变化规律，将底层柱及二层梁的配筋与其余层的柱、梁分开绘制，8.5.9构造柱配筋

24、统一规定如下l .构造柱均在XXXX图中示意及定位；l .构造柱编号按GZ1、GZ2、GZ3进行编号，GZ1、GZ2配筋统一按下图，其余构造柱依实际情况定。8.5.10板厚统一在楼板配筋图中表示。8.5.11与楼层相邻的楼梯平台梁，其定位及配筋均于结构平面图表示，该平台板的配筋于楼（屋）面板配筋图中表示。8.5.12构件的最小尺寸：框架梁250×400,框架柱的宽或高均不得小于300，框架梁梁宽不宜小于200。9施工图设计阶段制图统一措施（除说明外，参照国标03G101-1执行）9.1结构构件表示方法统一措施补充规定： l 井字梁（JZL）采用国标03G101-1 P27页表示方法。

25、（责任部门：一所）l 筏板及地下室底板梁板采用国标04G101-3表示方法。（责任部门：五所）l 钢筋砼板是楼梯采用国标03G101-2表示方法。（责任部门：三所）l 现浇钢筋砼楼、屋面板采用国标03G101-2表示方法。（责任部门：七所）(各责任部门根据施工图习惯，提出相应标准应用办法，并对现行结构设计总说明相关内容提出修改意见。6月15日前将意见发送到OA/技质部标准图信箱)9.3梁配筋图中钢筋排数大于等于2排者，应原位注明各排钢筋根数。9.5柱平面图统一命名为“柱网平面图”。柱采用03G101-1列表注写方式，其中底层柱柱根标高表示为A，A详见各栋组合平面基础梁配筋图，取至基础梁顶(或承

26、台顶)。柱顶标高表示为B，B详见各单元屋面梁配筋图，取至梁顶标高。9.6剪力墙（含墙柱、墙身、连梁）采用03G101-1列表注写方式，其墙根及墙顶标高表示同柱。墙及墙柱定位在平面图中注写。10建筑门窗物理性能分级统一规定:按福建政建设厅发布实施铝合金门窗工程技术规程DBJ13-57-2004要求。项目专业负责人应要求铝合金门窗厂家提供门窗计算书及设计文件，并负责校核其设计文件满足DBJ13-57-2004有关强度、变形及构造要求后，方可签发建筑门窗检测委托书。10.1 抗风压性能。分级指标值P3按表10.1规定(引自建筑外窗抗风压性能分级及检测方法GBT7106-2002)。分级指标值P3应大

27、于等于工程风荷载标准值Wk。10.1.1 风荷载标准值计算：Wk按GB50009第7.1.1条第2款计算，且不小于1.0kpa。其中US一般墙面窗取1.2，角窗取2.0（即墙角边0.1B及0.4H，且不小于1.5范围内）。表10.1抗风压性能分级 分级 1 2 3 4 5 指标值kPa1.0P3<1.5 1.0P3<2.0 2.0P3<2.5 2.5P3<3.0 3.0P3<3.5 分级 6 7 8 XX 指标值kPa 3.5P3<4.0 4.0P3<4.5 4.5P3<5.0 P35.0注：x.x表示用P35.0kpa的具体值，取代分级代号。在

28、各分级指标值中，主要构件的相对挠度：单层、夹层玻璃小于等于L/120；中空玻璃小于等于L/180。10.1.2 专业提资要求：院内设计工程结构专业负责人应按建筑高度分区提供建筑外门窗抗风性能等级给建筑专业负责人，并于建施图中明确工程外门窗三性指标要求。提资格式详表10.2。表10.2 本工程建筑外门窗抗风压性能分级建筑标高H30MH60MH90M墙角边门窗676一般墙面门窗45x.x注：表中具体值应依据具体工程条件计算确定10.2 水密性能、气密性性能指标由建筑专业确定。11本工程具体问题统一处理办法（各工程根据具体情况提出问题，提交专业评审时讨论确认后实施。）签名确认: 设计人员专业负责人审

29、核审定人2005 年 月 日计算参数取值（附件一） 10计算程序：11多层框架结构采用广厦GSCAD8.5SSW、TAT或SATWE程序进行计算； 12高层剪力墙、框剪结构采用 SATWE 或程广厦GSCAD8.5SSW序进行计算20计算参数取值：l 结构材料信息: 钢筋砼结构 l 混凝土容重 (kN/m3): Gc = （框架结构：25.527 ，框架-剪力墙结构：2627.5 ，剪力墙结构：26.528）l 水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00（当计算结果中地震作用最大的方向角度³ 150时须补充计算，但计算书中仅打印总体信息、周期、位移结果等，配筋大于原计算结果处在

30、原位注明出来。）l 竖向荷载计算信息: （高层建筑结构应考虑模拟施工荷载，框剪结构及框架筒体结构宜考虑施工模拟2）l 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 l 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 （控制楼层最大弹性水平位移与楼层梁端弹性水平位移平均值比值应对全楼强制采用刚性楼板假定）l 风荷载信息 . 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.8，0.95（厦门）(60米以上建筑采取0.95,) 地面粗糙程度: 类 l 地震信息 . 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 地震烈度: NAF = 7.50（厦门） 场地类别:

31、 KD = 设计地震分组: 一组 （厦门） 特征周期 TG = 多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.12（厦门） 罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.72（厦门） 活荷质量折减系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = （框架取0.60.7，框架剪力墙取0.70.8，短肢剪力墙结构取0.70.8，剪力墙结构取0.91.0。空旷厂房取0.80.9。） 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 是否考虑偶然偏心: （高层建筑结构计算单向地震作用时应考虑） 是否考虑双向地震扭转效应: （详见统一技术措施第5.3.2条） l 活荷载信息 . 考虑活荷不利布置的层数 （根据工程使用功能确定） 柱、墙活荷载是否折减 折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 -柱，墙，基础活荷载折减系数- 计算截面以上的层号-折减系数 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70 6-8 0.65 9-20 0.60 > 20 0.55l 调整信息 . 中梁刚度