大米车间高支模施工方案

1、 苏州金仓粮食储备库改扩建工程高支模施工方案编制人：审核人：审批人：苏州兴业建设发展有限公司2012年5月15日目 录一、主要编制依据3二、工程概况3三、高支模板部分的基本情况5四、高支模板体系施工材料的选用和要求5五、高支模板体系的施工设计与安装（搭设）6大米车间成品库高支模板支撑体系的施工设计（支架、木枋间距布置）6平方仓高支模板支撑体系的施工设计 7高支模板体系的施工搭设（安装）7六、高支模板安装施工验收9七、混凝土浇筑方法9八、模板体系的折除10九、施工质量保证措施11十、监测方案14十一、施工安全保证和环境保护措施18（一）施工安全保证措施：18（二）施工用电安全措施：19（三）高空

2、作业安全措施：20（四）恶劣天气下的安全措施：21（五）环境保护措施：21十一、模板支撑体系坍塌应急救援措施22十三、模板支架体系的施工平、立、剖面及节点详图。20十四、附高支模板体系施工设计计算书23（一）大米车间柱模板验算：20（二）大米车间梁模板验算28（三）大米车间楼板模板验算：46（四）预应力屋面板模板验算：56十五、附图高大模板施工方案一、主要编制依据 混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 502042002修订版) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程(JGJ 1302011)建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-200

3、8）住建部建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）。工程设计图及上级的有关文件及标准等二、工程概况1、工程名称：苏州金仓粮食中转储备库改扩建工程2、工程地点: 312国道南侧及虎林路西侧3、建设单位: 苏州粮食购销公司（苏州城投项目投资管理有限公司）4、设计单位：国家粮食储备库无锡科学研究院 5、监理单位：苏州天狮建设监理有限公司6、工程基本情况：大米车间成品库建筑面积3537.5M2。1-1#平房仓、1-2#平房仓、1-3#平房仓建筑面为1482.25。2-1#平房仓、2-2#平房仓建筑面积为1629.25。3#平房仓建筑面积为1776.25。大米车间成品库采用管

4、桩基础，结构类型框架，层数2层，高支模板在第二层。1-1#平房仓、1-2#平房仓、1-3#平房仓建筑面为1482.25M2，结构类型砖混，1层。2-1#平房仓、2-2#平房仓建筑面积为1629.25M2，结构类型砖混，1层。3#平房仓建筑面积为1776.25M2。结构类型砖混，1层。 表2.1部 位大米车间二层平房仓支模系统标高(m)412.5/13-0.068.0排架最大高度(m)8.500 9.0008.000最大层高(m)9.0008.000最大跨度(m)6.524板厚(mm)120拱板40mm+40mm板撑立杆间距(mm)最大900×900900×900面积(m2)

5、6481482×3+1629×3+1776梁截面尺寸(mm)250×500250×600250×1000梁立杆支撑根数333横距(mm)450+450450+450450+450900900900纵距(mm)最大450最大450最大450900900900综合考虑质量、安全、进度及经济等指标，结合工程结构形式及实际施工特点，本工程高大模板部位，楼板、梁模板均采用15mm厚胶合模板，40mm×90mm方木作次楞，48×2.6mm钢管作主楞，板承重架均采用扣件式满堂钢管架，梁底支撑杆采用水平钢管主楞+可调顶托。三、高支模板部分的

6、基本情况 大米车间成品库情况：本区高支模范围为113轴×AE轴，面积约为648m2。由于该位置结构在二层标高处有梁板，故三层结构施工时，模板从+4.00支起，高度达到8.5m。该位置的柱网开间基本是6m×6.5m，三层结构平面采用井字梁设计，最大框架梁截面250×1000，跨度6.5米；楼板厚度均为120mm，高支模体系采用¢48钢管满堂架支模。上部30cm采用顶托。 1#平房仓、2#平房仓、3#平房仓高支模模板从-0.10米搭设，檐口高度为8.0米。上部采用预应力拱板无梁支撑，故不采用顶托。四、高支模板体系施工材料的选用和要求1、模板采用=15厚胶合板

7、2、木枋采用40×90松木枋3、立杆和水平杆采用¢48×2.6钢管4、辅助用模板采用=15松木散板5、对拉螺栓采用126、模板安装使用材料的要求：1）钢管支架及其配件的规格、性能、及质量应符合设计和规范的规定，要有合格证和及进场检测报告。2）钢管要平直,不得歪斜、硬变、砸扁、严重锈蚀，钢管使用前要进行检查维修并做好使用中的防锈工作。3）木枋、模板不得腐朽、翘曲、劈裂、严重损伤。五、高支模板体系的施工设计与安装（搭设） 一、本工程大米车间高支模板体系的施工设计与搭设（安装）须按以下要求进行。大米车间成品库工程高支模板支撑体系的施工设计（支架、木枋间距布置），上层未浇

8、筑下层不得拆除模板。1、钢管支模架安装施工设计：立杆采用¢48*2.6钢管，梁下钢管支架立杆纵横间距为0.9米，纵横水平杆步距1.6米。钢管的长度根据层高和梁板高度情况确定，并在钢管架上下加可调支托调整至合适高度，可调支托调整高度300。（1）梁、板模板安装的木枋布设要求如下：A、板模板木枋布设施工设计：本工程高支模部分板厚度为120，由于板跨只有6000*6500，其支撑立杆与梁底支撑立杆共用，即立杆搭设沿板长边方向间距为0.9米，短边方向间距为1600。B、框架梁模板木枋布设施工设计：本工程高支模部分的三层框架梁最大截面尺寸为250×1000，局部250×50

9、0，,200×600。梁底模板下横木枋（次龙骨）间距0.30米，梁模板下纵木枋(主龙骨)采用双木枋。梁底模板下横木枋（次龙骨）间距0.3米，梁模板下纵木枋(主龙骨)采用双木枋。C、框架梁侧向模板纵枋间距的施工设计：侧向模板纵枋间距0.4米。1000高的梁,在梁中部穿12对拉螺栓二道, 对拉螺栓纵向间距0.6米。梁侧均设置八字斜撑。2、钢管剪力撑布设设计：剪力撑应在满堂钢管脚手架外侧周边和中间（内部）每隔4排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置。剪刀撑宽度不应小于4跨且不少于6m。剪力撑采用钢管，剪力撑与地面倾角为45°60°。两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向

10、下每隔2步设置一道水平剪刀撑。二、本工程平房仓高支模板体系的施工设计与搭设（安装）须按以下要求进行。1#平房仓、2#平房仓和3#平房仓工程高支模板支撑体系的施工设计（支架、木枋间距布置）1、钢管支模架安装施工设计：立杆采用¢48*2.6钢管，梁下钢管支架立杆纵横间距为0.95米，纵横水平杆步距1.6米。搭设满堂脚手架。钢管的长度根据层高和梁板高度情况确定。满堂脚手架最上一层水平杆应顶住8米圈梁，其余水平干应尽量顶住墙体。荷载计算详见计算书。高支模板体系的施工搭设（安装）1、施工准备:1）备足各种施工材料，并熟悉图纸，做好技术交底工作。2）放好轴线、模板边线、水平控制标高线,做好墙模板

11、底口水泥砂浆找平层，水泥砂浆找平层不得进入墙内。3）支模架立杆的排列要放好墨线，按线布设。4）根据设计图纸构件的尺寸,配制加工好柱、墙、梁模板,并按相应结构构件编号。2、支架安装：1）支架安装间距,须严格按照施工设计规定的间距进行布架.严禁随意增大间距。2）支架立杆底面和顶面应采用可调节的底座和顶托。3）支架搭设好后,要拉线检查调整水平度和垂直度。支架搭设的其他要求参照现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程(JGJ1302011版)。 4）模板支架立杆底座下要垫木枋和模板砼面应垫木板底座。3.模板安装1）梁模板安装a)梁模板安装前要先捣好混凝土地骨，在两端柱上弹出标高线,然后立支撑,支撑

12、下垫上木方或垫板,支架的间距按设计确定。b)按设计标高调试好支架顶标高,支架采用可调节底座和顶托进行调整, 底座和顶托调整高度为300（¢48钢管架），调整好标高后在安装梁底板木方时要通线检查,梁底板安装要起拱，起拱高度按设计要求,设计如没有具体明确,按规范规定（1/10003/1000）L。c)梁侧模板安装要通线找直,梁高为1000时，要加穿对拉螺栓,以保证梁截面尺寸的正确,梁上口模板要设支撑卡.安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、清除模板内杂物,检查合格后办理预检。2)板模板安装:a) 一般从跨一侧开始安装,先安装支架和木方,要按照标高通线找平,并固定支架,然后依次安装模板。

13、b) 支架顶木方通线调平后,再铺放板模板,板模板局部范围拼板,可采用松木散板,不得用大胶合板锯成小拼板,板模板拼缝要严密,接缝处要平整。c) 安装完毕后,将板面清扫干净,办理预检。4、所有木枋的布置间距须按本设计书的要求布设，施工操作中严禁随意更改。六、高支模板安装施工验收1、模板体系安装前必须将本方案施工设计要求向施工班组进行技术交底。施工操作中不得随意更改方案设计。2、进行施工安装检查，加强自检、互检和专检。重点检查钢管架立杆间距、剪刀撑、纵横水平加固杆布设数量、位置，对不符合方案要求的及时整改。3、对安装好的扣件要全面检查，要用力矩扳手检查扣件的拧紧度是否达到规定要求，扣件拧紧力矩为40

14、65N·m。4、整个模板体安装完成后，由公司技术负责人组织检查验收，符合要求并办理验收手续，方可进行下道工序施工。七、混凝土浇筑方法施工中应注意如下方面：1. 砼采用砼泵输送、塔吊辅助运送部分砼至浇筑点。泵送混凝土由于速度快，泵管口混凝土冲击力大，因此泵送点位置应注意避免混凝土堆积过量，禁止泵管对着模板直接喷射，以防止模板支撑系统失稳导致坍塌事故的发生。2. 梁、板要同时浇筑。3. 浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，梁板混凝土浇筑连续向前进行，并保证浇筑时间间隔不超过2小时，避免施工冷缝产生。砼要求商品混凝土供应商提供掺加缓凝剂的混

15、凝土，保证质量符合设计要求并初凝时间不早于8小时。砼浇筑要从梁中部位落下，不要使混凝土从板边自流入梁内，并派专人跟踪浇筑点位，确保每条梁的浇筑质量。4. 钢筋密集的地方用直径32的振动器捣固，振动棒插入困难时，可用钢杆捣固，保证节点处钢筋密集区砼振捣密实，并适时用木锤锤击模板，以便及时发现振捣不密实处及时采取应急措施。5. 局部如因浇注砼时间停歇过长，为避免施工冷缝出现，可采用塔吊辅助吊运砼。6、混凝土浇筑后及时进行养护，转换梁侧模7天后方拆除，作为保湿养护层。八、模板体系的折除1) 非承重模板（柱、墙、梁侧模）其拆除时砼强度不低于1.2Mpa,承重底模板的拆除应按设计要求和施工规范规定进行。

16、结构类型结构跨度（m）按设计强度的百分率（%）板和拱250>2，875梁承重结构875>8100悬臂板-100施工中必须提前拆模时,应采取可靠的技术措施后,方可进行。2)模板拆除:墙、柱、梁、板模板的拆除按常规方法进行,但施工拆除中要注意如下几项:a) 拆除顺序，应采取先装的后拆，后支的先拆；先拆非承重模板，后拆承重模板；先拆侧模后拆底模、自上而下的顺序进行。b) 拆除的支架、模板、木方要及时清理,螺栓与配件收集集中管理,支架、木方、模板要整理归堆使用。c) 拆除人员要站在已拆除模板的空隙地再拆除近旁的模板,模板要用钩子钩下,不得猛撬猛敲,使模板大片整体落下。d) 由于楼层较高,需

17、利用支撑体系改作为拆模平台,先松开顶托螺杆,取出木方，拆除模板,再清运木方、模板,然后再拆支撑体系钢管。e) 拆除时不得把模板、木方直接从高处往下掷,以防模板变形和伤人及砸坏其他物体,临边模板拆除时,临边面要封闭好。f) 拆模时，地面需搭设安全通道。九、施工质量保证措施1. 建立健全施工过程的质量保证体系，对工程施工实施质量预控法，提高操作人员及管理人员的管理效能。有目的、有预见地采取有效措施，有效防止施工中的一切质量问题的产生，真正做到施工中人人心中有标准，有准则，以确保施工质量达到预定的目标，把以事后检查为主的质量管理方法转变为以控制工序及因素为主的ISO9001：2000质量管理，达到预

18、防为主的目的。在施工当中，项目将严格加强培训考核，技术交底，技术复核，“三检”制度的管理工作，使每一位职工知其应知之事，干其应干之活，并使其质量行为受到严格的监督。同时实行质量重奖重罚，以确保质量控制体系的有效运行，确保工程质量的目标。质量保证体系示意图如下：项目经理 夏利达项目技术负责人张小敏施工组钟杏根材料组顾纪康质量组陆振华安全组陆亚伟技术组蒋荣业施工班组 项目部质量（安全）保证体系示意图 2、为了使现场施工的作业人员都能做到人人了解工程施工的概况及施工方法，明确各自的施工要求和具体的施工任务，工地各项施工管理制度以及工程情况达到心中有数，尽量避免在施工过程中出现返工现象，因此，在进场进

19、入施工作业之前，必须对木工和棚工搭架专业工种施工人员进行图纸内容、施工标准、特殊部位施工方法以及安全文明施工方面的知识的交底，具体方法是：1）由项目经理组织技术、质安、主办施工员、专业工种施工人员参加学习活动。2）将工程项目施工方案向工人讲解，使作业人员了解具体的施工方法、质量要求。参加培训的人员都要签名，未经培训的施工人员一律不准上岗。3）培训完后要进行安全方面知识的考核，合格后才能上岗。3、为防止高支撑模板支撑系统失稳坍塌事故的发生，要严格按江苏省建设工程高支模板系统施工安全管理办法的规定，认真做好高支撑模板系统安全管理工作。对于高度大于8米、跨度超过18米、施工荷载大于10KN/m2、集

20、中荷载超过15KN/m的模板支撑系统应由苏州市建设专家对其方案进行审查。4、模板体系安装和拆除的质量要求及保证质量措施,请按照混凝土结构工程施工质量验收规范中的模板分项工程具体要求执行,在此不再予以赘述。5、跨度大于4m的梁、板结构的模板要设置13L起拱。6、模板体系安装完毕后,须经检查验收符合要求,并办理交接手续后,方可进行下道工序作业。7、支撑系统搭设、拆除及模板安装、混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支撑底下，必须有施工管理人员现场监护。8、浇筑混凝土时，要有专人观察模板和支撑体系，出现异常情况须立即停止，及时排除故障，并经现场安全员检查同意后方可继续作业。十、监测项目及其预警值、允许值（

21、1） 监测项目：支架沉降和水平位移（2） 预警值、允许值：梁的支架沉降预警值取8mm，沉降允许值取10mm；梁的支架水平位移预警值取5mm，水平位移允许值取8mm。1. 监测仪器和精度工作仪器设备的精度、稳定性直接关系到测量数据的准确性、可靠性，是测量项目能否成功的关键因素之一。本高支模监测使用仪器设备如下。序号监测项目仪器名称仪器型号监测精度1支架沉降观测全站仪RTS6321.0mm2支架水平位移观测水准仪D21.0mm2. 监测频率浇筑前观测二次；浇筑时，每隔30分钟观测一次；浇筑完成后前三天每天观测一次，第四天开始每3天观测一次，第十天开始每周观测一次，预计总观测时间为一个月，最多总观测

22、次数50次。3. 监测技术和方法基准点的布置 水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观测、不易破环、土质坚实的地方；为了便于校核、验证基准点的稳定性，布置3个水平位移基准点。水平位移监测基准点埋设：根据现场实际情况，选取远离监测区域约30米以外稳定位置，采用碎石混凝土埋设，其结构如上示意图。另外在实施监测时，应选取远处多个固定目标（如避雷针）作定向及检查测量基准点的稳定性。根据实际需要可布设工作基点。沉降监测基准点的布置根据现场实际情况，在离开监测区域2050米的地方，采用墙角水准标石或浅埋金属管标石，布置3个沉降监测基准点。 支架水平位移

23、监测点的布设水平位移监测点拟采用小反射棱镜或反射片作标志。在支架立柱1.51.8米高处固定监测标志，并用红漆编号。支架沉降监测点的布设支架沉降监测点一般选在截面积较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大的位置。在最顶上的两个门架，由施工单位用短钢管横担垂直引下一长钢管，钢管上端固定，下端不落地不固定。再在钢管下端固定一段约1米长的钢尺作为观测尺。 监测设备与实施方法使用仪器 RTS632全站仪（0.5） D2水准仪（0.5mm/km）支架水平位移监测水平位移的监测方法拟采用极坐标法。极坐标法：根据实际情况拟采用极坐标法进行水平位移的监测。对工作基点的稳定性检查可采用后方角度（距离）交会校核。极坐标法

24、和后方交会法，外业采用RTS632全站仪进行监测，必须符合规范要求。监测系统对监测数据进行改正、平差计算，然后生成各种报表和变形曲线、变形速率及变形预报。极坐标法是利用数学中的极坐标原理，以两个已知点为坐标轴，以其中一个点为极点建立极坐标系；测定观测点到极点的距离，测定观测点与已知坐标轴的角度，计算出观测点的坐标。支架沉降监测基准点稳定后，3个基准点之间按二等水准测量的要求进行联测，测量方法采用后前前后，使用D2水准仪和配套的条码尺，技术要求如下：a. 视线长度小于50米；b. 前后视距差小于1米；c. 前后视距差累积小于3米；d. 读数至0.01mm。测段往返测较差，附合或环线闭合差

25、7;0.3 mm，观测点测站高差中误差0.5mm，相邻点高差误差0.3mm。首先在测区内布设环形闭合网，采用D2水准仪和配套的因瓦尺，尽可能选用固定测站，逐点观测。内业平差根据环线闭合差采用南方测绘公司的平差易进行严密平差，准确计算出各基准点的高程。沉降点的观测方法：在基准点上立标尺作为后视尺，固定在观测点上的钢尺作为前视尺。用水准仪分别对后视尺和前视尺进行读数，同一个点相邻两期的后尺读数之差减去前尺读数之差即得观测点的沉降量。4. 数据处理与信息返馈 当次完成的测量内容，及时对数据进行处理，正常情况下第二个工作日提交上一工作日的观测结果（监测简报）。 观测结果异常时，立即口头向甲方单位汇报，

26、随后提交书面报告，书面报告加盖公章，做好交接手续。监测简报提交业主共四份。 全部监测工作完成后，提交监测工作报告，一式六份。在提交的资料中，文字部分一般使用word软件，表格数据和曲线图使用Excel软件编制。监测结果反馈流程业主监测项目组工程监理部十一、施工安全保证和环境保护措施（一）施工安全保证措施：1.模板、支撑不得使用腐朽、扭曲、劈裂的材料，底部要平整坚实。2.安装模板应按顺序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆斜撑攀登上落。3.现场安装模板时,未用工具要装入工具袋,防止上层作业时工具掉下伤人。4.模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固,不得乱扔。5.安装立柱、梁模

27、板时,高度大于4m以上时,应搭设工作台,不足4m的,可使用脚手架平台操作。6.墙、柱模板未安装对拉螺栓前,板面要向内倾斜一定的角度并用斜撑撑牢,以防模板倒塌。7.安装楼面模板遇有预留洞口的地方,应做好临时封闭,以防误踏和落物伤人。8.安装楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板,应拿起堆放稳妥,以防误入伤人事故发生。9.安装二层以上的外围柱、梁模板,要搭设脚手架并设防护栏杆或挂好安全网。10.在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形、松动等异常情况要及时加固处理,防止塌模伤人。11.拆除模板必须经施工负责人同意,方可进行拆除,操作人员必须戴安全帽。操作时要按顺序分段进行,超过4M以上高度

28、不允许让模板、枋料自由落下。12.拆除模板应用长撬棍,严禁操人员站在正拆除模板下。在拆除楼板模板时,要特别注意防止整块模板掉下伤人。13.拆除模板前,要将下的洞口、建筑物周边用木板或安全网作防护围蔽,防止模板、枋料落下伤人才。14.拆模间歇时,要将已松动的模板、木枋、拉杆、支撑固定好,防止突然掉落或倒塌。15.模板拆完后不得留下松动和悬挂的模板、枋料在结构物上.拆除下来的模板、枋料要及时清理、修整、并运送到指定地方堆放稳妥。16、项目技术负责人、专职安全员必须向施工人员、操作班组进行书面安全交底。（二）施工用电安全措施：1.工地的施工用电严格按照建设部JGJ46-2005/J405-2005“

29、施工现场临时用电安全技术规范”，和“苏州地区用电安全规定”。2.圆锯机要有安全防护装置才准使用,未作业时要拉闸停机。 使用电器和机具应符合施工现场临时用电安全技术规范、建筑机械使用安全技术规程（JGJ332011）的规定。3.每班用电作业必须要持证电工跟班，并严格遵守现场的各项安全管理规章制度。4. 施工现场各种用电用器具及有关机械设备，都必须按安全规程要求安设二级漏电保护装置，每次使用前，尤其是受潮淋雨后，都必须由电工检查，确认性能可靠安全的情况下方可使用。结构楼层竖向及平面水平的供配电缆都必须严格按电缆机械性能及供电要求进行，配选电缆规格，同时必须时刻注意好电缆的安全保护工作，严防破损，漏

30、电。5. 一切机具运到现场后，必须由电工检测其绝缘电阻及检查电器附件是否完整无损，固定用电设备其绝缘电阻不少于0.5M，类手持电动机具不少于2M，类不少于7M。用电设备的金属外壳必须有可靠的接地保护，使用手动工具应穿戴安全用具。（三）高空作业安全措施：1.严禁从高空往下乱掉杂物，防止物体打击伤人。2.防“六个口”：楼板预留口、电梯口、通道口、阳台口、井架口、梯口。除“五害”：高空坠落、物体打击、机械伤害、吊装伤害、塌方和倒塌，要做好安全防护措施。3.要遵守操作规程和安全制度，严禁酒后操作，运桥排栅的栏杆横竹一律不准坐人，不准在高空凌空边缘危险地方站立和操作。4. 2m以上高处作业应有可靠立足点

31、。要系好安全带，扣好保险钩。5.模板拆除前应经拆模申请批准，拆除区域应设置警戒线，并派专人监护，拆模不得留下悬空模板。6.作业面孔洞及临边应设明显警戒线，并设防护栏杆等。（四）恶劣天气下的安全措施：1.雨期施工的工作面不宜过大，应逐段分片、分期施工完成，重要的部位，应尽量在雨期前完成，同时做好防雨材料、雨具的准备。2.根据工程进度计划安排，掌握好气象情况变化，以便合理安排、组织施工，减少不必要的投入。3.做好安全防护，检查供电网络、防漏电、触电，做好外脚手架防滑、加固工作。4.组织施工人员学习雨期施工安全、技术操作规定，做到心中有数、责任分明，防范于未然。5.凡遇恶劣天气、大雾、暴雨等，应停止

32、吊装及高空作业，吊钩应提升至顶部，大风雨过后要检查外排栅架，钢井架和塔吊等，认定设备完好后才能继续施工。（五）环境保护措施：1、做好施工现场的清洁环保工作，废模板、木枋和废弃物及时回收处理。2、规范施工，模板、木枋、支架等按规定地方堆放整齐。3、施工中用过的废铁钉及拆除模板拔下的铁钉要收集存放在带盖的铁桶内并定期处理。4、施工中严禁从上向下倾倒废板材料或木屑。工地严禁燃烧废材木屑。5、严格控制夜间施工时间，不得超过当地政府部门规定的夜间施工时间，防止噪音扰民。十一、模板支撑体系坍塌应急救援措施出现事故时，在现场的任何人员都必须立即向项目经理报告。报告的内容包括事故的地点、事故的程度、事故可能发

33、展的趋势、伤亡的情况等，组织现场人员立即疏散、进行现场警戒、观察事故发展的动态并随时将现场的信息汇报给项目经理。事故发生后项目经理必须立即赶往现场组织、调动救援人力和物力展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故情况由公司向上级行政主管部门报告。应急救援措施：项目部成立事故应急救援领导小组。项目经理现场全程组织指挥事故救援工作；安全员现场指挥人员从事故现场疏散；施工员现场组织抢救伤员；有救援任务的人员在现场待令进行有关救援工作。事故发生后，立即在事故现场外围设置安全警戒区，立即组织安全警戒区内所有人员撤离，并立即清点人数，以确认是否有人员被困在是故现场

34、。事故发生时，处在作业面上的人员要由高处往低处撤离危险区，如果通道被切断，救援人员架设梯子供上面人员从梯子上撤离。困在模板支架内的人员要组织立即从支架的空档位迅速撤离。当模板支架为局部坍塌，坍塌面积不大时，在经确认入内进行加固处理施工无危险的情况下，施工员、安全员带领抢险小组对模板支撑系统进行加固，以防止模板的坍塌及险情进一步发展。对事故中的伤员，要迅速组织现场急救，随后就近送医院救治。 紧急救援电话：报警中心 110 火警 119急救中心 120 交通事故急救 122组长：夏利达副组长：陆振华 组员：钟杏根、范留金、蒋荣业、府建冬、张小敏、陆亚伟值班电话三、模板

35、支架体系的施工平、立、剖面及节点详图。平、立、剖面及节点详图见后附图。大米车间成品库验算十四、附高支模板体系施工设计计算书大米车间成品库支模体系验算本区施工验算取最大梁截面和最大板厚进行施工设计计算，本区以250×1000梁（最大截面）、250×600梁，板厚120（最大板厚）进行高支模施工验算。高支模板支撑体系其钢管架立杆均立在已浇筑好的钢筋混凝土楼面上，下层模板支撑体系待上层钢筋砼浇筑完成后，方可进行下层模板拆除。不需进行立杆基础验算。柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称二层柱新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱的计算高度(mm)9000新

36、浇混凝土柱短边边长(mm)500二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)1.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.5倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1.2×1.15×1.51/2，24×1.5min35.7，3635.7kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1

37、.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k0.9max1.2×35.7+1.4×2，1.35×35.7+1.4×0.7×20.9max45.64，50.160.9×50.1645.14kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k35.7 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000柱长边小梁根数3柱短边小梁根数3柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算 静载线

38、荷载q11.35bG4k1.35×0.5×35.724.1kN/m 活载线荷载q21.4×0.7bQ3k1.4×0.7×0.5×20.98kN/m Mmax-0.125q1l2-0.125q2l2-0.125×24.1×0.252-0.125×0.98×0.252-0.2kN·m Mmax/W0.2×106/(1/6×500×152)10.45N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.5×35.717.85kN/

39、m 0.521ql4/(100EI)0.52×17.85×2504/(100×6000×(1/12×500×153)0.43mml/400250/4000.62mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)40×90小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)6000最低处柱箍离楼面距离(mm)300 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.25×45.1411.28 kN/m 小梁弯矩图(kN·

40、m) Mmax0.51kN·m Mmax/W0.51×106/54×1039.4N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.25×35.78.92 kN/m 面板变形图(mm) 1.26mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)48×2.6柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长

41、边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kN·m) 长边柱箍剪力图(kN) M10.68kN·m，N12.94kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kN·m) 短边柱箍剪力图(kN) M20.68kN·m，N22.94kN M/Wn0.68×106/(4.49×103)151.09N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 11.12mml/4001.78mm 21.12mml/4001.78mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12

42、轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N2.94×2=5.88kNNtb12.9kN 满足要求！ N2.94×2=5.88kN26kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)6.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×1000新浇混凝土结构层高(m)9梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(k

43、N/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm

44、)450梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4

45、×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2×132.87kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1×131.1kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7

46、×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1×125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.125×32.87×0.1220.06kN·m Mmax/W0.06×106/375001.71N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.521×25.6×1254/(100×6000×281250)0.019mml/4

47、00125/4000.31mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×31.1×0.12+0.437×1.76×0.121.55kN R2=1.25q1l=1.25×32.87×0.125.14kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×25.6×0.121.2kN R2'=1.25q2l=1.25×25.6×0.124kN五、小梁验算小梁类型方

48、木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)6000小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.55+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(1-0.12)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4&#

49、215;0.7×1×max0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2/2×1，5.14+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2=5.17kN/m q2max1.2+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2/2×1，4+(0.3-0.1)×0.25/24.02kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1

50、l22max0.107×5.17×0.92，0.5×5.17×0.220.45kN·m Mmax/W0.45×106/540008.29N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×5.17×0.9，5.17×0.22.822kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.822×1000/(2×40×90)1.18N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/

51、(100EI)0.632×4.02×9004/(100×6000×2430000)1.14mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)4.02×2004/(8×6000×2430000)0.06mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×5.17×0.9，0.393×5.17×0.9+5.17×0

52、.25.31kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.04kN，R25.31kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×4.02×0.9，0.393×4.02×0.9+4.02×0.24.14kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'32.68kN，R'24.14kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×2.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N

53、/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.237×106/449052.83N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.716kN max2Vmax/A=2×2.716×1000/42412.81N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.05mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、

54、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.32kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.32kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11非顶部立杆计算长度系数21钢管类型48×2.6立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗

55、矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1×1×(1500+2×200)=1900mm 非顶部立杆段：l02=k2h =1×1×1600=1600mm =l0/i=1900/15.9=119.5=210 长细比满足要求！ 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.185×1×(1500+2×200)=2251.5mm 1l01/i2251.5/15.9141.604，查表得，10.344 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2m

56、ax0.32+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1×(0.9+0.45-0.25/2)/2×0.9，10.74，0.32+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1×(0.9+0.9-0.45-0.25/2)/2×0.910.74kN fN/(A)10.74&