kV变电站模板安装及拆除施工方案

1、 SJSB3：特殊（专项）施工技术方案（措施）报审表特殊（专项）施工技术方案（措施）报审表 工程名称：泉州永春达埔110kV变电站工程 编号：致 厦门瑞骏电力监理有限公司 监理项目部：现报上 泉州永春达埔110kV变电站工程模板安装及拆除 工程特殊（专项）施工技术方案（措施），请审查。附件：模板安装及拆除专项施工技术方案 施工项目部（章）：项目经理： 日 期： 2016 年 10 月 10 日 监理项目部审查意见： 监理项目部（章）： 总监理工程师： 专业监理工程师： 日 期： 年 月 日 业主项目部审批意见：业主项目部（章）：项目经理： 日 期： 年 月 日 注本表一式 份，由施工项目部填报

2、，业主项目部、监理项目部、施工项目部各存 份。泉州永春达埔110kV变电站工程模板安装及拆除专项施工技术方案泉州亿兴电力工程建设有限公司 2016年10月10日 批 准： 年 月 日 审 核： 年 月 日编 写： 年 月 日目 录一、适用范围1二、编写依据1三、作业流程2四、工艺流程说明及主要质量控制要点2五、模板及支撑系统验算6六、危险点辨识及预控措施21七、工艺质量要求22八、质量通病防治措施25九、强制性条文27十、质量验评及质量控制方式30模板安装及拆除专项施工技术方案一、 适用范围1.1适用范围本作业指导书适用我公司泉州永春达埔110kV变电站工程承包的合同环境下，实施变电站配电装置

3、楼、警卫室、主变压器基础、屋外配电装置构筑物、屋外电缆沟、围墙及大门、照明设施基础等零星工程模板安装及拆除施工质量保证及内部开展经营管理。1.2模板概述及选用参数配电装置室柱底标高为±0.000m，纵梁最大跨度为9.45m，横梁最大跨度为6.5m，屋面结构标高为。二次设备室柱底标高为±0.000m，纵梁最大跨度为9.45m，横梁最大跨度为5.4m；楼面结构标高3.8m-4.1m。警卫室柱底标高为±0.000m，纵梁最大跨度为5.4m，横梁最大跨度为4.5m；楼面结构标高3.5m-3.65m。本工程柱用采用木模，支撑采用48mm钢管满堂支撑，钢管应符合国家现行规范，

4、支柱模用方木采用钢管通长上下卡牢，柱间距不大于600mm用短钢管卡牢。梁板支撑采用48mm钢管，底模起拱高度符合规范要求。二、 编写依据 序号编写依据1 福建亿兴电力设计院有限公司设计的泉州永春达埔110kV变电站工程施工图；2 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20133建筑结构荷载规范GB50009-20124建筑施工计算手册江正荣著5建筑施工手册第四版6建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-20087建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-19918建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20089混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-201110110kV1

5、000kV变电（换流）站土建工程施工质量验收及评定规程Q/GDW183-200811输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程Q/GDW248-200812国家电网公司输变电工程质量通病防治工作要求及技术措施（基建质量【2010】19号）13国家电网公司输变电工程标准工艺（一）：施工工艺示范手册14国家电网公司输变电工程标准工艺（三）：工艺标准库2012版15电力建设安全工作规程（变电所部分）（DL5009.3-2005）16 经批准的施工组织设计三、 作业流程 施工准备地梁、承台模板支设浇筑混凝土地梁模板拆除圈梁、柱头模板支设浇筑混凝土支设柱、梁板模板钢筋绑扎、浇筑混凝土模板拆除清理现场模板搂

6、板模板工程施工工艺流程图钢筋工程验收合格经批准钢筋工程经批准柱钢筋工程经批准验收合格验收合格四、工艺流程说明及主要质量控制要点 4.1施工准备人员准备：工序名称工作人数（人）负责人监护人测量放线2黄智君邓正文脚手架工人8黄智君邓正文模板安装、拆除工人12黄智君邓正文运输工人6黄智君邓正文细部处理3黄智君邓正文材料准备：序号材料名称要求1钢管及扣件钢管Ø48×3.2mm2模板九夹合板（应选用表面平整、有一定强度刚度的材料。）3松方木50 mm×100 mm松方木，100 mm×150 mm松方木4螺栓10螺纹螺栓，12对拉螺栓主要工器具及机械设备：序号名

7、称规格/型号单位数量备注1全站仪BTS912CLA台12水准仪HZX-32台13塔尺5m把24钢尺50m把25钢尺5m把46自卸汽车20t台27电锯台48手锯台69电钻台210电焊机台111切割机台1技术培训及交底:项目部应该对施工班组进行技术培训及技术交底，使施工人员掌握熟悉场地平整施工工艺标准、相关的技术要求、要领。组织施工人员熟悉施工图纸，明确施工方法，掌握施工工艺，熟悉机具的使用。4.2 柱模板安装柱模板安装工艺流程图柱头补差施工准备定位放线脚手架搭设模板安装检查对角线长度差安装柱箍全面检查校正整体固定预验柱模板工程施工工艺流程图柱模板采用16厚复合板，背楞采用50×100m

8、m木枋，柱箍用48×3.5钢管。模板根据柱截面尺寸进行配制，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密，并用木枋压紧，柱模加固采用钢管抱箍，每450mm一道。安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板下口外辅一层水泥浆（1020mm厚）以免砼浇筑时漏浆而造成柱底烂根。柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施。模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木楞的规格，间距应按模板设计计算确定。安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱，箍或紧固木楞，安设支撑永久固

9、定。安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。支撑与地面的倾角不能小于60°。4.3 梁模板施工4.3.1 工艺流程：施工准备定位放线支撑搭设支柱头模板铺设底板模板拉线找平支设侧模板全面检查校正整体固定预验梁模板工程施工工艺流程图根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。4.3.3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.4m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1800mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向

10、间距1.4m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4.3.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑，剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。4.3.5 梁模板安装大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。

11、梁跨中起拱高度为梁跨度的2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。4.4 楼板模板施工4.4.1 工艺流程图：施工准备定位放线支撑搭设高程控制龙骨铺设、加固楼板模板铺设支设侧模板全面检查校正整体固定预验搂板模板工程施工工艺流程图4.4.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100。4.4.3 模板安装：采用木

12、胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。4.5 模板的拆除4.5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。4.5.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模

13、板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。4.5.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4.5.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。4.5.5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。五、模板

14、及支撑系统验算5.1 模板支撑架计算书参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距(m)：1.5；纵距(m)：1.5；步距(m)：1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；脚手架搭设高度(m)：6.065；采用的钢管(mm)：Ø48×3.2；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方式：40mm×80mm方木支撑，间距300mm；钢材弹性模量E=206×103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值f=205.0 N/mm2钢管截面惯性矩I=11.357×104mm4，截面抵抗矩W=4.732

15、15;103mm3。2.荷载参数(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2)：0.350；荷载分项系数i=1.2(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3)：板26.0；i=1.2(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2)；i=1.4a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0；(4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；i=1.4(5)倾倒砼产生的荷载标准值取：2KN/m2；i=1.43.木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：9.5×103；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值

16、(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：300.000；木方的截面宽度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单支撑模板的方木的计算：方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：W=bh2/6=4.0×8.02/6 = 42.67cm3；I= bh3/12=4.0×8.03/12 =170.67cm4；方木楞计算简图荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.00×0.30×0.120 = 0.936 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.350×0.30

17、= 0.105kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：p1 =(1.5+2.0)×1.50×0.30=1.575kN；2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.2×(0.936+0.105) = 1.249 kN/m；集中荷载 p = 1.4×1.575=2.205kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 2.205×0.75 /4 + 1.249×0.752/8 = 0.501kN.m；方木的最大应力值 = M /

18、W =0.501×106 /（42.67×103）=11.75N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2； <f，满足要求。3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： V = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足： T = 3 V /（2bh）< T其中最大剪力： V = 1.249×0.75/2 + 2.205/2 = 1.481 kN；方木受剪应力计算值 T = 3×1.481×103/(2×40.0×80.0) = 0.694 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2

19、； T< T，满足要求。4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载：q = 1.2（q1 + q2）= 1.249kN/m；集中荷载：p = 1.4P1=2.205 kN；方木最大挠度计算值：Vmax= 2205×1000.03 /( 48×9500.0×170.67×104) +5×1.249×1000.04/(384×9500.0×170.67×104)=3.836mm；方木最大允许挠度值：V= 1000.0/250=4.0mm；Vmax &

20、lt; V，满足要求支撑木方的钢管的计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =1.249×1.0 + 2.205 =3.454 kN； 支撑钢管计算简图最大弯矩 Mmax = 0.267PL=0.267×3.454×1.0=0.922kN.m ；最大挠度 Vmax = 1.883PL3/（100EI）=3.904mm；最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=4.721kN ；钢管最大弯曲应力 =M/W=0.726×106/4732.0=194.84N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.

21、0 N/mm2； < f,满足要求。支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10 mm,满足要求。扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= Nmax=4.721kN；R < 12.80 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.116×9.5 = 1.102kN；(

22、2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×1.0×1.0 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0×0.12×1.0×1.00 = 3.12 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =4.572 kN；2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )×1.0×1.0 = 5.0 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.486 kN；立杆的稳

23、定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中 N立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =5.658 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A立杆净截面面积(cm2)：A = 4.502cm2； W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3； 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.0 N/mm2； l0计算长度 (m)；l0 = h+2a k1计算长度附加系数，取值为1.155； u计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70； a立杆上端伸出顶层横杆中心

24、线至模板支撑点的长度；a = 0.10 m；上式的计算结果：立杆计算长度l0 = h+2a = 1.800+0.10×2 = 2.0 m； l0/i =2.0×103/ 15.8 = 126.58；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值；=5.658×103/（0.537×450.2）= 23.4 N/mm2； < f = 205.000 N/mm2，立杆稳定性满足要求。5.2 梁模板计算书参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.4； 梁截面高度 D(m)：0.5混凝土板厚度(

25、mm)：0.12；梁支撑架搭设最大高度H(m)：6.065m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；脚手架步距(m)：1.80；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：1.50；立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；采用的钢管类型为Ø48×3.20；扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80；承重架支设：木方支撑平行梁截面A；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；新浇混凝土自重：24.0kN/m3；钢筋自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷载标准值(kN/m2)：a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.

26、0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F中较小值；i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=cH3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：2.06×105；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(

27、mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：250；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；4.5.2.2梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：式中： c混凝土的密度，取28KN/m3；t新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模温度，取20.01外加剂修正系数，因采用泵送砼故

28、取为1.2；2砼坍落度影响系数，2取为1.15；V浇筑速度（m/h），V=2.5m/h；H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取1.0；则F=0.22ct1 2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2F=cH=28×1.1=30.8KN/m2取两者较小值，则标准值为F = F=30.8KN/m2；4.5.2.3梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩

29、I和截面抵抗矩W分别为：W =80×402/6 = 21.33cm3；I=80×403/12 = 42.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中， 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载q=(1.2×30.8×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=10.735kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； 内楞的最大弯距： M=0.

30、1×10.735×500.02= 2.684×105N.mm；内楞的最大受弯应力计算值 =2.684×105/2.133×104=12.583N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： f = 13.0N/mm2； < f，内楞抗弯强度满足要求。（2）.内楞的挠度验算其中 E 木材的弹性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.2×30.8×0.3=11.088 KN/m； l 计算跨度(外楞间距)：l = 500.0mm； I 内楞的截面惯性矩：I =4.267×105N/

31、mm2；内楞的最大挠度计算值：=0.677×11.088×500.04/(100×9500×4.267×105)=1.157mm；内楞的最大容许挠度值： = 2.000mm； < ，内楞挠度满足要求。2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =80×402/6 = 21.33cm3；I=80×403/12 = 42.67cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中 外楞受弯应力计算值(N

32、/mm2) M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载： P = (1.2×30.8×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.50×0.30=5.368kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)： l = 250mm； 外楞的最大弯距：M = 0.175×5.368×103×250.0 = 2.349×105N.mm外楞的受弯应力计算值： = 2.349×105/2.133×1

33、04 = 1.101N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值：f = 13.0N/mm2； < f，内楞抗弯强度满足要求。（2）.外楞的挠度验算其中 E 外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm2； P 作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=30.8×0.5×0.3=4.62 KN； l 计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 250.00mm； I 面板的截面惯性矩：I = 4.267×105mm4；外楞的最大挠度计算值： = 1.146×4.62×103×250.03/(100×9500.0×4.267×

34、105) = 0.204mm；外楞的最大容许挠度值： = 1.20mm； < ，满足要求。4.5.2.4穿梁螺栓的计算 验算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径： 12 mm； 穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =30.8×0.50×0.30×2 =9.24kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170.0×76/1000 =12.920 kN； N<

35、 N，满足要求！4.5.2.5梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W =250.0×18.02/6 = 1.35×104mm3； I = 250.0×18.03/12 = 1.215×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 梁底模板

36、的弯曲应力计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； L 计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.00mm； Q 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2×28.0×0.4×0.5×0.90=6.048kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.2×0.4×0.4×0.90=0.172kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1.4×2.0×0.40×0.90=1.0kN/m；q = q1 + q2 + q3=6.048+0.172+1

37、.0=7.22kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax = 0.10×7.22×0.252=0.045kN.m； =0.045×106/1.35×104=3.33N/mm2； < f=13.0，满足要求。2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q 作用在模板上的压力线荷载： q =（24.0+4.0）×1.5+0.4×0.4=16.96N/mm； l 计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.0mm； E 面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最

38、大允许挠度值： =250.0/250 = 1.0mm；面板的最大挠度计算值：=0.677×16.96×250.04/(100×9500.0×1.215×105)=0.383mm； <，满足要求。4.5.2.6梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.0+4.0)×0.4×0.5×0.250=1.4kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.4×0.250×(2×0.5+0.4) =0.14 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣

39、混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.80+2.0)×0.4×0.306=0.47kN；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.2（q1+q2）=1.2×（1.4+0.14）=1.848kN；活荷载设计值 P2=1.4 P1=1.4×0.306=0.428 kN；P=1.848+0.428=2.276kN。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.0×8.02/6 = 42.67 cm3；I=4.0×8.03/12 = 170.67 cm4；3.支撑方木抗弯强度验

40、算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距 M=2.276×0.5/4=0.286kN.m；方木最大应力计算值 =M/W=0.286×106/4.267×104=6.702N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2； <f，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：T = 3 V /（2bh）其中最大剪力 V=2.276/2=1.138 kN；方木受剪应力计算值 T =3×1.138×103/（2×40×80）=0.533N/m

41、m2；方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2； T< T，满足要求。5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：集中荷载 P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 = 2.276 kN；方木最大挠度 =2.276×103×500.03/(48×9500.0×1.7067×106)=0.365mm；方木的挠度设计值 =500/250=2.0 mm； <，满足要求。4.5.2.7梁底支撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆，间距1.0m，作用于支撑钢管的荷载包括梁

42、与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的抗弯强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 ×2/3=1.52 kN；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式其中 n=1.0/0.250=4经过简支梁的计算得到：钢管支座反力 RA = RB=(4-1)/2×1.52+1.52=3.8kN；钢管最大弯矩；支撑钢管的最大应力计算值= Mmax /W=0.19×106/4732.0=40.152N/mm2支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205.0 N/mm2；<T，满足要求

43、4.5.2.8扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.838N； R< Rc，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.5.2.9立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =6.838

44、kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.132×14.18=2.246kN； N =6.838+1.346=9.084 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.502； W 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.732； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.0 N/mm2； lo 计算长度 (m)；参照扣件式规范考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下列公式计算 l0 = k1k2(h+

45、2a) k2计算长度附加系数，h+2a=1.70，k2按照表2取值为1.030； lo/i =2.043×103/ 15.80 =129.3；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406；钢管立杆受压应力计算值=9.084×103/(0.406×450.2)=49.7N/mm2<f钢管立杆稳定性满足要求！ 模板承重架应尽量利用柱子作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h(m)h0.90.9<h1.21.2<h1.51.5<h2.1k11.2431.1851.1671.163表2

46、 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m)h+2a(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0231.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561

47、.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071

48、.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 P fgP=N/A =9.084/1.0=9.084KN/m2其中 P立杆基础底面的平均压力(KN/m2) N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.184 A基础底面面积(m2)；A=1.0×1.0=1.0地基承载力设计值应按下式计算：fg = kc ×fgk=48.0其中fg地基承载力设计值(KN/m2) kc脚手架地基承载力调整系数；k

49、c= 0.40 fgk地基承载力标准值(KN/m2)；fgk =120P=9.084fg=48.0，地基承载力的计算满足要求。六、 危险点辨识及预控措施 作业活动危险点（危险源）防范类型预控措施组模基础工程其他伤害（1）钢模组模须选择平整场地进行。钢模板堆放齐整，高度不超过1m。（2）组模施工两人一组配合协调，组模用卡扣使用前要经检查，去除有伤痕卡扣。（3）模板采用木方加固时，绑扎后应将铁丝末端应处理，以防刮伤人。模板拆除基础工程物体打击、坍塌、高处坠落（1）模板拆除应经施工技术负责人同意后方可进行。（2）拆模作业应按后支先拆、先支后拆的原则，由上向下先拆除支撑和本层卡扣，同时将模板运送至地面

50、，然后再拆除下层的支撑、卡扣、模板。（3）拆除模板时，作业人员不得站在正在拆除的模板上，卸连接卡扣时要两人在同一面模板的两侧进行，卡扣打开后用撬棍沿模板的根部加垫轻轻撬动，防止模板突然倾倒。（4）拆模间隙时应将已活动模板临时固定。拆下的模板要及时运走，不得乱堆乱放，更不允许大量堆放在坑口边。（5）现场应坚持安全文明施工，做到工完、料清场地清。（6）拆模后应及时封盖预留洞口，盖板必须可靠牢固，并设立警示标志。模板安装框架结构高处坠落、坍塌（1）模板安装前应制定施工方案或技术措施，确定模板的模数、规格及支撑系统等，在施工作业过程严格执行不得变动。（2）建筑物框架施工时，模板运输时施工人员应从梯子上

51、下，不得在模板、支撑上攀登。严禁在高处的独木或悬吊式模板上行走。（3）模板顶撑应垂直，底端应平整并加垫木，木楔应钉牢，支撑必须用横杆和剪刀撑固定，支撑处地基必须坚实，严防支撑下沉、倾倒。（4）支设柱模板时，其四周必须钉牢，操作时应搭设临时工作台或临时脚手架，搭设的临时脚手架应满足脚手架搭设的各项要求。（5）支设梁模板时，不得站在柱模板上操作，并严禁在梁的底模板上行走。（6）采用钢管脚手架兼作模板支撑时必须经过技术人员的计算，每根立柱的荷载不得大于 2t，立柱必须设水平拉杆及剪刀撑。（7）独立柱或框架结构中高度较大的柱安装后应用缆风绳拉牢固定。模板拆除框架结构高处坠落、坍塌（1）模板拆除时应填写

52、安全工作票，对作业人员进行安全交底后进行作业。（2）模板拆除应按顺序分段进行。严禁猛撬、硬砸及大面积撬落或拉倒。高处拆模应划定警戒范围，设置安全警戒标志并设专人监护，在拆模范围内严禁非操作人员进入。（3）作业人员在拆除模板时应选择稳妥可靠的立足点，高处拆除时必须系好安全带。拆除的模板严禁抛扔，应用绳索吊下或由滑槽、滑轨滑下。滑槽周围不小于5m处应划定警戒范围，设置安全警戒标志并设专人监护，严禁非操作人员进入。（4）作业人员拆除模板作业前应佩戴好工具袋，作业时将螺栓螺帽、垫块、销卡、扣件等小物品放在工具袋内，后将工具袋吊下，严禁随意抛下。（5）拆下的模板应及时运到指定地点集中堆放，不得堆在脚手架

53、或临时搭设的工作台上。（6）作业人员在下班时不得留下松动的或悬挂着的模板以及扣件、混凝土块等悬浮物。七、 工艺质量要求 工艺名称工艺标准施工要点示例图片基础模板制作安装1、主控项目（1）模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 （2）安装现浇结构的上层模板及支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承受能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（3）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋与混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、一般项目 （1）模板安装应满足下列要求 1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模扳内不应有积水。 2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。 3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。检查数量：全数检查。检查方法：观察。 （4）对跨度不小于4