外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算

1、增补三 外拉线内悬浮抱杆分解组塔计算下文中，把通过起吊提升钢丝绳滑车组上下滑车的铅垂面剖视图称为“主视图”；而“平衡侧视图” 则是从被起吊物的相反侧（平衡侧）向抱杆方向的水平视图。外拉线共四根，正交布置，拉线地锚位于杆塔的四角方向。一、在铁塔的正面或侧面单侧组吊塔材组件在铁塔的正面或侧面用外拉线内悬浮抱杆分解组塔可分单侧起吊塔材组件和双侧同时起吊塔材组件两种。单侧起吊塔材组件如图3-1所示。图3-1 单侧起吊塔材组件主视图外拉线内悬浮抱杆单侧吊塔在被吊塔材组件就位位置时工器具受力达到最大值，其中尤其关注就位位置最高和塔材组件自重最大时的吊装。图3-2 所示为在被吊塔材接近就位状态时的各方向视图

2、。图3-3 所示为被吊塔材接近就位状态时各视图中的有关尺寸和作用力。AB塔材组件； CD系吊钢丝绳套（即千斤绳）段C1D、C2D的投影； CH塔材控制绳合力线； DE1提升钢丝绳的向上段； E1F1提升钢丝绳的向下段； E1F抱杆； GE平衡侧（位于起吊的对侧）抱杆的上拉线G1E、G2E的投影；JF起吊侧承托钢丝绳J1F与J2F的投影。（a）平衡侧拉线平面； （b）主视图；（c）起吊侧系吊钢丝绳套平面和承托钢丝绳平面 ； （d）俯视图图3-2 在铁塔的正面或侧面方向单侧起吊铁塔概况和吊点系吊位置（起吊次数20）：各吊次序承托绳抱杆位置所吊塔材系吊点固定处高度H1，m固定处宽度D2，m固定处宽度

3、D1， m承托绳固定处以上抱杆长L，m 主视图中抱杆顶端相对底端的水平位移 i ， m自重W，kN系吊点至所吊塔材底端距离 h2 ， m所吊塔材底端就位点离塔中心距离C，m所吊塔材底端就位高度H3，m左右系吊点间距b， m系吊点连线至吊钩距，m塔中心至控制绳 地锚距离e，m1H1-1D2-1D1-1L 1-1i1W1h2-1C1H3-1b 11e12H1-2D2-2D1-2L 1-2I2 W2h2-2C2H3-2b22e220H1-20D2-20D1-20L 1-20i20 W20h2-20C20H3-20b 2020e20下列公式计算塔材组件接近就位时的情况，此时、各工器具承受的力达到最大。

4、1. 提升滑车组的张力P（亦即系吊钢丝绳套的合力T）塔材组件接近就位时： 其中： 2. 系吊钢丝绳（即千斤绳）套的张力T其中： （a）平衡侧拉线平面； （b）主视图；（c）系吊钢丝绳套平面及起吊侧承托钢丝绳平面 ； （d）俯视图图3-3 在铁塔的正面或侧面方向单侧组吊塔材组件3. 塔材控制绳的总张力F4. 抱杆顶端承受的的轴向压力N其中： R提升滑车组张力P与提升滑车组引向腰滑车的提升钢丝绳向下段张力（P/n工作绳数）的合力（见图3-4），kN；hR与提升滑车组张力P间的夹角（见图3-4），度。图3-4 （P/n工作绳数） 、P、合力R和夹角h 5. 平衡侧（即起吊的对侧）每根抱杆拉线的张力S

5、其中： r在平衡侧抱杆拉线平面上拉线对两固定点连线的夹角，度。6. 起吊侧承托钢丝绳的张力V其中： l在主视图中，承托钢丝绳合力线对水平面的夹角，度； e在承托钢丝绳平面上承托钢丝绳对两固定点连线的夹角，度；图3-5 在铁塔的正面或侧面杆双侧起吊塔材组件L承托钢丝绳固定节点平面以下的抱杆长度，m。L= hL 17提升钢丝绳的拉力T=P/ n工作绳数二、在铁塔的正面或侧面双侧起吊塔材组件图3-5所示为在铁塔的正面或侧面用外拉线内悬浮抱杆双侧起吊塔材组件、被吊塔材接近就位状态时的各方向视图。图3-6所示为被吊塔材接近就位状态时各视图中的有关尺寸和作用力。（a）平衡侧拉线平面和承托绳平面 ； （b）

6、主视图；（c）起吊侧系吊钢丝绳套平面和承托钢丝绳平面；（d）俯视图图3-6 在铁塔的正面或侧面双侧起吊塔材组件图3-6中： AB塔材组件； CD系吊钢丝绳套（即千斤绳）段C1D、C2D的投影； CH被吊塔材控制绳的合力线； DE1提升钢丝绳向上段； E1F1提升钢丝绳向下段； E1F抱杆；GE两起吊侧抱杆拉线G1E与G2E的投影； JF右起吊侧承托钢丝绳J1F、J2F的投影。下述各有关公式计算主要考虑塔材组件接近就位时的情况，此时、各工器具承受的力达到最大，其中尤其关注就位位置最高和塔材组件自重最大时的吊装。但在双侧起吊塔材组件施工中，由于在起吊初瞬以及就位终瞬两侧塔材组件实际上不可能做到完全

7、同步，故在此时所有索具之受力状况有可能转化为单侧起吊塔材组件之状况，因此在双侧起吊塔材组件施工设计中，抱杆拉线的的受力计算应按单侧起吊塔材组件情况考虑。双侧起吊塔材组件时抱杆和承托钢丝绳受力远大于单侧吊时。双侧起吊塔材组件时，在主视图中，抱杆对铅垂线的倾角x值应为0 。（a）平衡侧拉线平面和承托绳平面 ； （b）主视图；（c）起吊侧系吊钢丝绳套平面和承托钢丝绳平面 ； （d）俯视图图3-7 在铁塔的正面或侧面双侧起吊塔材组件1每套提升滑车组的张力P（亦即系吊钢丝绳套的合力T）塔材组件接近就位时： 2. 系吊钢丝绳（即千斤绳）套的张力T其中： 3. 塔材控制绳的总张力F4. 抱杆顶端承受的的轴向

8、压力NR每套提升滑车组张力P与提升滑车组引向腰滑车的提升钢丝绳向下段张力（P/n工作绳数）的合力，kN。其中： hR与提升滑车组张力P间的夹角，度。5. 平衡侧（即起吊的对侧）抱杆拉线的张力S由于就位瞬间两侧塔材不可能做到完全同步，因此求S的最大值时应按单侧起吊塔材考虑其中： r在平衡侧抱杆拉线平面上，拉线对两固定点连线的夹角，度。j在主视图中，平衡侧抱杆拉线与水平面的夹角，度；6. 起吊侧承托钢丝绳的张力V7提升钢丝绳的拉力T=P/ n工作绳数其中：l在主视图中，承托钢丝绳的合力线对水平面的夹角，度；e在承托钢丝绳平面上，承托钢丝绳对两固定点连线的夹角，度；L承托钢丝绳固定节点平面以下的抱杆

9、长度，m。L=hL 1以上各式中：P提升滑车组受力，kN；T系吊钢丝绳套的合力，kN；j在主视图中，塔材控制绳合力线对水平面的夹角，度； a在主视图中，提升滑车组对铅垂线的夹角，度；W所吊塔段（含提升滑车组等）重，kN；H1承托绳固定处高度，m；h2所吊塔段系吊点至所吊塔材底端距离，m；H3所吊塔段底端的就位高度，m； e塔材控制绳地面锚固点至塔位中心的距离，m；C所吊塔材底端就位点离塔中心距离，m； D1承托绳固定处宽度（见图3-3、图3-7），m； D2承托绳固定处宽度（见图3-3、图3-7），m； 抱杆向起吊方向倾角，度； i主视图中抱杆顶端相对底端的水平位移，m； h抱杆长度，m；L承

10、托绳固定处以上抱杆长，m； T系吊钢丝绳套（即千斤绳）套的张力，kN； b在系吊钢丝绳套平面上，系吊钢丝绳套段对两绑扎点联线的夹角，度；系吊点连线至吊钩距，m；b左右系吊点间距，m； F塔材控制绳的总张力，kN； j在主视图中，平衡侧（即起吊的对侧）抱杆两根拉线的合力线对水平面的夹角，度；x拉线地锚至杆塔中心的水平距离（折算到水平基面），m； t在主视图中，提升钢丝绳的向下段对水平面的夹角，度； N抱杆顶端承受的轴向压力，kN；h提升滑车组张力P与提升滑车组引向腰滑车的提升钢丝绳向下段张力（P/n工作绳数）的合力R与提升滑车组张力P间的夹角，度；R提升滑车组张力P与提升滑车组引向腰滑车的提升钢

11、丝绳向下段张力（P/n工作绳数）的合力，kN； S平衡侧（即起吊的对侧）抱杆拉线的张力，kN； r 在两侧抱杆拉线平面上，拉线对两角固定点联线的夹角，度；V起吊侧承托钢丝绳的张力，kN； l在主视图中，两侧承托钢丝绳的合力线对水平面的夹角（近似地认为左右夹角相等），度；e在两侧承托钢丝绳平面上，承托钢丝绳对两角固定点联线的夹角（近似地认为左右夹角相等），度； L承托绳固定处节点平面以下的抱杆长度，； T提升钢丝绳的拉力，kN；n工作绳数起吊滑车组工作绳数。三、在铁塔的对角线方向单侧组吊塔材组件当在铁塔的对角线方向用外拉线内悬浮抱杆单侧起吊塔材组件时所起吊的塔材组件为一段主材（往往带有若干辅材）

12、，也可分单侧起吊塔材组件和双侧起吊塔材组件两种。图3-8 所示为在铁塔的对角线方向用外拉线内悬浮抱杆单侧起吊塔材组、被吊塔材接近就位状态时的各方向视图。图3-9 所示为被吊塔材接近就位状态时各视图中的有关尺寸和作用力。外拉线内悬浮抱杆单侧吊塔在被吊塔材组件就位位置时工器具受力达到最大值，其中尤其关注就位位置最高和塔材组件自重最大时的吊装。图3-8中：AB塔材组件； CD系吊钢丝绳套（即千斤绳）段C1D、C2D的投影； CH塔材控制绳合力线； DE1提升钢丝绳的向上段； E1F1提升钢丝绳的向下段； E1F抱杆； GE平衡侧（位于起吊的对侧）抱杆的上拉线G1E、G2E的投影；JF起吊侧承托钢丝绳

13、J1F与J2F的投影。（a）俯视图；（b）主视图图3-8 在铁塔的对角线方向单侧组吊塔材组件铁塔概况和吊点系吊位置（起吊次数20）：各吊次序承托绳抱杆位置所吊塔材系吊点固定处高度H1，m固定处宽度D2，m固定处宽度D1， m承托绳固定处以上抱杆长L，m 主视图中抱杆顶端相对底端的水平位移 i ， m自重W，kN系吊点至所吊塔材底端距离 h2 ， m所吊塔材底端就位点离塔中心距离C，m所吊塔材底端就位高度H3，m左右系吊点间距b， m系吊点连线至吊钩距，m塔中心至地锚距离e，m1H1-1D2-1D1-1L 1-1i1W1h2-1C1H3-1b 11e12H1-2D2-2D1-2L 1-2I2 W

14、2h2-2C2H3-2b22e220H1-20D2-20D1-20L 1-20i20 W20h2-20C20H3-20b 2020e201提升滑车组的张力P，亦即系吊钢丝绳（即千斤绳）套的张力T塔材组件接近就位时： 其中：2. 塔材控制绳的总张力F（a）俯视图（b）主视图图3-9 在铁塔的对角线方向方向单侧起吊3. 抱杆顶端承受的的轴向压力N其中： R提升滑车组张力P与提升滑车组引向腰滑车的提升钢丝绳向下段张力（P/n工作绳数）的合力，kN；hR与提升滑车组张力P间的夹角，度。4平衡侧（即起吊的对侧）抱杆拉线的张力S5. 起吊侧承托钢丝绳的张力V其中：l在主视图中，承托钢丝绳对水平面的夹角，度

15、；L承托钢丝绳固定节点平面以下的抱杆长度，。L=hL 16提升钢丝绳的拉力T=P/ n工作绳数四、在铁塔的对角线方向双侧起吊塔材组件图3-10所示为在铁塔的对角线方向用外拉线内悬浮抱杆双侧起吊塔材组件、被吊塔材接近就位状态时的各方向视图。图3-11所示为被吊塔材接近就位状态时各视图中的有关尺寸和作用力。图3-10中： AB塔材组件； CD系吊钢丝绳套（即千斤绳）段C1D、C2D的投影； CH塔材控制绳合力线；DE1提升钢丝绳的向上段；E1F1提升钢丝绳的向下段；E1F抱杆； GE平衡侧（位于起吊的对侧）抱杆的上拉线G1E、G2E的投影；JF起吊侧承托钢丝绳J1F与J2F的投影。下述各有关公式计

16、算主要考虑塔材组件接近就位时的情况，此时、各工器具承受的力达到最大，其中尤其关注就位位置最高和塔材组件自重最大时的吊装。但在双侧起吊塔材组件施工中，由于在起吊初瞬以及就位终瞬两侧塔材组件实际上不可能做到完全同步，故在此时所有索具之受力状况有可能转化为单侧起吊塔材组件之状况，因此在双侧起吊塔材组件施工设计中，抱杆拉线的的受力计算应按单侧起吊塔材组件情况考虑。（a）俯视图（b）主视图图3-10 在铁塔的对角线方向双侧起吊塔材组件双侧起吊塔材组件时抱杆和承托钢丝绳受力远大于单侧吊时。双侧起吊塔材组件时，在主视图中，抱杆对铅垂线的倾角x值应很小，约为0。对于系吊钢丝绳套、提升滑车组、被吊塔材控制绳的受

17、力计算，双侧起吊塔材组件和单侧起吊塔材组件中是相同的。但双侧起吊塔材组件时抱杆和承托钢丝绳的受力远大于单侧起吊塔材组件时。下述各有关公式计算均考虑塔材组件接近就位时的情况，此时、各工器具承受的力达到最大。1. 每套提升滑车组的张力P，亦即系吊钢丝绳（即千斤绳）套的张力T塔材组件接近就位时： （a）俯视图（b）主视图图3-11 在铁塔的对角线方向双侧起吊塔材组件2. 塔材控制绳的总张力F3. 抱杆顶端承受的的轴向压力NR提升滑车组张力P与提升滑车组引向腰滑车的提升钢丝绳向下段张力（P/n工作绳数）的合力，kN。其中：t 在主视图中，提升钢丝绳的向下段对水平面的夹角，度； hR与提升滑车组张力P间

18、的夹角，度。4. 平衡侧（即起吊的对侧）抱杆拉线的张力S（考虑两侧塔材不可能做到完全同步，因此按单侧起吊塔材组件情况考虑）5. 起吊侧承托钢丝绳的张力V6提升钢丝绳的拉力T=P/ n工作绳数其中：l在主视图中，承托钢丝绳的合力线对水平面的夹角，度；L承托钢丝绳固定节点平面以下的抱杆长度，。L=hL 1以上各式中：P提升滑车组受力，kN；j在主视图中，塔材控制绳合力线对水平面的夹角，度； a在主视图中，提升滑车组对铅垂线的夹角，度；W所吊塔段（含提升滑车组等）重，kN；H1承托绳固定处高度，m；h2所吊塔段系吊点至所吊塔材底端距离，m；H3所吊塔段底端的就位高度，m；C所吊塔材底端就位点离塔中心

19、距离，m；塔材控制绳地面锚固点至塔位中心的距离，m；D承托绳固定处塔身宽度（对角线长）（见图3-9、图3-11），m；D1承托绳固定处宽度（见图3-9、图3-11），m；D2承托绳固定处宽度（见图3-9、图3-11），m；抱杆向起吊方向倾角，度； i主视图中抱杆顶端相对底端的水平位移，m；h抱杆长度，；L承托绳固定处以上抱杆长，m； T系吊钢丝绳套（即千斤绳）套的张力，kN；F塔材控制绳的总张力，kN； j在主视图中，平衡侧（即起吊的对侧）抱杆两根拉线的合力线对水平面的夹角，度； t在主视图中，提升钢丝绳的向下段对水平面的夹角，度； N抱杆顶端承受的轴向压力，kN；R提升滑车组张力P与提升滑车