86米连续梁合龙锁定方案优化

1、中铁三局集团有限公司沪通铁路站前m标望虞河连续梁合龙施工优化方案2.一、编制说明1.1、编制依据2.1.2、编制范围2.二、连续梁工程概况2.三、连续梁施工方案.3.3.1、施工顺序3.3.2、合龙段施工步骤5.3.3、合龙段施工模板支撑体系四、合龙施工配重2.4.1、边跨合龙配重设计3.4.2、中跨合龙配重设计3.五、合龙锁定设计5.1、原方案合龙锁定设计错误!未定义书签。5.2、合龙锁定方案优化4.六、施工要点5.七、安全技术保证措施6.2©中铁三局集团有限公司沪通铁路站前m标望虞河连续梁合龙施工优化方案跨望虞河连续梁合龙施工优化方案、编制说明1.1、编制依据沪通施（桥）参-IV

2、 -02时速200公里客货共线铁路有砟轨道双线预应力混凝土连续梁（悬灌施工）（48+86+86+48米施工图。TZ324-2010）。铁路混凝土工程施工技术指南（铁建设2010241号）。铁路预应力混凝土连续梁（钢构）悬臂浇筑施工技术指南（铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）。铁路混凝土工程施工质量验收标准（TB 10424-2010 ）。新建时速200公里客货共线铁路工程施工质量验收暂行标准（铁建设20048号）。钢结构施工质量验收规范（GB50205-2001）。望虞河特大桥（48+86+86+48 m连续梁施工方案。我公司拥有的资源、施工管理水平及相关工程施工经

3、验。1.2、编制范围本方案适用于沪通铁路工程站前m标跨望虞河连续梁施工。、连续梁工程概况望虞河特大桥48+2*86+48m连续梁全长269.3米，起讫里程分别为 DK52+321.110DK52+590.710,自45#墩至49#墩，主要为跨越望虞河而设。连续梁均位于曲线上，计算跨度为（48+2*86+48） m中支点处截面中心线处梁高6.4m,跨中合龙段及边跨现浇段段截面中心线处梁高3.8m （不含排水找平层），梁底下缘按二次抛物线变化设置，边支座中心 线至梁端0.65m。桥面板上设置挡砟墙、电缆槽和人行道栏杆。梁体为单箱单室、变高度、 变截面结构。箱梁顶宽11.6m,线间距4.4m。顶板厚

4、度34cm,底板厚度55100cm,腹板 厚5075100cm全联在端支点、中跨跨中及中支点处共设 5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。箱梁节段相关参数见下表:梁段编号梁段长度(mm梁段体积(m3)梁段重量(t)截面高度(mm顶板厚度(mm腹板厚度(mm底板厚度(mmA11400045.24117.623800340500500A10400045.40118.043802340500500A9350040.20104.523847340500509A8350041.04106.703937340500526A7350046.99122.174072340500552A6350051.5

5、3133.974254340750587A5350053.68139.564483340750631A4350058.01150.824758340750683A3300051.41133.665081340750745A2300053.16138.215394340750806A1300058.04150.905742340750873A02000229.44596.544612534010009477506400690100010001250640069010001000125064006901000100075064006901000100020006125340700947B13000

6、58.04150.905742340750873B2300053.16138.215394340750806B3300051.41133.665081340750745B4350058.01150.824758340750683B5350053.68139.564483340750631B6350051.53133.974254340750587B7350046.99122.174072340500552B8350041.04106.703937340500526B9350040.20104.523847340500509B10400045.40118.043802340500500B1140

7、0045.24117.623800340500500连续梁施工方案3.1、施工顺序连续梁0#段采用牛腿托架施工，悬臂段采用挂篮施工，现浇段采用钢管托架施工，合8龙段利用挂篮进行施工。总体施工顺序如下所示:施工顺序表节段号说明1、施工桥墩2、于中墩旁架设如图临时支墩和墩顶托架。3、安装中墩支座及施工中墩临时固结措施，浇筑A0梁段混凝土。注意支座上座板和该梁段预设纵向水平偏距，偏距值见设计说明。4、待梁段混凝土设计强度及弹性模量达到100%及龄期10天后，张拉该段纵向钢索，抽真空压浆。5、张拉该段横向预应力钢索和竖向预应力筋，压浆。1、安装挂篮（挂篮自重不大于700KN），对称浇筑 A1,B1梁段

8、混凝土。2、待梁段混凝土设计强度及弹性模量达到100%及龄期10天后，张拉该段纵向钢索，抽真空压浆。3、张拉该段横向预应力钢索和竖向预应力筋，压浆。1、移动挂篮，依次浇筑 A1-A7、B1-B7梁段混凝土，张拉各梁段相应纵向钢索，抽真空压浆；张拉该段横向预应力钢索和竖向预应力筋，并压浆。2、移动挂篮，依次浇筑 A8-A10、B8-B10梁段混凝土，张拉各梁段相应纵向钢索，抽真空压浆;张拉该段横向预应力钢索，并压浆；梁段内竖向预应力筋暂不张拉。值见设计说明。1、在施工A10 B10梁段同时，在边墩架设边孔直线梁段临时支架。2、安装边墩支座，浇筑边孔A12梁段混凝土，注意支座上座板和该梁段预设纵向

9、水平偏距，偏距1、于边孔合拢处临时刚性连接梁体，张拉临时钢索。2、选择日温差变化较小的天气，且在当日温度较低时，浇筑边孔A11合拢梁段混凝土。3、待梁段混凝土设计强度及弹性模量达到100%及龄期10天后，拆除临时刚接的钢构件，张拉边孔顶板和底板的部分纵向钢索，抽真空压浆。4、张拉A11、A12梁段横向预应力钢索，并压浆；梁段内竖向预应力筋暂不张拉。1、拆除边墩旁架临时支架。2、拆除中墩临时固结。3、移动挂篮，浇筑 B11梁段混凝土，张拉梁段相应纵向预应力钢索，抽真空压浆；张拉个梁段横向预应力钢索，并压浆，梁段内竖向预应力筋暂不张拉。1、拆除全部挂篮，于中孔合拢处临时刚性连接梁体，张拉临时钢索；

10、安装合拢吊架（吊架自重不大于400KN)土。的部分纵向钢索，抽真空压浆。1、拆除中孔合拢吊架，拆除中墩临时固结。4、施工桥面系，成桥。2、选择日温差变化较小的天气，且在当日温度较低时（15-20 C）,浇筑中孔B11合拢梁段混凝3、待梁段混凝土设计强度及弹性模量达到100%拆除临时刚接的刚性构件，张拉中孔顶板和底板2、张拉边孔剩余纵向钢索，抽真空压浆；张拉中孔剩余纵向钢索，抽真空压浆。3、待纵向钢索压浆达到设计强度后，张拉全桥剩余的横向预应力钢索和竖向预应力筋，压浆。3.2、合龙段施工步骤利用连续梁成桥设计的负弯矩预应力筋为支承，是连续梁分段悬浇施工的受力特点。悬浇过程中各独立T构的梁体处于负

11、弯矩受力状态，随着各 T构的依次合龙，梁体也依次转化为正负弯矩交替布置形式。而悬臂施工就是靠合龙段底部预应力的张拉来适应这一体系转化的。因此在合龙段预应力张拉前确保其砼质量和减小可能产生的正弯矩尤其重要,为了保证悬臂结构向连续梁的顺利转化，采取以下施工方法:3.2.1、边跨合龙段施工步骤施工准备 悬臂梁端浇筑完毕，挂篮后移至 0#块拆除。 清除箱顶、箱内的施工材料、机具，用于合龙段施工的材料、设备有序放至墩顶; 在“T构”俩悬臂端顶预备配重水箱; 近期气温变化规律测量记录。边跨合龙段悬臂梁段浇筑完毕，接长边跨等高度现浇支架，拼装合龙段支架，支架的搭设与现浇要求一样。外膜采用挂篮模板，底模采用竹

12、胶板，内模采用组合钢模。设平衡重采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨©中铁三局集团有限公司沪通铁路站前m标望虞河连续梁合龙施工优化方案9位由施工平衡设计确定。配重及合龙步骤见下图。中铁三局集团有限公司沪通铁路站前m标望虞河连续梁合龙施工优化方案普通钢筋及预应力管道安装普通钢筋在地面集中加工成型，运至合龙段绑扎安装，底板束管道安装前，应试穿所 有底板束，发现问题及时处理。合龙段底板束管道采用双层波纹段管替代， 管道内穿入钢 绞线芯模，以保证合龙段混凝土浇注后底板束管道的畅通。其余预应力束及管道安装同箱梁悬浇梁。合龙锁定合龙前使悬臂端与边跨等高度现浇段临时连接，

13、 尽可能保持相对固定，以防止合龙段 混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变， 锁定按定时间按合龙段锁定设计执 行，合龙“锁定”遵循又拉又撑的原则，即“锁定”包括焊接劲性骨架和张拉临时预应力 束。支撑劲性骨架采用体外连接。临时预应力束根据实际情况布置，临时预应力张拉吨位 按锁定设计确定，劲性骨架顶紧后进行张拉，临时束张拉锚固定后不压浆，合龙完毕后将 拆除。浇注合龙段混凝土合龙段混凝土浇注过程中，按新浇注混凝土的重量分级卸去平衡重（即分级放水），保证平衡施工。合龙平衡施工。合龙段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注，可保证 合龙段新浇注混凝土处于气温上升的环境中，在受压的状态下达到终凝，以

14、防混凝土开裂, 混凝土的浇注速度每小时10n3左右，3-4小时浇完。预应力施工合龙段永久束张拉前，采取覆盖箱梁悬臂并洒水降温以减小箱梁悬臂的日照温差。底 板预应力束道安装时要采取措施保证管道畅通，待合龙段混凝土达到设计规定强度的100唏口相应龄期后、张拉前解除临时锁定。先张拉边跨顶板预应力束，再张拉底板第一批横向及顶板纵向预应力施预应力束，按照设计要求的张拉吨位及顺序双向对称进行张拉。工同箱梁悬灌梁段施工，合龙段施工完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。直线段支架下落，拆除模板及支架。3.2.2、中跨合龙段施工步骤吊装及模板安装中跨合龙梁段采用合龙吊架施工，合龙吊架和模板采用施工挂篮的底篮及

15、模板系统组 装施工。安装步骤为：将挂篮的底篮整体前移至合龙段另一悬臂端；在悬臂端预留孔内穿入钢丝绳，用几组滑车吊起底篮前横梁及内外滑梁的前横梁拆除挂篮前吊杆；用卷扬1沪通铁路站前m标望虞河连续梁合龙施工优化方案®中铁三局集团有限公司机调整所有钢丝绳，使底篮及内外滑梁移到相应位置，安装锚杆、吊杆和连接器将吊架及 模板系统锚固稳定；将主桁系统退至 0#梁段后拆除。设平衡重采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡 设计确定。普通钢筋及预应力管道安装与边跨合龙段相同。合龙锁定合龙前使合龙段俩共轭悬臂端临时连接， 尽可能保持相对固定，以防止合龙段混凝土 在浇注

16、及早期硬化过程中发生明显的体积改变。合龙段支撑劲性钢骨架施工及临时预应力 束张拉施工同边跨合龙段施工。解除连续梁墩顶的临时锁定，并切断该墩临时支座锚固钢筋，完成体系转换。浇注合龙段混凝土中跨合龙段混凝土浇注与边跨合龙段施工相同。预应力施工中跨合龙段完成后，张拉中跨预应力束，在张拉边底板第二批预应力束，合龙段施工 完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。3.3、合龙段施工模板支撑体系边跨龙段采用挂篮进行施工。预应力张拉后，边跨方向挂篮走行前移，通过预埋孔固定，中跨方向在混凝土面进行 配重，同时拆除该支挂篮，施工时确保“ T构”两端最大不平衡弯矩满足临时支座抗倾覆要求。边跨挂篮走行前根据验算拆除两

17、排钢管立柱托架，在落顶托之前进行纵向剪刀撑连 接。预应力张拉后，边跨侧及中跨侧挂篮对称前移一段距离分别施工两侧边跨合龙段，边 跨合龙完成后中跨方向挂篮走行一段后中跨合龙段进行合龙。底模和侧模系统直接利用挂篮底侧模系统， 内模采用竹胶板及方木拼装加固。 在挂篮 走行到位后校正安装底侧模，安装必须与已完成的现浇段混凝土结合紧密，发现不密贴现 象及时采用双面胶条密封处理。3.4、临时支座的拆除三跨连续梁：边跨合龙段完成后，解除两个边墩 T构下的临时支座，在解除之前将永4中铁三局集团有限公司久支座锁定，防止支座纵向滑动且不影响支座同步下沉，临时支座解除时要4个临时支座同步进行。中跨合龙段临时约束张拉后

18、，解除 2个次边墩永久支座的锁定，浇筑中跨合龙段混凝土。对于悬浇梁，在梁体合龙前，应支撑于临时支撑上，当梁体合龙、体系转换时将支点 转换到永久支座上。四、合龙施工配重平衡配重在合龙锁定之前加到相应悬臂端， 可使合龙锁定之后骨架处于“不动”，避 免薄弱处受剪破坏。采用在悬臂端堆放混凝土块或钢绞线的方法，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡 设计确定。施工以弯矩平衡为原则，即根据合龙段重量与配重重量及二者至支座中心距离求弯矩 平衡即可。4.1、边跨合龙配重设计边跨合龙段砼体积23.23m3,其重量为60.40t。边跨现浇梁段支座中心至合龙段距离为8.0m,即合龙段砼重对边跨现浇梁段产生弯矩=60.4

19、0t -2X 8m=241.6t.m,拟在现浇梁段支座至梁端方向 6m处配重40.26t,即配重对边跨现浇梁产生弯矩=40.26t X 6m=241.6t.m，二者约相等，在施工砼过程中，根据施工砼重量，卸载配重重量。主墩支座中心至边跨合龙段距离为38m,即边跨合龙段砼重对边跨悬臂段产生弯矩 =60.40t -2X 38m=1147.6t.m,拟在主墩支座至梁端方向 36m处配重31.87t,即配重对边跨梁产生弯矩=31.87t X 36m=1147.3t.m，二者约相等，在施工砼过程中，根据施工砼重量,卸载配重重量。根据以上计算，边跨合龙施工时，需在现浇段支座至梁端方向6m处配重40.26t

20、 ,在 主墩支座至梁端方向36m处配重31.87t （2个悬臂端均配重）。4.2、中跨合龙配重设计采用在悬臂端加混凝土块的方法设平衡重，两端所加平衡重吨位由施工平衡设计确 定。中跨合龙段砼体积37.11m3,其重量为96.5t。主墩支座中心至中跨合龙段距离为42m,即中跨合龙段砼重对悬臂段产生弯矩=96.5t-2X42m=2026.5t.m,拟在主墩支座至梁端方向 40m处配重50.6t,即配重对梁产生弯矩 =50.6t X 40m=2024t.m二者约相等，在施工砼过程中，根据施工砼重量，卸载配重重量。中铁三局集团有限公司根据以上计算，中跨合龙施工时，需在两个主墩支座至合龙方向40m处配重5

21、0.6t 0五、合龙锁定设计合龙锁定采用又拉又撑的方法，即用劲性骨架承受压力，必要时用临时预应力束承受 拉力。劲性骨架根据温度荷载计算其所需截面积， 同时验算其压杆稳定性；临时预应力确 保降温时劲性骨架中既不出现拉应力， 又要满足升温时骨架不致受压过大而失稳， 具体张 拉吨位根据合龙期间可能出现的温度范围计算，合龙锁定温度选择在设计要求最佳温度范 围内腹板两侧顶板、底板上各预埋 4组M42地脚螺栓(GB1229-84)，每组4根，螺栓丝扣长度10厘米，纵桥向间距200mm横桥向80mm劲性骨架采用双拼40a槽钢，上部用厚度10mm尺寸为240*400钢板进行焊接，对 应地脚螺栓部位打孔，安装后

22、用双 M42螺母固定。合龙锁定详见附图。根据设计文件，活动支座摩擦力取0.03 0中跨的混凝土总重为：1303.6t X 10N/kg=13036KNN= 卩 G=0.03X 13036KN=391.08KN假设采用双40槽钢焊成支撑骨架，每个合龙段4个，则每个刚性支撑所受应力：6=N/A=391.08KN/4 (2 X 7500mm2) =7Mpa即 7MPa<215MPa工字钢变形为： L=7MpX 2X 103mm /2.10 X 105Mpa=0.065mm工字钢变形量小于混凝土允许裂缝宽度，满足要求。4个骨架所承受的平均力为：391.08KN/4=97.77KN,骨架上的1个螺

23、栓所受剪切力：97.77/4=24.443KN，M42单个螺栓有效直径37.12mm设计承载力101.74KN,沪通铁路站前m标望虞河连续梁合龙施工优化方案抗剪承载力为(3.14*37.12*37.12/4)*101.74=110.04KN。符合钢结构设计规范要求。1合龙段施工质量的好坏直接关系到整联连续梁成桥线形和施工质量的好坏，必须引起高度重视，严禁擅自变换施工顺序，改变施工方案。2、边跨、中跨合龙段合龙浇筑和临时支座拆除前应按要求设置观测点，监测合龙和临时支座拆除作业时，梁面高程和平面位置变化情况。3、合龙段混凝土浇筑前必须将多余的施工物料机具清运下桥或者集中到墩顶位置存放，必须留在桥上

24、的物料机具应对称放置。4、合龙时应采取配重等措施后方可进行合龙段混凝土的浇筑。5、合龙段的锁定和混凝土的浇筑时间应选择在当天气温最低温度变化幅度最小的时候进行，且混凝土浇筑后温度应上升为宜。6、合龙段混凝土采用C50无收缩混凝土。7、合龙期间，所有挂篮移位、移除、满堂支架的拆除等有可能导致梁体受力发生改变的作业，必须经得技术人员的同意后方可实施。8临时支座和活动支座约束的解除时间和方法必须按照方案要求进行，严禁擅自施5沪通铁路站前m标望虞河连续梁合龙施工优化方案中铁三局集团有限公司工。且应安排专人观测合龙段锁定前与合龙段纵向束张拉完毕期间支座的变化复位情况, 做好记录，发现异常现象马上报告工程部。9、加强边跨、中跨合龙段外模、底模与已浇筑混凝土段结合紧密程度检查，防止出现错台超标现象。七、施工技术保证措施1配重预压过程中应保证T构两端不对称荷载小于设计