现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖

1、WORD格式专业资料整理现浇 单 向 板 肋 形 楼专业 建筑施工管理设计人 温如意学号 20097440140336日期 2011.5.8方案一：现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计资料：某多层民用建筑，采用砖混结构，楼盖结构平面如图 1-1 所示图 1-1 结构平面布置图(1) 楼面构造层做法： 20mm厚水泥砂浆打底， 10mm厚水磨石面层，20mm厚混合砂浆天棚抹灰。2(2) 活荷载：标准值为3KN/m。(3) 恒载分项系数为1.2 ；活载分项系数为1.4混凝土钢筋(4) 材料选用：2 2 采用 C25(f c=11.9N/mm ，f t =1.27N/mm )。梁中受力纵筋才采用HRB3

2、35级( f y=300N/mm )；2 其余采用 HPB235级( f y=210N/mm )。板和次梁按塑性计算1. 板的计算(按考虑塑性内力重分布方法计算)板的 L2/L 1 =5400mm/1800mm=3 ，按沿短边方向受力的单向板计算，应沿长边 方向布置足够数量的构造钢筋。板的厚度按构造要求取h=60mm L1/40=1800mm/40=45mm。次梁截面高度取1-2h=450mm L2/15=5400mm/15=360mm，截面宽度 b=200mm，板尺寸支撑情况如图图 1-2 板的尺寸(1) 荷载恒 载标准值 20mm水泥砂浆面层0.02m× 20kN/m3=0.40

3、0KN/m210mm水磨石面层3 20.01m× 25KN/m=0.250KN/m60mm钢筋混凝土板0.06m × 25KN/m=1.500KN/m3 220mm混合砂浆天棚抹灰0.02m × 17KN/m=0.340KN/mgk=2.490KN/m2线恒载设计值g=1.2×2.490KN/m2=2.988KN/m线活载设计值q=1.4×3.000KN/m2=4.200KN/m合计7.188KN/m即每米板宽g+q=7.188KN/m(2) 内力计算计算跨度边跨 Ln+h/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.06/2=1.610mL

4、n+a/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.12/2=1.640m 1.610m 取 L0=1.610m0中间跨L =1.8m-0.2m=1.600m计算跨度差( 1.610m-1.600m ) /1.600m=0.625% 10%,说明可按等跨连续计算内力(为简化起见，统一取 L0=1.610m )。取 1m宽板作为计算单元，计算简图如图1-3 所示：图 1-3 1m 宽板的计算简图连续板各截面弯矩计算见表 1-1截面 边跨跨内 内、中间跨跨连中间支座续板各截面弯矩计算离端第二支座离端第二跨跨内弯矩计算系数1/11-1/111/16-1/14m M= m(g+q)L 02/(KN &

5、#183; m)1.694-1.6941.165-1.331表 1-1（ 3 ）截面承载力计算b=1000mm， h=60mm,h=60mm-20mm=40mm, 1 =1.0, 连续板各截面配筋计算见表1-2 。板带部位截面连续板各截面配筋计算（As min=164mm）边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨中间支座内、中间跨跨内M/( KN · m)1.694-1.6941.165-1.331s 1 c0 2 =M/ f bh0.0890.0890.0610.0700.0930.0930.0630.073As= 1bh0f c/f y2211211143166/(mm )选配钢筋8/6

6、180 8/6180 6180 6180实配钢筋面积218218157157/(mm2)板带部位截面中间区板带（轴线间）离端第二跨跨边跨跨内离端第二支座内、中间跨跨内中间支座1.165 ×-1.331 ×2M/( KN · m)1.694-1.6940.8=0.932 0.8=-1.0652 =M/f bh s 1 c00.0890.0890.0490.0560.0930.0930.0500.058As= 1bh0f c/f y2211211114132/(mm)选配钢筋82008/6200 6200 6200实配钢筋面积252197142142/(mm2)表 1

7、-2故各跨跨内和中间支中间区板带轴线间， 各区格板的四周与梁整体连接，座考虑板的内拱作用，计算弯矩降低20%。连续板的配筋示意图如图1-4 所示。（a）边区板带b）中间区板带图 1-4 板的配筋示意图2. 次梁计算（按考虑塑性内力重分布方法计算）取主梁的梁高 h=650mm L3/12=5400mm/12=450mm,梁宽 b=250mm,次梁有关尺寸及支撑情况图1-5 所示。图 1-5 次梁尺寸( 1) 荷 载 恒载设计值由板传来 2.988KN/m2× 1.8m=5.378KN/m3次梁自重 1.2 × 25KN/m× 0.2m× (0.45m-0.

8、06m)=2.340KN/m3梁侧抹灰 1.2 × 17KN/m×0.02m× (0.45m-0.06m)× 2=0.318KN/mg=8.036KN/m活载设计值由板传来 q=4.2KN/m2× 1.8m=7.56KN/m合 计 g+q=15.596KN/m(2) 内力计算计算跨度边跨 L n=5.4m-0.12m-0.25m/2=5.155mL n+a/2=5.155m+0.24m/2=5.275m1.025 L n=1.025 × 5.155m=5.284m 5.275m取 L0=5.275m中间跨 L 0= L n =5.4m

9、-0.25m=5.150m跨度差( 5.275m-5.150m )/5.150m=2.4% 10%,说明可按等跨连续梁计算内力， 计算简图如图 1-6 所示。图 1-6 次梁的计算简图连续 次梁各截面弯矩及剪力计算见表 1-3 和表 1-4 。连续次梁弯矩计算边跨跨内 离端第二支座 中间支座中离端第二跨跨内、间跨跨内弯矩计算系数m1/11-1/111/16-1/142M= m(g+q)L 0 /(KN · m)39.452-39.45225.853-29.546表 1-3连续次梁剪力计算截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧、内侧剪力计算系数v0.450.60.5

10、50.55M= v(g+q)L n/(KN)36.17948.19244.17644.176表 1-4（ 3 ）截面承载力计算次梁跨内截面按 T 形截面计算，翼缘计算宽度为：边跨 : b f =L 0 /3=5275mm/3=1758mm b+S0=200mm+1600mm=1800mm离端第二跨、中间跨 : b f = L 0/3=5150mm/3=1717mm梁高h=450mm,h0=450mm-35mm=415m翼m缘 厚 h f =60mm 判别 T 形截面类型：跨内截面 =0.011 hf /h 0=60mm/415mm=0.415, 故各跨内截面均属于第一类 T 形截面。支 座截面

11、按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，取h0=450mm-60mm=390m，m其他中间支座按布置一排纵筋考虑，h0=415mm，连续次梁实配钢筋面积 /(mm 2)正截面及斜截面承载力计算分别见表 1-5 和表 1-6 。截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨 跨内、中间跨 跨内中间支座M/( KN · m)39.452-39.45225.853-29.546Ms1 f c bh020.0110.1090.0070.072(b=b f )1 1 2 s0.0110.1160.0070.075As= 1bh0f c /f319359198247y(b=b f )/(mm2 )1

12、14+2 12+2 12+1 12+3 102 102 10选配钢筋1 103463832363832连续次梁正截面承载力计算( Asmin=367mm)表 1-5连续次梁斜截面承载力计算端支座内侧离端第二支座外侧离端支座内侧中间支座外侧、内侧截面( kN)侧V36.17948.19244.17644.1760.25 c f cbh0 / ( kN)246.925V232.050V232.050V246.925VVc 0.7 ft bh0/ (kN )73.787 V69.342 V69.342 V73.787 V选用箍筋282828282Asv nA sv1 /(mm )1011011011

13、01s 1.25 fyv A sv h 0 /(V V c )/(mm)按构造按构造按构造按构造实配箍筋间距 S/(mm)200200200200表 1-6次梁配筋示意图见图 1-7图 1-7 次梁配筋示意图板和次梁按弹性计算1. 板的计算(按弹性理论计算)板的 L2/L 1 =5400mm/1800mm=3 ，按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长 边方向布置足够数量的构造钢筋。板的厚度按构造要求取h=60mm L1/40=1800mm/40=45mm。次梁截面高度取h=450mm L2/15=5400mm/15=360mm，截面宽度 b=200mm，板尺寸支撑情况如图1-8所示。图 1-8

14、 板的尺寸1 ）荷载恒载标准值20mm水泥砂浆面层0.02×20kN/m3=0.400KN/m210mm水磨石面层0.0160mm钢筋混凝土板0.06×25KN/m=0.250KN/m3 220mm混合砂浆天棚抹灰 0.02×25KN/m=1.500KN/m3 2×17KN/m=0.340KN/m2=2.490KN/mk线恒载设计值g=1.2 × 2.490KN/m=2.988KN/m线活载设计值q=1.4× 3.000KN/m=4.200KN/m将求的的荷载要进行折减g=g+q/2=2.988KN/m+4.200KN/m=5.088

15、KN/mq=q/2=4.200KN/m/2=2.100KN/m（ 2 ）内力计算边跨计算跨度L n+h/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.06/2=1.610m 1.610mL n+a/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.12/2=1.640m取 L0=1.610m中间跨L 0=1.8m-0.2m=1.600m计算跨度差（ 1.610m-1.600m ） /1.600m=0.625% 10%,说明可按等跨连续板计算内力（为简 化起见，统一取 L0=1.610m ）。取 1m 宽板作为计算单元，计算简图如图 1-9 所示：图 1-9 1m 宽板的计算简图在各种不同分布的荷载作用

16、下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩按下式计算，则2 21-7 和表M=KgL0+KqL0式中系数 K 值由附录 7 查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表1-8 。连续板各截面弯矩计算边跨跨内离端第二支座序号计算简图M1/( KN · m)MB(ME)/( KN ·m)0.0781.029-0.105-1.3850.1000.544-0.053-0.289-0.145-0.053-0.289-0.119-0.6480.0730.397(-0.051)-0.278 )-0.035-0.191-0.096(-0.057)-0.310 )0.0

17、940.512-0.067(0.001)-0.365( 0.005 )-0.134-0.049(-0.004)-0.267( -0.022 )0.0360.0130.071 +1.573-1.674 +0.884-1.674 +1.426-2.033(-1.663) +0.933-1.576(-1.695) +1.541-1.750(-1.380) +0.895-1.652(-1.407)表 1-7-0.111(-0.020)-0.604(-0.109)0.0640.3480.018(-0.005)0.098(-0.027)0.036-0.054(0.014)-0.294(0.076)-0.1

18、09-0.053-0.2890.0720.392最不利荷 载组 合 +-1.2601.070 +-1.2600.389 +-1.162(-1.282)0.427 +-1.646(-1.151)0.955 +-0.944(-1.069)0.643 +-1.336(-0.966)0.498 + -1.331 0.999表 1-83 )截面承载力计算b=1000mm， h=60mm,h=60mm-20mm=40mm, 1 =1.0, 连续板各截面配筋计算见表板带部位截连续板各截面配筋计算 (As min=164mm)边区板带(离端第二支，轴线间离端第二跨)中间跨面边跨跨内座跨内中间支座跨内M/( K

19、N · m)Ms1 f c bh021.573-2.0330.826-1.6461.0701 c 00.0830.1070.0430.0860.0561-9 。0.087 0.1130.0440.0900.058As=198257100204132 1bh0f c/f y/(mm2)选配钢筋8180818081806/8180 6180实配钢筋面积/(mm2)279279279218157中间区板带(轴线间)板带部位截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内中间支座中间跨跨内M/( KN · m)1.573-2.0330.826 × 0.8=0.661-1.6461.

20、070 ×0.8=0.856Ms1 fc bh020.0830.1070.0350.0860.0450.0930.1180.0480.0900.056As= 1bh0f c/f19825782204105y2 8200 82008200 8/6200 6200/(mm )选配钢筋实配钢筋面积252 252 252 197 142 /(mm2 )表 1-9中间区板带轴线间， 各区格板的四周与梁整体连接， 故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩降低20%。连续板的配筋示意图如图 1-10 所示。a）边区板带（b）中间区板带图 1-10 板的配筋示意图2. 次梁计算（按弹性理论计算

21、）取主梁的梁高 h=650mm L3/12=5400mm/12=450mm,梁宽 b=250mm,次梁有关尺寸及 支撑情况图 1-11 所示。图 1-11 次梁尺寸( 2) 荷 载 恒载设计值由板传来 2.988KN/m由板传来 q=4.2KN/m2× 1.8m=7.56KN/m把求得的荷载折算：g=g+q/4=8.036KN/m+7.560KN/m/4=9.926KN/mq=3q/4=3 × 7.560KN/m/4=5.670KN/m 内力计算计算跨度边跨 L n=5.4m-0.12m-0.25m/2=5.155mL n+a/2=5.155m+0.24m/2=5.275m

22、1.025 L n=1.025 × 5.155m=5.284m 5.275m取 L0=5.275m中间跨 L 0= L n =5.4m-0.25m=5.150m跨度差( 5.275m-5.150m )/5.150m=2.4% 10%,说明可按等跨连续梁计算内力， 计算简图如图 1-12 所示。× 1.8m=5.378KN/m3次梁自重 1.2 × 25KN/m× 0.2m× (0.45m-0.06m)=2.340KN/m3g=8.036KN/m梁侧抹灰 1.2 × 17KN/m×0.02m× (0.45m-0.06

23、m)× 2=0.318KN/m活载设计值图 1-12 次梁的计算简图在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩按下式计算，则2 2M=KgL+KqL V=KgL +KqL0 0 n n1-9 和表式中系数 K 值由附录 7 查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表1-10 即可得板的弯矩包络图连续次梁各截面弯矩计算+17.677-36.732(-29.632)+22.569-26.950序号离端第二跨跨内计算简图M2/( KN · m)0.0338.6880.0790.0590.0550.074-7.18911.8808.8

24、738.271-3.93211.128-1.556最不利 +1.49920.568荷载组 +17.56116.959 +4.756 +19.816 +7.132中间支座中间跨序号计算简图KMC(MD) /( KN · m)KM3/( KN· m)-0.079-20.7800.04612.110-0.040-6.0150.08512.783-0.040-6.015-6.015-0.022-3.308-4.963( -0.044 )( -6.617 )-0.111-16.6920.0649.624(-0.020)( -3.008 )0.0182.707(-0.005)( -0.

25、752 )0.978-0.054( -0.752 )-8.121-3.008(0.014)( 2.105 )-0.053-5.1630.07210.828+-26.79524.893最不利+-26.7956.905荷载组+-24.088(-27.397)7.147合+-37.472(-23.788)21.734+-18.073(-21.532)13.088 +-28.901(-18.675) 15.118+-25.94322.938表 1-9连续次梁各截面剪力计算端支座内侧离端第二支座外侧序号计算简图VA/VFVB左(VE 左)0.394-0.394 )0447-0.447 )-0.0530.

26、053 )0.3800.052 )-0.035-0.443 )0.443最不荷载组合/( KN · m)/( KN · m)20.630-20.63014.371-14.371-1.585-1.585 )11.3671.555 )-1.047-13.25013.250-0.606) ( -0.526 )-0.553) ( -0.013 )-0.053-0.513 )-0.620-0.507 )-0.035) ( -0.037 )-0.567-31.730-27.541 )-16.540-0.389 )-1.585-15.343 )-18.544-15.164 )-1.047

27、-1.107 )-16.959+-0.001 )-0.030 )0.006 )0.179 )-0.049-1.466-0.049-1.4660.004 )0.120 )-0.018 )-0.538 )0.0130.3890.0130.389-0.013 )-0.389 )35.001(-35.001)19.045(-19.045)31.997(-19.075)19.583(-33.880)33.880(-20.660)0.066 )1.974 )-48.270(-27.930)-33.315(-42.884)-50.274(-42.705)-32.777(-28.648)-48.689(-27

28、.362)+19.164(-20.51)-33.196(-28.079)+21.019(-21.019)-31.341(-25.567)+29.371(-31.007)+41.343(-38.801)+25.079(-31.358)中间支座外侧中间支座内侧序号计算简图C右 D右V (V )-0.474/( KN · m)-24.2300.500/( KN · m)25.5590.474 )(24.230)-0.500 )(-25.559)0.0130.3800.50014.600-0.500 )(-14.600)-0.013 )(-0.380)-0.487-14.221+0

29、)(0)0.487 )(14.221)-0.402-11.739-0.023-0.672最不+利荷+载组+-0.023 )(-0.672)0.493 )(14.396)-0.576-16.8190.59117.257-0.409 )(-11.943)-0.037 )(-1.080)0.0852.482-0.023-0.717-0.023 )(-0.672)0.006 )(0.175)-0.505-14.7460.0681.9860.068 )(1.986)-0.018 )(-0.526)-0.066-1.9270.50014.600-0.500 )(-16.527)-23.850(-40.15

30、9)-38.451(-25.559)-35.969(-26.231)-41.049(-37.502)-21.748(-26.231)0.066 )(1.927)40.159(23.850)25.559(38.451)24.887(38.626)42.816(23.150)24.842(24.405)+-26.157(-42.086)40.159(26.157)表 1-10( 3）截面承载力计算次梁跨内截面按 T 形截面计算，翼缘计算宽度为：边跨 : b f =L 0 /3=5275mm/3=1758mm b+S0=200mm+1600mm=1800mm离端第二跨、中间跨 : b f = L 0

31、/3=5150mm/3=1717mm 梁高 h=450mm,h0=450mm-35mm=415m翼m缘 厚 h f =60mm 判别 T 形截面类型：跨内截面 =0.010 hf /h 0=60mm/415mm=0.415, 故各跨内截面均属于第一类T 形截面。支 座截面按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，取2Asmin=367mm)h0=450mm-60mm=390m，m其他中间支座按布置一排纵筋考虑， h0=415mm，连续次梁正截面及斜 截面承载力计算分别见表 1-11 和表 1-12 。截面边跨跨内中间支座中间跨跨内支座跨跨内M/( KN ·m)37.320-47.

32、77620.568-37.47224.893Ms2 (b=bf )0.0100.1320.0060.0910.0071 f cbh01 1 2 s0.0100.1420.0060.0960.007As= 1bh0fy(b=b f )/(mm290439170316198c/f2)2 12+2 14+2 12+选配钢筋3 103 10连续次梁正截面承载力计算（离端第二 离端第1 10 2 102 10实配钢筋面积 /(mm 2)305465236383236表 1-11连续次梁斜截面承载力计算截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧中间支座内侧V(kN )35.001-50.2

33、7444.351-41.04942.8160.25 c f c bh0 / ( kN)246.925 V232.050 V232.050 V246.925 V246.925 VVc 0.7 f t bh 0/ (kN )73.787 V69.342 V69.342 V73.787 V73.787 V选用箍筋28282828282Asv nAsv1 /(mm )101101101101101s 1.25 fyv A sv h 0 /(VVc )/(mm)按构造按构造按构造按构造按构造实配箍筋间距 S/(mm)200200200200200表 1-12次梁配筋示意图见图 1-13 。图 1-13

34、次梁配筋示意图三、主梁计算(按弹性理论计算)柱高 H=4.5m ，柱截面尺寸 400mm× 400mm,主梁的有关尺寸及支撑情况见图1-14（ 1） 荷载恒载设计值由次梁传来 8.036KN/m ×5.4m=43.394KN3 主梁自重（折合为集中荷载） 1.2 × 25KN/m× 0.25m × （0.65m-0.06m） × 1.8m=7.965KN3梁侧抹灰 （ 折合为集中荷载 ） 1.2 × 17KN/m× 0.02m×（0.65m-0.06m）× 1.8m× 2=0.867K

35、NG=52.226KN活载设计值由次梁传来 Q=7.56KN/m × 5.4m=40.82KN合 计 G+Q=93.046KN（ 2 ）内力计算边跨 L n=5.4m-0.12m-0.4m/2=5.080mL0=1.025Ln+b/2=1.025×5.080m+0.4m/2=5.410m Ln+a/2+b/2=5.080m+0.36m/2+0.4m/2=5.460m中间跨 L n=5.4m-0.4m=5.000mL 0= L n +b=5.0m+0.4m=5.400m跨度差( 5.410m-5.400m )/5.400m=0.2% 10%,可按等跨连续梁计算故主梁可视为铰支

36、柱顶上的连续梁， 计算由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多， 简图见图 1-15 。图 1-15 主梁的计算简图在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进行，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算，则M=KGL0+KQL0V=KG+KQ式中系数 K 值由附录 7 查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表 1-13 和表 1-14 ，即可得主梁的弯矩包络图及剪力包络图，如图 1-16 和图 1-17 所示。主梁弯矩计算序号计算简图边跨跨内中间支座中间跨跨内KM1KM(M)BCKM20.244/(KN· m68.940-0.267/( KN · m)-75.4

37、390.067/(KN ·m)18.8950.28963.822-0.133-29.371-29.371-14.689-0.133-29.3710.20044.0860.22950.571-0.311(-0.089)-68.680(-19.654)0.17037.5420.27460.509-0.178(0.044)-39.309(9.717)-14.796最不利荷载组+132.762-104.810-10.476+54.251-104.81062.981+119.511-144.119 (-95.093)56.437合 +129.449 -114.748(-65.722) 4.09

38、9表 1-13序号计算简图主梁剪力计算端支座内侧A D中间支座（左）B左C左V / VV ( V )KK/(KN)/(KN)0.73338.280-1.267-66.170(-0.733)(-38.280)(-1.000)(-52.226)0.86635.350-1.134-46.29(-0.866)(-35.350)(0)(0)-0.133-5.430-0.133-5.430(0.133)(5.430)(-1.000)(-40.820)0.68928.120-1.311-53.520(0.089)(3.633)(-0.778)(-31.760)0.82233.550-1.178-40.090(-0.044)(-1.796)(0.222)(9.060) +73.630(-73.630)-112.460(-52.226)最不利荷载组序号最不利荷载组 + + +计算简图32.850(-32.50)66.400(-34.647)71.830(-40.076)中间支座（右）1.000(1.267)(1.134)-71.600(-