梁底模板及梁侧模板支撑架计算

1、梁底模板及梁侧模板支撑架计 算作者: 日期:梁底模板支撑架计算计算依据建筑施工模板安全技术规范(J GJ 16 2 -2008)。一、计算参数：新浇混凝土梁名称KL1 2新浇混凝土梁计算跨度(m)3.8混凝土梁截面尺寸(m mx mm) 3 0 0* 700新浇混凝土结构层高(m) 5.8梁侧楼板厚度(mm) 130二、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板,梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la( m m) 90 0梁两侧立柱间距1 b(mm) 1000步距h(mn) 1500新浇混凝土楼板立柱间距I'a (m n)、l' b(mm ): 90 0、900混凝土梁居梁两

2、侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(m m) 5 0 0梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500梁底支撑小梁根数 4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm ) 10 0结构表面的要求结构表面隐蔽三、面板验算 取单位宽度1000mm按三等跨连续梁计算，计算简图如下:山 111山 111'JI(3)ae?3be26?W= b h 2 / 6=100 0 X 15X 15/ 6 =375 0 0 mm 3, 1= b h 3/ 1 2=1 0 00X 1 5X 15 X 15/ 1 2 = 2

3、8 1 2 50mm4q1=0.9max : 1.2 (G1k+ (G2k + G3k)X h) +1.4Q 2k,1 .3 5 (G1 k + (G2 k +G3k)X h) +1.4.4 X 2,1.35 X( 0.1 + (24+1.5) X 1)X0 .7Q 2k X b=0.9ma x1 .2X (0 .1 + (24+1.5) X 1)+ 1+1. 4X 0. 7 X 2: X 1 =32. 868kN/mq1 静=0.9X1.35X G1k+(G 2k+G3k)Xh：X b= 0.1 =9X1.35 X 0.1+(24 + 1.5) X 1 X31.1 0 4kN /mq12 =

4、活=0. 9X1 .4X 0.7XQ 2kX b = 0.9X 1 . 4X0.(G1 k+(G2k+G3k)Xh )Xb =0 . 1 + (2 4 + 1.5)X 1 X1 = 2 5 .6kN/m7 X 2 X 1 = 1.7 6 4 k N/m q1、强度验算M m a x=0. 1q 1静 L2 +0.117q 1活 L 2=0. 1 X 31.104 X 0.2672+0.117 X 1.764X 0 .2 672=0. 236kN - m(T= M max / W= 0. 236 X 106/ 3 7500 = 6.29N/m m 2 < : f =22 N/ m m2 满

5、足要求！2、挠度验算v max= 0.6 7 7 q 2L4/ (1 0 0EI) =0.677 X 25.6 X 266 . 6674/(10 0 X 10000 X 28 1250)= 0.31 2 m m < v = /25 0 =266.6 6 7 /2 5 0 = 1.067m m满足要求!3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态）R1 =R4 =0.4 q 1静1 +0.4 5 q 1活 l= 0 .4X 3 1. 104 X 0 .267+0.45 X 1. 7 6 4 X 0. 2 6 7 =3. 52 9kNR2= R3 =1. 1 q1 静 I + 1 .2 q1活

6、l=1.1 X 3 1 .10 4 X 0 .2 67+ 1 .2X 1 .7 6 4X 0.2 67=9.6 8 8 kN标准值(正常使用极限状态)R1 '=R4'=0.4 q2 1 = 0.4 X 25. 6 X 0.267= 2 .731kNR2" =R3'=1.1 q2l=1. 1 X 2 5 .6X 0. 2 6 7= 7. 5 0 9kN四、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(m m) 4 5X 90 小梁抗弯强度设计值f(N/ m m2) 1 3 .07小梁抗剪强度设计值t(N/m m2) 1.4 3小梁弹性模量E(N/mm 2) 8415

7、小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.7 5小梁截面惯性矩I (cm 4) 27 3. 38为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图1PJ450uuuuuiiuuuiiiuunuiuiuuuniuiwnmniuiw(132100q1= ma x 3 .529+0. 9 X 1 .35X ( 0 .30 . 1 )X 0. 8 /3+ 0 .5X (1-0.12) +0. 9m a x1 . 2 X (0.5+ ( 2 4+1.1) X 0. 1 2 ) +1.4X 2, 1. 3 5 X (0. 5 +( 2 4+1.1 )X 0 . 1 2) +1.4 X 0.7 X 2 Xm ax

8、0.5 5 -0.8/2 ,(1.1-0.55)-0. 8 /2/ 2 X 1,9. 6 8 8+ 0.9 X 1. 35 X (0.3 0.1)X 0. 83= 9.7 5 3kN/m q2=m ax： 2. 731+(0.3-0.1) X 0.8/3+0.5X (1-0. 12)+(0.5+( 2 4+ 1. 1) X 0.1 2 )X max 0. 55-0.8/2 , (1.1 0.5 5) -0.8/2： / 2 X 1 , 7. 509 + ( 0. 3-0.1 )X 0.8/3 = 7 .563k N/ m 1、抗弯验算M m ax=m ax0. 107q 1 112, 0 .5

9、 q 1 1 22 = maxO .1 07 x 9.75 3 X 0.452 , 0.5 X 9 .753 X0. 1 2：= 0.211kN md =M max/W = 0. 2 1 1 X 106/60750= 3. 479N/m m2 f = 13 . 07N/ mm2满足要求！ 2、抗剪验算Vmax = m a x0.60 7 q1l1 , q1 1 2 = m ax 0.607 X 9.7 5 3 X 0 .4 5 ,9. 7 53 X 0. 1= 2. 664kN T max =3V ma x/ (2bh0)=3 X 2 .6 6 4 X 10 0 0/(2 X 4 5X 90)

10、=0. 987N/ mm2Wt =1. 43N/ m m2 满足要求！3、挠度验算V 1=0.6 32q2l14/(1 0 0E I )= 0 .632 X 7.56 3 X 45 0 4 (100 X 8415 X 2733 8 0 0 )= 0. 0 8 5 mm wv = 1 / 2 5 0=450/ 2 5 0=1.8mmV 2=q 2 l24 / ( 8 EI) =7.5 63 X 10 0 4/( 8 X 8415 X 27 3 3800) = 0. 0 04 mm< v：= l/250=1 0 0/25 0 =0.4mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处（即梁底支撑小梁悬挑

11、段根部）承载能力极限状态Rmax=max1.143q 1 1 1,0.393q1 11 +q 1 l2 = max1.1 4 3X 9.753 X03 X 0.45+9.7 5 3 X 0.1=5. 0 1 7kN.45,0.3 93 X 9.75同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R 4= 2 . 3 6 7kN,R2=R3=5. 0 17kN正常使用极限状态R'max= max 1.1 43q2l1 , 0 .393q2l1 + q2l2 = max1.143 x 7.5 6 3 X0.4 5 ,0. 39 3 X7. 563 X 0.45+ 7 .563X 0 .1

12、=3.89kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1= 1 .95 6 k N,R'2=3.89kNR'3=3.8 9kNR'4 =1.956kN五、主梁验算钢管主梁材料规格(mm)48 X3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量 E(N/mm 2) 20 6 0 0 0主梁抗弯强度设计值f(N /mm2) 2 05主梁抗剪强度设计值T (N / m m2 ) 125主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78主梁截面抵抗矩W (C m3) 4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下5.017kM501 TkM(2)550(T= Mm a x/W = 0.609 X

13、I 06/4 4 90=13 5. 7 1 9N/mm 2 < : f =2 0 5N/ m m2 满足要求!2、抗剪验算1.02?1 027054G.S57 SlS?a 540i54主梁旦力團(kX)Vmax=5.55 7 kNTm ax= 2V m ax/A = 2 X 5.557 X 1 0 0 0/42 4 =2 6 .212N/ m m2 W t=12 5N/m m2满足要求!3、挠度验算4、扣件抗滑计算R=ma xRl, R3=1.827k NW 1X 8=8k N单扣件在扭矩达到 4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力 R= 1.8

14、 2 7 kNW 1X8 =8kN单扣件在扭矩达到 4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求七、立柱验算 剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距 h d( mm) 1 5 0 0立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a (mm) 200顶部立杆计算长度系数卩l1.386非顶部立杆计算长度系数卩2 1.755 钢管类型48 X 3 立柱截面面积 A(mm 2) 42 4回转半径i(m m )15.9立柱截面抵抗矩 W(cm 3)4. 49 抗压强度设计值f(N /mm2) 205 立杆自重q (kN/m) 0. 1 5 长细比验算顶部立杆段：10 1=ky 1(hd + 2a)= 1 X

15、1 .38 6 X (1500+2 X 2 00)= 2 633. 4 mm非顶部立杆段:l0 2 =ky 2h =1 X 1 . 7 55X 1 5 0 0 =26 3 2.5mm入=10/i=2 6 3 3 . 4 /15.9 = 1 65 . 62 3 < 入=2 10 长细比满足要求！1、风荷载计算Mw=0. 9X 1 . 4 Xw k X1 a X h2Z 1 0=0.9 X 1 .4 X 0. 1 6 X 0 .45 X 1 . 5 2 /10= 0 .0 2kN m2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式 5.2. 5 - 14,荷载设计值q1有所不同:1面板验算q

16、1 = 1 . 2 X( 0.1+(2 4+1.5 )X 1)+0 .9X1 .4X2 X 1 = 33.2 4 kN /m2小梁验算q 1=max 3.2 21+ (0.3-0.1) X 0.8/3+1.2 X (0.5+(24+ 1 . 1 )X 0. 12 )+0. 9X1.4X 1 X max0. 5 5-0. 8/2, (1. 1 - 0 .55) -0.8/2/2X 1, 8 .836 + (0. 3-0.1) X 0. 8 /3 = 8.889k N/ m同上四六计算过程，可得:R 1= 1.6 96kN,R2=10.1 7 k N,R3= 1.6 96 k N顶部立杆段：l01

17、=k 卩 1 ( h d + 2a)= 1. 217 X 1.38 6 X (1500 + 2X 2 0 0 )=3 2 04.84 8mm入 1=l0 1/i = 320 4 .848 /15 . 9= 2 01.563,查表得，u 1=0 .179立柱最大受力 Nw=maxR1 + N边 1, R2 ,R3 +N 边 2+Mw/lb=max1.696+1. 2X (0.5+ (24+1.1)X 0.1 2 )+0. 9 X1 .4X 1 X (0. 9+ 0 .55- 0 .8/ 2 )/2 X 0.9,1 0. 17 ,1 .6 96+1. 2X(0.5+(24+1. 1 )X 0. 1

18、 2) +0.9X 1. 4X 1 X(0 .9 +1 .1-0.55-0 . 8 /2)/ 2X0 . 9 + 0.02 /1.1=10. 2 07kNf = N/ (u A)+M w /W = 1 0206.87 1 /( 0. 179 X 4 2 4 )+0.02 X 1 0 6/ 44 9 0=1 3 9.03 1N/mm2 < f = 205N/m m2满足要求!非顶部立杆段：I02=k 卩 2h =1. 2 17X 1 .755 X 15 0 0 =320 3 .75 2 mm入 2=l02/i= 3203. 752/1 5 .9=2 0 1.494,查表得,u 2=0 .1

19、79立柱最大受力 Nw=m a xR1 +N 边 1,R2, R3 +N 边 2 +0 .15 X (1 1 .4-1)+Mw/lb = max 1.96+1.2 X (0.75+(24+1.1 )X 0.12)+0.9 X 1. 4 X 1 X (0.9+0. 5 5-0.8/2) /2 X 0. 9 ,10.17,.696+1.2 X (0 .75+(24 +1.1)X 0.12)+0. 9X 1. 4X1 X( 0. 9+1 .1- 0.55 - 0. &2)/X 0. 9+ 1 .5 6+ 0.02/1.仁1 1. 74 8 kNf= N/( u A)+M w / W =11

20、748. 313(0. 1 79X 424)+0.02 X 106/ 4 49 0 =15 9. 341N/mm2 wf = 205N/mm2八、可调托座验算满足要求!荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N (k N) 30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N =maxR 2 : X 1=11. 1 14kN < N = 30k满足要求!梁侧模板计算书、梁侧模板基本参数计算断面宽度300m m ,高度700mm,两侧楼板厚度130mm 。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距2 5 0m m,内龙骨采用50X 1 00mm方木，外龙骨采用双钢管 48m

21、m X 3.0m m。对 拉螺栓布置2道，在断面内水平间距 35 0 +0m m，断面跨度方向间距 500m m，直径14mm。面 板厚度1 8mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量 6000.0N/ m m2。木方剪切强度1.3 N/mm 2，抗弯强度 13. 0N/mm 2,弹性模量 90 0 0. 0 N/m m2。4匚芒：I f" f 冷？叮,_EE? *二、梁侧模板荷载标准值计算挠度验算只考虑新浇强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值; 混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F = 022

22、心/掙F = yM其中丫 c混凝土的重力密度，取 2 4 .00 0 kN/ m 3;新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取2 0 0/(T +1 5),取5. 000h;T 混凝土的入模温度，取25.000 C；V 混凝土的浇筑速度，取 2. 5 0 0m/h ;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.70 0 m;3 混凝土坍落度影响修正系数，取0.8 50。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准F 1=0.9X 16.800值 F1 = 1 6. 7 9 0k N/m2考虑结构的重要性系数0. 9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值=1 5.12 0 kN /m2F2

23、=0.9 X 4. 000=3.600kN/m考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值2。取 0.700m;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，0.8 5 0。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值混凝土坍落度影响修正系数，取3F 1 = 1 6. 7 9 0kN/m 2考虑结构的重要性系数0. 9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9X 16. 800=15.12 0 k N/m2考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9 X 4. 0 00=3.60 0 kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗

24、弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 宽度取0. 5 7m。荷载计算值 q = 1 . 2X 1 5 . 1 2 0 X 0. 5 7 0+ 1 .4 0 X 3.600X 0 .5 7 0=13.215kN/m 面板 的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W = 57 .0 0 X 1.8 0X 1.8 0/6 = 3 0.7 8 cm3;I = 5 7 .00 X 1 .8 0 X 1.8 0 X 1 .8 0 / 1 2 = 27. 7 0cm 4 ;计算简图剪力(kX)8,62kN/ni1, 1 1 11.1111J i J I J3125

25、0J260i250JAB变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计莫受力图0 0110137变形图(im经过计算得到从左到右各支座力分别为N 1 =1.321 k NN2=3. 6 34kNN3 = 3. 63 4 kNN4 =1.3 21kNV = 0 .13 7 mm最大弯矩 M = 0.0 8 2 k N.m最大变形 (1 )抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f =M/W = 0 .082 X 100 0 X 10 0 0/30 7 8 0 = 2 . 6 64 N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/ mm2;面板的抗弯强度验算f <

26、 f，满足要求！(2 )抗剪计算截面抗剪强度计算值T =3Q/2b h = 3 X 1982.0/( 2 X 57 0.0 00 X 18 . 000)= 0.2 9 0N/mm2截面抗剪强度设计值T =1.4 0N/mm2面板抗剪强度验算 T < :T：，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值V = 0.13 7 mm面板的最大挠度小于250.0/ 250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.2X O.2 5 X 15.12+1.4 X 0.25X 3. 60= 5. 79 6 kN/m 挠度计

27、算荷载标准值 q=0.25X15. 12= 3. 7 80kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。5 &OkN；rnB内龙骨计算简图经过计算得到最大弯矩M= 0.00 0 kN.m经过计算得到最大支座F= 0 .0 0 0 kN经过计算得到最大变形V= 0.0 0 0 mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5 . 0 0X 10. 0 0X 1 0.0 0/6 = 83.33 cm3 ;1 = 5. 00 X 10.0 0 X 10.00 X 10. 0 0 /12 = 416 .6 7 cm4;(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f= M/W = 0. 0OOX 10683333.3