水塔上部结构支筒

1、铜陵有色铜冶炼工艺技术升级改造项目闪速炉水塔上部结构支筒工方案中国十五冶铜陵有 色 铜冶炼 工级改造 工 程项目经理部2011 年 3 月 13 日审批栏批 准审 核编 制会 签目录1 工程概况 12 编制依据 13 施工部署 13.1 施工组织机构13.2 作业队人员与 机械设备23.3 施工工艺33.4 施工工期33.5 施工现场平面 布置 44 施工方法45 关键部位的施工工 艺 55.1 支筒井架提升51、井架基础52、井架安装55.2 滑模施工61、滑模组装 62、滑模提升 63、模板拆除 96 质量保证体系97 安全保证体系 108 文明施工措施 11附一 格构式井架计算书121工

2、程概况3本工程为共2座一样的钢筋混凝土倒锥壳水塔。其容量为 1000m,有效高度为50米 (内存最低水位)。楙水塔采用现浇施工工艺，倒锥壳水塔主要由钢筋混凝土基础，筒身和水柜三大 部分组成。基础方案已审批，本方案为筒体施工方案。筒身为等截面筒 体现浇钢筋混凝土结构，直径为5060mm壁厚为350mm筒身纵向两侧每隔5米设有园形窗1个，内设有平台、爬梯等。碎标号 C35,碎用量251m3筒体采用提升式滑模施工2编制依据施工图纸混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002)建筑安全检查 标准JGJ59-99)烟囱工程施工及验收规范GB50078-2008钢结构工程施工及验收规范GB5020

3、5-2001;建筑钢结构焊接技术规程JGJ81-2002建筑施工高处 作业安全技术规范JGJ80-913施工部署3.1 施工组织机构项目部施工组织 机构与作业队组织机构见图3.1.1,3.1.2图3.1.1项目部施工组织机构图图3.1.2作业队施工组织机构3.2 作业队人员与机械设备1、作业队人员表3.2.1表3.2.1作业队人员表厅P工 程 名 称单 位数 量1木 工人42钢 筋工人63碎工人74油漆、涂料工人25架 子 工人36电焊工人37机 械工人28维护电工人19普 工人510合计人332、机械设备表3.2.2按照机具使用计划组织设备进场，所有进场机械必须经检验合格方可投入使用。实行人

4、机固定、机械使用、保养责任制，要求操作人员必须遵守安全操作规程，爱护机械设备，执行保养规程；认真执行交接班制度，填好运转记录。实行操作证制度。对操作人员进行培训、考试，确认合格者发给操作证。施工机械操作人员及特种作业人员必须持证上岗，机械设备见表3.2.2表3.2.2机械设备表厅P机械设备名称型号规格数量额定功率1滑模机具4#系列1套KW2井字架12121座3卷扬机3T1台7.54卷扬机2T1台7.55钢筋切断机GJ5-401台2.26钢筋弯曲机GJ7-401台47插入式振动器HX50 204台2.28磅秤500KG2台9光学经纬仪JDJ61部10台钻1台11水准仪DS31台12交流电焊机BX

5、3-5004台13对中定线锤25KG2个14蛙式打分机HW-282台15氧割设备1套16砂轮切割机1辆17斗车4台3.3 施工工艺水塔上部结构筒体施工流程如下表滑模组装 *支筒主体 个滑模拆除 t转序3.4 施工工期上部结构筒体施 工工期共50天，施工进度计划见下表。序号项目名称进度计划3月4月5月2530510152025305101井架、模板安装2支筒滑升153模板拆除3.5 施工现场平面布置上部结构筒体施工平面布置与基础施工平面布置一致，包含施工用水、施工用电、 施工临时道路、生产临建设施等内容。施工用电从场地 北边的一级配电箱接出，接至水塔相应区域。初定电缆BX-150mm,采用架空埋

6、设，布线为三相五线制，执行一机一闸一漏电制度和首级与末级开 关箱保护接零制度。施工用水从6#东边接入，初拟定DN40管。施工临时道路，利用6#、9#路作为临时施工道路。其中混凝土浇筑时，泵车和混凝 土灌车停在9#路上，进行混凝土浇筑。维护措施，因为 上部结构筒体施工为高空作业，因此施工时采用全封闭式施工。关 于安全维护等相关措施请见水塔安全维护方案。钢筋、木工棚：钢筋、木材进行集中加工，钢筋堆放时采用架空堆放，分类堆码整 齐。以上部位均 进行硬化处理，做法为：200厚毛石铺垫、碾压；100厚级配碎石面层施工平面布置图见图3.4。图3.4施工平面布置图序号名称长( m面积(mm21钢筋堆放10*

7、202002钢筋车间10*101003办公室10*5504施工方法本工程筒体采用 提升式滑模施工：在水塔支筒内设置一座型钢井架，作为滑升模板 时滑升的支承结 构及硅运输，配合使用时设吊重 3T的卷扬机1台。在操作平台系统上 设置扒杆一座，供钢筋垂直运输。1、定位测量：建立本 工程轴线、标高控制点，标高和坐标控制点用砼保护好，并做好测量成果标识和 记录。2、钢筋工程：所有进 场钢筋必须提供质保书或产品质量证明书，同时现场按规范规定取样送检试验合 格后，方可下料加工。钢筋采用电渣压力对焊，3、模板工程：采用滑 模施工，模板及其支架均通过计算确定，使其具有足够的强度刚度和稳定性。4、砼工程：必须严格

8、 按配合比设计通知书配料拌制，砼浇灌前必须用水湿润模板，砼施工过程中，按要求进行振捣，防止漏振和欠振现象。支筒外用1： 2水泥砂浆随浇压光，各工序严格按操作程序进行。5、定点放线：用钢绳吊50KG&垂对中,放线工作要认真复核、检查，严格防止轴线偏移，尺寸错误。6、支筒外装饰采用随 砼浇筑外抹1:2 水泥砂浆的方式。水箱完成后与水箱一起刷涂料。7、以300mm；单位设立水平标志，作为平台滑升控制标高的依据，每隔5米拉总尺一次，以消除累计 误差。8、沉降观测：在500mm1,沿筒壁均匀设置4处沉降观测点。每隔10m进行沉降观察一次。5关 键 部 位 的 施 工 工 艺本工程关键施工工 艺为

9、筒体井架提升和滑模施工。5.1 支 筒 井 架 提升在水塔支筒内设置 一座型钢井架，井 架是支筒滑升模 板时滑升的支承结构和物料垂直运输的承重结构 ，故内井架中心和水塔支筒中心对齐。井架设吊重3T 的卷扬机1 台、2T的卷扬机1台，附设有吊篮、拔杆吊等设施。 附型钢井架计算书。1 、 井 架基础井架安装在基础 杯口内，其中心与基础中心对齐，支座与水塔主体通过8根24预埋螺栓固定，井架 荷载直接作用于水塔基础上。2 、 井 架安装井架每节长3米，采用用16高强螺栓连接，井架第一节安装在基础杯口内，井架 底部保持水平且 其中心与基础中心对齐。在水平线土 0.00m高处附近 通过4根25钢筋 与主体

10、钢筋焊接固 定。在离井架15-20米处安置一绞车，井架底部距离地面约20cm高处安装一滑轮，通过钢丝绳（直径为10mm） 与井架顶部固定的立杆用于井架构件的上下运输。运输时用钢丝纯与U型钩将井架构件扣紧，吊装至已安装的井架顶部，并用螺栓固定。在井架每隔18米设一道缆风纯，它们与地面的夹角为45°60°。每组缆风纯均由4根6.5钢纯组成，分4个方向拉出。拉好井架顶部的缆风绳后，安装滑轮钢梁， 试验起吊重量1.0T， 经调试，自检合格后，井架可投入使用，将自检记录报监理备案。5.2 滑 模施 工1 、 滑 模组装滑模采用80 槽钢，钢圈用射梁和16 H形钢架组成。本工程支筒外径

11、为5060mm80槽钢弯弧组成，模板高1.0m,操作平台采用16幅放家 标准图模数不同，需要一次性添置内、外钢圈，H形夹架，支承操作平台,（操作平台和模板等设 备重量为3.15吨，8个施工人员重约 0.55 吨，作业时材料等重约0.5 吨 ，模板与砼的摩擦力重约0.85 吨 ， 合计总重约为5.1吨 ）。模 板平面布置和立面布置见图5.2 。2、 滑 模提升提升模板时采用8个5T的手拉的产，八个人将模板慢慢上拉，在提升过程中每人看好自己面前的水 平尺，使模板均匀上升，以防扭曲。每次提升的高度为30cm,每提升一次都由专人查看一 下中心线偏移情况，严格控制筒身垂直度，符合规范要求，若有超过要求，

12、马上调整。混凝土混凝土出模 强度为 0.2-0.3Mpa （气 温 在 28左右需40分 钟， 20左右需60分钟，12左右需 80 分钟才能达到此 强度 ），滑 升成型的支筒砼，每小时 洒水不少于1次，以保持混凝上 表面湿润为宜，加强养护不得少于7 昼夜。8操作平台见下图5.2图5.2操作平台示意图内第劣字孰,2m*L2m7第囊装2j)水珞支麟工操斜合平面祕困83、模板拆除在支筒混凝土浇筑完毕三天后，拆除模板1、先将滑模模板槽 钢固定在筒壁上，再松开箍模板钢圈螺栓，拆下内外钢圈。2、按顺序拆除筒壁 滑模。3、拆除模板放在操 作平台上，用物料提升机放到地面。6质量保证体系本项目我们将采 用IS

13、O9001: 2002国际质量体系和全面质量管理，严格控制施工质 量，百分之百满 足业主的要求。1、成立以项目经理 部项目经理为组长，项目总工为副组长，质量员、技术员为组员 的全面质量管理 领导小组，形成行政上支持，技术上把关的良性循环，负责工程总体质量 控制。2、由施工队项目经 理、施工技术负责人并配备相应的技术人员及质检员，形成成立 质量保证体系。质量保证体系见下表6.1。表6.1质量保证体系3、施工技术员要有责任心，重要岗位安排专人持证上岗，并保证人员相对稳定。4、采用性能稳定可靠的设备进行本项目施工，配备修理人员跟班作业，出现故障及时抢修，使工程设备处于最佳运行状态。5、在施工现场配备

14、高精度的测量仪器，所有计量测试仪器定期检查、校正，避免由于仪器的误差影 响工程质量。6、筒身中心垂直度不得超过规范要求。在模板组装前和施工中认真做好垂直度检测工作（即重垂法）。7、施工前认真组织有关施工人员熟悉审查施工图纸，研究施工组织设计，明确施工 方案和施工工艺，作好技术交底工作。施工队中认真做好隐检，预检和结构验收工作， 施工作业班组要实行自检、互检、交接检和产品挂牌检。施工现场严格执行计量管理制 度。8、原材料、成品、半成品、构件都应当按规定取样试验，并取得出厂证明，严禁在工程中使用不合格材料，混凝土、砂浆配合比要求准确并按规定和施工要求留置试块。7安全保证体系除建立以工程项 目经理为

15、首，项目经理部为主的安全文明保证体系外，也建立施工 队为主的安全文 明保证体系，落实各级安全岗位责任制，采取严密的安全防护措施，切 实把好安全关，确保本工程施工安全。安全保证体系见图 7.1。图7.1安全保证体系1、水塔施工是多工 种组合的立体交叉作业，劳动组合十分严密，分工必须十分明确， 在做好安全教育、安全技术交底。对所有的施工人员均定期进行安全教育。2、内外操作平台吊 盘均用安全网兜实，混凝土运输道上设置安全防护棚及栏杆。水 箱模板下面满铺防护网，设置防护栏杆。3、进入现场的人员必须做好二穿一戴：筒壁施工时必须系好安全带，戴好安全帽。4、模架及吊笼制作后在使用前要进行安全试压试验随时对物

16、件实际工作性能进行观 测。如有损坏，应立即予以更换。5、使用吊笼的原则 是人货不能混载，一次载人不得超过 2人，随时检查安全闸门的 可靠性能和工作时滑动性能。6、夜间施工照明必 须满足施工需要，平台上照明采用低压灯具，所有电器线路，设 置在安全稳妥处 以防碰坏伤人，且随时检查，严防漏电或失灵造成事故，所有用电器械 均接地接零，做 到一机一闸一漏一箱。7、注意气象预报，随时掌握气象情况，当遇大风大雨（大风五级以上）时停止工作，做好安全预防措施 ，搞好加固保护器具设备工作。8、调试好机械、电器 控制系统之间的连锁运转。做好内外挂架、吊架及滑模在施工吊运前的试用检查，随时观察其活动部位的润滑情况，并

17、做好及时加油清理。9、所有机械必须指定 专人操作。卷扬机司机是通过培训具有操作证的熟练人员操作。每天检查卷扬机、配套滑轮的工作状态，发现问题应及时解决。10、井架在使用期间， 将注意每天检查井架垂直度。当发现井架有倾斜情况出现时，要及时调整校正缆风绳松紧度。防止因倾斜过大影响井架的施工安全。经常查看井架连接固定部位，如有 松动应立即停止使用，经加强固定并通过调试才可继续工作11、卷扬机的地锚及地 轮架基础是保证施工安全的重要环节，也是滑模施工不可缺少的机械，地锚、地轮架及缆风绳等具有防备措施。7文 明施 工 措 施1、建立现场卫生管理 制度，遵守国家和地方有关环境保护的规定，采取切实措施控制施

18、工噪音、烟尘、污水、垃圾等对周围环境的污染和危害，保持工地现场整洁，合理处理施工用水和排水。施工时产生的废弃物和各类垃圾，应堆入在规定地点，并定期清运出2、由安全员兼管文明 施工和场荣，杜绝工程施工现场人员违法、违规、违例和违纪行为；工程施工现场人员文明施工教育、培训率达到100%3、建立现场卫生管理 制度，遵守国家和地方有关环境保护的规定，采取切实措施控制施工噪音、烟尘、污水、垃圾等对周围环境的污染和危害，保持工地现场整洁，合理处理施工用水和排水。施工时产生的废弃物和各类垃圾，应堆入在规定地点，并定期清运出4、进入现场的设备、 成品、半成品、材料均应堆放在指定的地方，码放整齐，保证道路的畅通

19、。5、施工现场实行全封 闭管理，非现场人员不得进入工作区，安全维护按照水塔安全维护施工方案 施工。现场悬挂和书写“五牌一图”6、操作平台上的工具 、杂物要均匀堆放，及时清理平台，把杂物及时卸到地面，以免坠物伤人。7、工作期间，严禁工 程施工现场人员喝酒、吸烟和嬉戏、打闹。视情节严重，作出相应处罚。11附一格构式井架计算书一、荷载计算（一）摇臂杆荷载擀翱计算倚囹1、吊重及索具重G摇臂杆吊重（包括索具等）Q =6.5 kN ;G=KQ=1.2 X6.5=7.8kN ;2、摇臂杆自重G2摇臂杆自重为qi= 0.25 kN/m ;G=0.25X6=1.5kN;3、起重滑轮组引出索拉力引出纯拉力计算系数

20、，f 0=1.02 ;S=foG=1.02 X7.8=7.956kN ;4、摇臂杆变幅滑轮组钢丝绳的张力Ti变幅滑轮组钢丝绳与水平面的夹角B= 30°摇臂杆与水平面的夹角a= 45。；起重滑轮组引出索与摇臂杆轴线间的距离 ei取10cm,对O点取矩，o = 02M12Ti= Gx6Xcosa+ QX0.5X6Xcosa + i>ei/ (6Xsin (45+30) °)=7.8 X6X c°s45 +1.5X0.5X6X c°s45 +7.956X0.1 / (6Xsin (45+ 30)=6.396 kN ;5、求摇臂杆轴力顶部截面：Nrn=GX

21、sin a+ TiXc°s ( a+ B) +Si = °°7.8 Xsin45 + 6.396 X c°s (45 + 30) +7.956= i5.i27 kN;°中部截面：N 中=N® + 0.5 XG2Xsin a = i5.i27+0.5 X i.5 X sin45 =i5.657kN;°底部截面：N底=N®+Gxsin a=i5.i27+i.5 sin45 = i6.i88kN;(二)井架荷载1 .起吊物和吊盘重力(包括索具等)GG = K(Q+q)其中K动力系数，K= i.20 ;Q 起吊物体重力，Q

22、= i0.000 kN;q 吊盘(包括索具等)自重力，q= 2.000 kN ;经过计算得到 G=K< (Q+q) =i.20X(i0.000+2.000)= i4.400 kN 。2 .提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力 SS = f 0K(Q+q)其中f 0 引出纯拉力计算系数，取i.02 ;经过计算得到 S= f 0XKX(Q+q) =i.020Xi.20 X (i0.000+2.000) =i4.688 kN ;3 .井架自重力井架自重力6kN/m；井架的总自重Ni=6X50=300 kN;缆风纯以上部分自重：Ni=6X(50-i0)= 240kN ;Nq2=6X (50-20)=

23、 i80kN ;i3N3=6X (50-30)= 120kN ;W=6X (50-40)= 60kN ;Nq5=6X (50-50)= 0kN ;摇臂杆支座处以上部分自重Nq0=6 X 10=60 kN ;4 . 风荷载为q =0.719 kN/m ；风荷载标准值应按照以下公式计算：Wk=jQX zXsXZ = 0.45 X1.42 X0.48 >0.70 = 0.215 kN/m2 ;其中 皿 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB5009-2001)的 规定，采用：cl0 = 0.45 kN/m2;序风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB5009- 2001)的规

24、定，采用：出二1.42 ;伊 风荷载体型系数：ps = 0.48 ;佳高度Z处的风振系数，供= 0.70 ;风荷载的水平作用力:q = WkXB=0.215X3.35= 0.719 kN/m ;其中 W 风荷载水平压力，W= 0.215 kN/m 2；B 风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B= 3.35 m ;经计算得到风荷载的水平作用力q = 0.719 kN/m ；5 . 缆风绳的自重力T = nql 2 /(8 )其中T 每根缆风纯自重力产生的张力(kN);n缆风绳的根数，取4根；q 缆风纯单位长度自重力，取0.008kN/m； l每根缆风绳长度，由H(i)/cos 8确定(m); H

25、缆风纯所在位置的相对地面高度(m);9缆风绳与井架的夹角；w 缆风纯自重产生的挠度(m),取w=l/300。14经过计算得到由下到上各缆风绳的自重力分别为：H(1)=10.00,T(1)=16.97kN ；H(2)=20.00,T(2)=33.94kN ；H(3)=30.00,T(3)=50.91kN ；H(4)=40.00,T(4)=67.88kN ；H(5)=50.00,T(5)=84.85kN ；6、变幅滑轮组张力Ti及其产生的垂直和水平分力前面已算出T1= 6.396 kN ；垂直分力：Tiv=T1sin B6396 Mn300 = 3.198kN;水平分力：Tih=T1cosB =6

26、.396 Cos30o = 5.539 kN;7、摇臂杆轴力N底及起重滑轮组引出索拉力Si对井架引起的垂直分力和水平分 力水平分力 Nhi=(N底一S)cosa=(16.188 7.956) X cos45o= 5.821 kN;垂直分力 W=(N底一Si)sin a =(16.188-o= 5.821 kN ;7.956) Xsin458、起重滑轮组引出索拉力S1 经导向滑轮后对井架的垂直压力NV2=S1= 7.956 kN ；9、起重时缆风纯的张力T2及其产生的垂直分力和水平分力起重时只考虑最上道缆风绳起作用，在起重时缆风绳的张力： oT2=(G1 X6Xcos o >G2X0.5

27、X6X©os & /(H xtan+a) >Cosq =(7.8 6洸os45 ) + 1.5X0.5X6X cos45 / (50 x tan45 +1.2) x cos45 = 1.002 kN;垂直分力 T2V=T2cos 9 =1.002 义 cos450.708 kN ;水平分力 T2H=T2sin 9 =1.002 乂 sin450.708 kN ;二、摇 臂 杆 计算摇臂杆的受力情况，与结构型式、节点构造、支承情况等有关，通常按静定体系计算。为简化计算，根据上述因素作如下一些基本假定：( 1)摇臂杆的节点，近似地看作铰接；( 2)摇臂杆是空间结构，分解为平

28、面结构进行计算。151、摇臂杆内力(1)轴力顶部截面：N®=15.127 kN ;中部截面：N中=15.657 kN ;底部截面：NB=16.188 kN ;(2)弯矩顶部截面：起重滑轮组引出索与摇臂杆轴线间的距离 心与摇臂杆轴线间的距离e2取25cm；1/F心距e1取10cmi吊重滑轮中乂顶=6乂$的 a 元+S1 次仁7.8 浅in45o 25+7.956 0.1=2.174 kN m；17中部截面：M =0.125X(qicosa)夹台顶 /2=0.125 X (0.25 Xcos45) M2X6 -2.174/2 = -0.292 kN m1底部截面：M=0;2、验算(1)顶

29、部截面：N 顶/An+M 顶/( y3i)<f62W,一 一一 一，2 215.127X10/1771.858+2.174 X 10 /(1.15 X 39299.816)=56.65N/mm ;An -钢管摇臂杆顶端的净截面面积，An=Tt/4X100(100-2X6)= 1771.858 mm；丫-截面发展系数，因直接承受动力荷载，故 y =1.15Wn -钢管摇臂杆顶端的净截面抵抗矩；3Wn收 X 100 (100-2X6) / (32X100) = 39299.816 mm2;摇臂杆顶部截面计算强度(T =56.65N/mm允许强度215N/mm满足要求!(2)中部截即仇凡加-弯

30、矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数，根据长细比丘确定;入x =l/i l=6000 mm44I= Tt/64 X104/2( 100-2X6) = 1964990.807 mm；i= (I / An )=33.302 mm；尢=l/i= 6000/33.302=180;据钢结构设计规范附录CB,取小=0.225。阶-等效弯矩系数，的=1.0;次-截面塑性发展系数，中=2.15;2N'ex -2欧拉临界方,N'e产冗EAn/(1.12 2)泉N'e产泥 2.06X10 M771.858/(1.1 180 ) = 101078.374 N ;N/(小 n)+(加乂 中)/中

31、WnX1中/N'e)二1715.657X 103/(0.225 X 1771.858) +(1.0 X 0.292 X106)/1.15 X 39299.816X(1 0.8 X 15.657X10 3/101078.374)= 46.642 N/mn2 .摇臂杆顶部截面计算强度2允许强度0 215N/mrh满足要求!0- =46.642N/mm三、井 架 计 算18也!别博戏最仰台匕酉示蒯1、基本假定：为简化井架的计算，作如下一些基本假定:(1)井架的节点近似地看作较接；21(2)吊装时，与起吊重物同一侧的缆风纯都看作不受力；(3)井架空间结构分解为平面结构进行计算。2、风荷载作用下

32、井架的约束力计算缆风绳或附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下, 井架的计算简图如下：剪力图(缆风纯)各缆风纯由下到上的内力分别为:各缆风纯由下到上的内力分别为:各缆风纯由下到上的内力分别为:R(1)=1.994 kN ,R(2)=2.019 kN ,R(3)=1.928 kN ,M(1)=1.657kN - m3M(2)=1.699kN - m|M(3)=1.546kN - m|各缆风绳由下到上的内力分别为：R(4)=8.089 kN ,M(4)=2.116kN - m各缆风绳由下到上的内力分别为：R(5)=0.789 kN ,M(5)=0kN - m%a=8.089kN

33、;x摇臂杆处界面弯矩为M0= 2.109kN - m3、井架轴力计算各缆风绳或附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由下到上各缆风绳或附墙架与井架接点处截面的轴向力分别为：第1道曰=10 m；N= G + Nq1 +S+ ET(1) +T1V+T2 +N/1 + N/ +ER(1)ctg 8=144 240 v2o+14.688+254.558+3.198+0.708 +5.821 +7.956 + 14.819 X ctg45 =556.149 kN;第2道吨=20 m；N?= G + Nq2 +S+ ET(2) +T1v+T2v+N/1 + N/2 + ER(2)ctg 8=

34、144 180 +14.688+237.588+3.198+0.708 +5.821 +7.956 + 12.825 X ctg45 =477.184 kN;第 3道 H=30 m；N3= G + Nq3 +S+ ET(3) +T1V+T2 + N/1 + NV + E R(3)ctg 8=144120 v2+14.688+ 203.647 +3.198+ 0.708 + 5.821 + 7.956 + 10.805 X ctg45 =381.223 kN;第 4道 H4=40 m； oN|= G + N q4 +S+ Z2T(4) + Tiv+ T2 + N/1 + NV + Z2 R(4)

35、ctg 0 =144 60+14.688+152.735+3.198+0.708 +5.821 +7.956 + 8.878 X ctg45 =268.384 kN;第 5道 H=50 m； oN5= G + Nq5 +S+ ET(5) +T1v+T2v+N/1 + N/2 + ER(5)ctg 8=144 0 +14.688 + 84.853+3.198+0.708 +5.821 +7.956+0.789 X ctg45 =132.413 kN;Nd= G + Nq0 +S+T(6)+T1v+T2v+N/1 + N/2+R(n)ctg 8=144 6021192.4134, Ao=12.3o

36、+14.688+ 21.213 + 3.198 + 0.708+5.821 +7.956+ 0.789 X ctg45 ： kN;4.截面验算(1)井架截面的力学特性：井架的截面尺寸为1.2 x 1.2m；主肢型钢采用4L80X 8;一个主肢的截面力学参数为：z o=22.7 cm , I xo = I yo = 73.5 cm cmf , i 1 = 116.6 cm ;缀条型钢采用L63X 6;23格构式型钢井架截面示意图井架的y-y轴截面总惯性矩：I y = 4I y0+A)(a/2-Z 0)2 井架的x-x轴截面总惯性矩：Ix = 4I x0+A0(b/2-Z o)2井架的y/ -y/

37、轴和x，-x，轴截面总惯性矩:' -Z； " lt 8945'+乙仙？ 45,经过计算得到：Ix= 4X(73.5+ 12.3 X ( 120/2- 22.7 ) 2)= 68745.468 cm4 ;Iy= 4X (73.5+ 12.3 X ( 120/2- 22.7 ) 2)= 68745.468 cm4;Iy'=Ix'=1/2 X (68745.468+68745.468) = 68745.468cm4;计算中取井架的惯性矩为其中的最小值68745.468 cm42.井架的长细比计算：井架的长细比计算公式：入=0)1/2H/I/(4A其中 h -

38、井架的总高度，取50mI-井架的截面最小惯性矩，取68745.468cm；4A0 - 一个主肢的截面面积，取12.3cm。经过计算得到入=133.76120 =(入-40A/A i)/2其中A -井架横截面的毛截面面积，取4X12.3 cm ;2 A1-井架横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取 2X 7.29cm ;经过计算得到=134。力查表得小=0.373.井架的整体稳定性计算:其中N -轴心压力的计算值(kN);A -井架横截面的毛截面面积，取49.2 cm ;6轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取 小=0.37刖X-等效弯矩系数，取1.0 ；M -计算范围段最大偏心弯

39、矩值(kN m);W-弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩，W1 = I/(a/2) = 68745.468/(120/2) = 1145.758 cm3;N' EX - 欧拉临界力， N' EX =冗EA/(1.1 X )入；23N'EX= t2>2.06 X105M9.2 M02/(1.1 X133.7612) = 508251.121 N经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的强度分别为第 1道Hs=30 m, N 3= 381.223 kN ,M 3=1.546 kN m(t=381.223 X3/(0.37 49.2 102) 十(1.0 X

40、 1.546 X 10 )/13145.758 X 10X(1 -0.37 X381.223X10 /508251.121) = 211N/mm ;第1道缆风纯处截面计算强度（r=211N/mmW允许强度215N/mm满足要求!第2道H=30 m3 N3= 381.223 kN ,M 3=1.546 kN -q(t=381.223 义/(0.37 49.2 10 ) 十 (1.0 X 1.546 X 10 )/1145.758 X10X (1 0.37 X 381.223 X 103/508251.121) = 211N/mm 2;第2道缆风纯处截面计算强度（r=211N/mmW允许强度215

41、N/mm满足要求!第3道伟=30 m3 N3= 381.223 kN ,M 3=1.546 kN - rr632(t=381.223 X /(0.37 49.2 10 ) 十(1.0 X 1.546 X 10 )/1145.758 X102X(1 -0.37 X381.223X10 /508251.121) = 211N/mm ;第3道缆风纯处截面计算强度2(=211N/mm 0允许强彩215N/mm满足要求!第4道H4=40 m, N4= 268.384 kN ,M 4=2.116 kN 2m(T =268.384 X /0.37 49.2 10 )+223(1.0 X2.116X10)/1

42、145.758 X10X(1 -0.37 X268.384X10 /508251.121) = 150N/mm ; 326第4道缆风纯处截面计算强度 =150N/mm0允许强度215N/mm满足要求!第5道H=50 m, N 5= 132.413 kN ,M 5=0 kN - m22(t=132.413 X /0.37 49.2 10 )+3(1.0 X0X 10 )/1145.758 X10X (1 -0.37 X 132.433 乂 103/5082512.121) = 73N/mm6 2；第5道缆风纯处截面计算强度(T =73N/mm<允许强度215N/mm满足要求！摇臂杆的支点截

43、面处 H0=40m Nd= 292.413 kN ,M 0= 2.109 kN - m(t=192.413 X /0.37 49.2 10 )+3(1.0 X1X10)/1145.758 X10X(1 -0.37 X192.413X10 /508251.121) = 107N/mm 2摇臂杆处截面计算强度 =107N/mm0允许强度215N/mm满足要求!风 绳 的计算缆风绳的最大拉力 F= Rmax / sin 9 =8.089/0.707=11.439 kN;24缆风绳的容许拉力按照下式计算：F g = aF g/K其中Fg 缆风绳的容许拉力；Fg缆风绳的钢丝破断拉力总和，计算中可以近似计算Fg=0.5d 2 ,d为缆风绳直径；o 缆风绳之间的荷载不均匀系数，对 6X19、6X37、6X61