楼层卸料平台施工方案设计

1、工程卸料平台施工方案(QEOHS/GXSTX.FA)n-n a02802Q10533R2LGB/T佃001-2008 质量管理体系02803E10008R2L02803S10005R2LGB/T24001-2004 环境管理体系GB/T28001-2001职业健康安全管理体系SSS AAA NNN CCCQES-88 822 2OOOCCC1工程概况 22编制依据 23施工计划 23.1材料计划 23.2设备及机具计划 33.3劳动力组织 34施工方案 34.1工艺流程 34.2施工方法 34.3检查验收 55施工安全控制措施 56施工质量控制措施 67文明施工、节能、环保控制措施 错误！未定

2、义书签。8计算书及相关简图 78.1加劲肋6.3cm槽钢的计算 78.2次梁10槽钢的计算 88.3主梁18工字钢的计算 108.4钢丝绳验算 148.5钢丝绳吊环强度验算 148.6梁内预埋件的验算 148.7梁板结构验算 151工程概况拟建的工程，位于新民路交叉处西北角，建筑面积为约为35722吊;2编制依据2.1本工程采用的安全技术规范、标准(1) 建筑机械使用安全技术规程(JGJ 33-2001)(2) 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ 80-91)(3) 钢结构工程施工质量验收规范(GB 50205-2001)(4) 建筑钢结构焊接技术规程(JGJ 18-2002)(5) 结构安

3、装工程施工操作规程(YSJ 404-89)(6) 建筑结构荷载规范GB 50009-2001(2006年版)(7) 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011(8) 建筑施工组织设计规范 GB/T 50502-2009(9) 工程建设施工企业质量管理规范GB/T 50432-2007(10) 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质(2009)87号(11) 建筑分项施工工艺标准 QMS/GXSJBZ-2006(12) 工程有限责任公司程序文件和管理手册。2.2。2.3本工程施工组织设计。3施工计划3.1材料计划根据卸料平台所需用的材料进行采购，主要材料计划详表3-1。表3-1名称数量规格钢管1

4、00m©48 X 3.5工字钢60mH8槽钢100m6.3、10脚手板1.0m3厚 50mm 宽 200m叶 300mm钢丝绳20根©20 6X 19密目安全网50n?1.8mx 6.0m花篮螺栓240个M22钢板37.5 m2厚2 mm3.2设备及机具计划交流电焊机1台、氧割设备1套、钢筋切断机1台、塔吊1台。3.3劳动力组织选用熟练电焊工2名、塔吊司机及塔吊指挥各1名、安装工人5名、安全 员1名。4施工方案4.1工艺流程卸料平台各杆件下料-次梁与主梁之间的焊接-加劲肋与次梁之间的焊接-©20加劲钢筋与次梁之间的焊接-©48 x 3.5mm钢管防护栏杆

5、与主梁、次 梁之间的焊接焊接检查验收刷防锈漆二遍平台吊装、固定检查验收 4.2施工方法活动式卸料平台设置情况：本工程自二层（含二层）开始设置悬挑卸料平台，每层设置4个，位置设在楼层剪力墙、柱之间的013 迪xCPP、xGP、xQB、逋xQA。卸 料平台位置的边梁截面尺寸为 240mrX 500mm限额总载重量为200kg/m2。 活动式卸料平台做法及构造要求：活动式卸料平台宽2.8m,外挑长度为超出外架立杆2.5m,卸料平台所用材 质及截面尺寸如附图所示。采用 18工字钢做主梁，10槽钢做次梁，6.3做 加劲肋，主、次梁之间采用焊接连接，平台面上铺2mn厚钢板；钢平台边1.2m 高防护栏杆立柱

6、采用 ©48x 3.5mm钢管，每侧18工字钢主梁上设三根，两主 梁外端部之间的10槽钢次梁上设一根，横向栏杆顶端采用©48x 3.5mm钢管， 中间拦腰杆采用©25钢筋，底部设置200mm高挡脚板，三面围护加挂安全网； 卸料平台两侧工字钢主梁上各采用 2根©20 6X 19钢丝绳，其中1根钢丝绳 作为保险钢丝绳。钢丝绳的取用按现行的结构安装工程施工操作规程 YSJ 404-89 的规定执行。活动式卸料平台两边缘主梁伸入建筑物内2.350m （注：应避开外架立杆位置），且搭设在建筑物的楼面或梁面上。为提高安全度，每侧采用两根©20预埋钢筋与建筑

7、楼面有效连接（见平台 -02# 图剖面图）。主梁架设在建筑楼面 梁边缘的位置应采用橡胶皮等材料包裹， 以防混凝土梁发生崩角现象。 卸料平 台所用的钢丝绳吊环（一根直径为 ©20 的光圆钢筋）预埋在平台以上第二层 的外梁内侧。钢丝绳每侧设置两道，绳直径为 ©20mm平台主梁每边各设置三 个 ©20 钢筋吊环，其中，中间吊环为使用阶段钢丝绳拉结固定平台吊环，其 余吊环为吊装吊环。 吊环与主梁进行有效焊接， 具体位置详见平台-02#图。 钢平台三面设置的固定防护栏杆及主、 次梁之间均采用焊接连接固定为一个整 体，以防各构件之间产生松动错位。活动式卸料平台安装及保证措施：

8、卸料平台在地面上焊接完成为一个整体， 用塔吊进行整体吊装。 在吊装前 要详细检查吊装钢丝绳、 钢丝绳专用卡具、 吊环以及钢丝绳与吊钩的连接、钢 丝绳与平台吊环连接的牢靠程度后进行试吊。试吊时，吊起离地面200mnr300mn时，稍停而作四周详细检查，如无发现异常，才能进行正式吊装。起吊 时要平稳缓慢上升， 平台两端用拉缆绳拉稳， 防止钢平台旋转。 钢平台吊运至 安装部位时， 用人工配合塔吊将平台工字钢的锚固端缓慢移进楼面内， 工字钢 的锚固端先穿进楼面边梁的两个 ©20 钢筋预埋件内，再往楼面里移动穿进楼 面里边的两个 ©20 钢筋预埋件内，平台校正、调平后，用木楔把平台锚

9、固端 钢梁楔紧固定在 ©20 钢筋预埋件内，紧接着安装平台拉结钢丝绳，调整拉结 钢丝绳上的收缩螺杆。 拉结钢丝绳安装时， 钢丝绳与建筑楼面混凝土柱角、梁 边角接触处均加衬软垫物， 钢丝绳的每个接点采用钢丝绳专用花蓝螺栓不得少 于3个。4.3 检查验收卸料平台安装、调整完毕，并经过检查、检验验收合格后，方可松卸塔吊 起重吊钩，进行使用操作。5 施工安全控制措施(1) 氧气、乙炔气要放在规定的安全处，并按规定正确使用。工具房、操 作平台等处设置足够数量的灭火器材。 电焊、氧割时， 先注意周围环境有无易 燃物后再进行工作。(2) 电焊机外壳必须接地良好，所有电缆、用电设备的拆除、照明等均由

10、 专业电工担任，使用的电动工具，必须安装漏电保护器， 值班电工要经常检查， 维护用电线路及机具，保证用电安全。(3) 电焊机要设单独的开关。开关应放在防雨的闸箱内，拉合闸时应戴手 套侧向操作。焊钳与把线必须绝缘良好，连接牢固，更换焊条应戴手套。在潮 湿地点工作应加强防止触电措施，例如必须穿绝缘胶鞋或站在绝缘胶板上。(4) 把线、地线禁止与钢丝绳接触，更不得用钢丝绳代替零线。所有地线 接头必须连接牢固。 更换场地移动把线时， 应切断电源， 并不得手持把线爬梯 登高。(5) 焊工应按劳动部门颁发的有关规定和各部门的具体规定使用劳动保护 用品，如工作服、帽、手套及绝缘鞋等。(6) 清除焊渣、采用电弧

11、气刨清根时，应戴防护眼镜或面罩，以防止铁渣 飞溅伤人。(7) 雷雨时，应停止露天焊接工作。(8) 施焊场地周围应清除易燃易爆物晶，或进行覆盖、隔离。必须在易燃 易爆气体或液体扩散区施焊时 , 应经有关部门检试许可后，方可施焊。消防工 具要齐全， 动火区域要安放灭火器， 并定期检查。 工作结束，应切断焊机电源， 并检查操作地点，确认无起火危险后，方可离开。(9) 吊装作业范围内，设立警戒线并派专人警戒，禁止非工作人员进入吊 装作业范围内，所有吊装人员必须坚守工作岗位，所从指挥，统一行动，以确 保安全。(10) 在吊装作业以前要对塔吊和钢丝绳、索具、工具进行检查，如不符合安全规定则禁止使用。(11

12、) 钢平台与脚手架钢管不准连接。(12) 高空安装平台人员应先经体检，合格者才能上岗作业。(13) 严禁酒后作业。(14) 操作者必须戴好安全帽，绑挂好安全带，衣着灵便，严禁穿拖鞋、高 跟鞋、易滑鞋或打赤脚。(15) 高处作业，严禁往下扔东西或物件，应身背一工具袋。(16) 严禁高处嘻戏打闹，扣结钢管时应一人扶着，一人操作，小心慢递。(17) 遇六级及以上大风或下雨应停止作业。(18) 卸料平台堆载额重，严禁超过 1.4t，上人不超3人。并标识在平台 内侧正前方。6施工质量控制措施(1) 焊工必须经考试合格并取得合格证书。持证焊工必须在其考试合格项 目及其认可范围内施焊。(2) 选用焊条直径必

13、须与焊件厚度相匹配：焊条直径主要根据焊件厚度选 择，一般焊件的厚度越大，选用的焊条直径也越大，参见表 6-1。焊条直径选择(mm)表6-1焊件厚度< 22346612> 12焊条直径1.623.23.2 44546(3) 正确选择焊接电流，避免电流过大、电弧拉得过长：主要根据焊条直 径选择焊接电流，焊接电流选用详见表 6-2。焊接电流选择表表6-2焊条直径(mm)1.62.02.53.24.05.05.8焊接电流(A)25 4040 6050 80100130160 21C200270260300(4) 焊接时不得使用药皮脱落或焊芯生锈的焊条。焊接区应保持干燥，不 得有油、锈和其他

14、污物。应控制好焊条的角度和运弧的方法，防止出现咬边。(5) 施焊前，焊工应复核焊接件的接头质量和焊接区域的坡口、间隙、钝 边等的处理情况。当发现有不符合要求时，应修整合格后方可施焊。焊接时， 引弧应在垫板、帮条或形成焊缝的部位进行，不得烧伤焊接件。(6) 焊接过程中应及时清渣，焊缝表面应光滑，焊缝余高应平缓过渡，弧 坑应填满。(7) 应严格控制焊接部位的相对位置，焊接时要精心操作，不得马虎。卸 料平台的各构件之间的焊缝必须满焊且焊接牢固。(8) 为防止裂纹产生应选择合理的焊接工艺参数和次序，应该一头焊完再 焊另一头。焊缝出现裂纹时，焊工不得擅自处理，应申报焊接技术负责人查清 原因，订出修补措施

15、后，方可处理。(9) 焊条按规定温度和时间进行烘焙，焊接区域必须清理干净，焊接过程 中，可适当加大焊接电流，降低焊接速度，以使熔池中的气体完全逸出。7计算书及相关简图卸料平台宽2.8m,外挑长度为超出外架立杆2.5m,采用18做主梁，10 槽钢做次梁，6.3做加劲肋，详见“平台-01#、02#”图。假定卸料平台堆载 允许额重为200kg/m?，对卸料平台进行验算。7.1加劲肋6.3cm槽钢的计算(1) 6.3cm 槽钢有关参数：33净截面抵抗矩 W=16.1 X 10 mm 抗弯容许应力(T =205N/mm 容许挠度3 =1/250 弹性模量 E=206X 103N/mm 惯性矩 1=51

16、X 104mm(2) 计算简图：834(3) 计算荷载：恒荷载：6.3槽钢自重为66N/m铺 2mm厚钢板自重为 78000X 0.002 x 0.934=145.7N/m ;施工荷载：堆载额重为 200X 10x 0.934=1868.0N/m;3 个操作人员重为 300 x 10 + (2.5 x 2.8) x 0.934=400.3N/m。 则次梁承受均布荷载：q=1.2 x (66 + 145.7) + 1.4 x (1868.0 + 400.3)=254.0 + 3175.6=3429.6N/m 强度验算：l=0.834m弯距设计值：M二q|2/8=3429.6 x 0.834233

17、322(T 二M/W=298.2 x 10 N.mm/(16.1 x 10 mn)=18.5N/mm v (T =205N/mm强度满足要求。(5)挠度验算：3 = (5ql 4)/(384EI)-3434=(5 x 3429.6 x 10 x 834)/(384 x206x 10 x 51x 10)=0.21mnv 3 =l/250 = 834/250= 3.34mm挠度满足要求。支座反力 R=ql/2=3429.6 x 0.834/2=1430.1N7.2次梁10槽钢的计算(1) 10槽钢有关参数:净截面抵抗矩 W=39.7 x 103mm抗弯容许应力(T =205N/mm容许挠度3 =

18、l/250弹性模量 E=206X 103N/mm惯性矩 1=198.3 x 104mm 根据平面图可知，次梁10 cm槽钢受力情况如图所示:933dE jX933 933f/因次，次梁承受最大弯距为：均布荷载的弯距 M= ql2 /8与集中荷载的弯 距M= Fa的叠加。(3) 计算荷载：恒荷载：10槽钢自重为iooN/m©20钢筋自重为24.7N/m集中荷载为：F=2R=X 1430.仁2860.2N其中：q=1.2 x (100 + 24.7 x 6x 0.834/2.8)=173N/ml=2.8mM二ql 78 = 173X 2.8 2/8 = M二Fa,其中：a=0.933mM

19、二Fa=2860.2x 因此，10槽钢在跨中的弯距最大，即M=M+ M=169.5 + (4) 强度验算：(T 二M/W=2838.1 x 103N.mm/(39.7 x 103mrT)=71.5N/mm' v ® =205N/mni 强度满足要求.(5) 挠度验算：3 =(5ql 4)/(384EI) + (Fa)/(24EI) x (3l 2-4a2)=(5 x 173 X 10-3 x 2800)/(384 x 206 x 103 x 198.3 x 104) + (2860.2 x3422933)/(24 x 206x 10 x 198.3 x 10) x(3 x28

20、00-4 x 933)=0.34mn+ 5.45mm=5.79mm w =l/250 = 2800/250= 11.2mm 挠度满足要求。支座反力 R=ql/2+F=173 x 2.8/2 + 2860.2=3102.4N7.3主梁18工字钢的计算(1) 18工字钢有关参数：净截面抵抗矩 W=185x 103mrri抗弯容许应力(T =205N/mm 容许挠度w = l/400 弹性模量 E=206X 103N/mm 惯性矩 1=1660 x 104mm(2) 本工程外边梁截面尺寸240x 500mm为了减少卸料平台对外边梁产生的过大荷载，采用钢丝绳参与拉结受力作用的方法。为安全起见，本主梁计

21、算时只考虑一道钢丝绳的作用。主梁承受的荷载有：次梁传来的集中荷载，主梁自重，主梁面上的防护栏 杆、挡脚板及安全网传来的荷载，467mm宽平台传来的荷载。受力简图为：T根据平台-02#图钢丝绳与工字钢主梁之间的夹角a为:tan a=(2 x 3000-200)/(1600 + 1150+ 2500- 600)=1.247a=51°工字钢主梁承受的最大弯距为：均布荷载产生的弯距与集中荷载产生的弯 距的叠加。(3) 荷载：恒荷载：18工字钢自重为241N/m铺 2mm厚钢板自重为 78000X 0.002 X0.467=72.9N/m ; 钢管栏杆、挡脚板及安全网等防护设施荷载：185.3

22、N/m;施工荷载：堆载额重为 200X 10X 0.467=934.0N/m ;3 个操作人员重为 300X 10- (2.5 X 2.8) X 0.467=200.1N/m ;集中力：Fi= F2= F3= F4=R=3102.4 N;q=1.2 X (241 + 72.9 + 185.3) + 1.4 X (934.0 + 200.1)=599.0 + 1587.7=2186.7N/m根据结构静力计算手册公式：1) 、B点弯矩MB及剪力V-为：M=-(ql 72 + EI)式中，l=0.6mMB=-(2186.7 X 0.6 2/2 + 3102.4 X 0.6)=-2255.0 N.mV

23、B+=ql + F1=2186.7 X 0.6 + 3102.4 = 4414.4 N2) 、A B段跨中正弯矩 MB及A点弯矩M 均布荷载q作用下产生的跨中弯矩 M及A点弯矩MAq：M=9ql2/128 , MAq=-ql 2/8式中 1=1.15 + 2.5 0.6 = 3.05mM=9X 2186.7 X 3.057128 =1430.3 N.m2MAq=-2186.7 X 3.05 /8 = -2542.7 N.mA、B点剪力Mq+及V3q.：VAq+=5ql/8=5 X 2186.7 X 3.05/8 = 4168.4 NVBq-=3ql/8=3 X 2186.7 X 3.05/8

24、= 2501.0 N跨中挠度3 q：3 q=0.00542ql 4/EI-3434=0.00542 x 2186.7 x 10 x 3050/(206 x 10 x 1660x 10)=0.30mm 集中荷载作用下产生的跨中弯矩 MF 及 A 点弯矩 MAF： MF=F2a2b22(3b2/l)/2l2F3a3b32(3b3/l)/2l2F4a4b42(3b4/l)/2l2，MAF=-F 2a2b2(1 a2/l)/2lF3a3b3(1 a3/l)/2l F4a4b4( 1 a4/l)/2l式中 l=3.05m,a2=0.8340.6=0.234m, b 2=1.150.8340.832=2.

25、816m, a3=0.2340.832=1.066m, b 3=1.150.834=1.984m, a4=1.0660.834=1.9m, b 4=1.15m,M F=3102.4 x 0.234 x 2.8162(3 2.816/3.05) 1.066 x 1.9842(3 221.984/3.05) 1.9x1.152(31.15/3.05)/(2x3.052)=3102.4 x 3.854 9.8596.591/18.605M AF=-3102.4 x 0.234 x 2.816(1 0.234/3.05) 1.066 x 1.984(1 1.066/3.05) 1.9x1.15(1 1

26、.9/3.05)/(2 x3.05)=-3102.4 x 0.709 2.854A、B点剪力幺及VBf-：2 2 2 2 2 2VAF+=F2a2(3a22/l 2)/2l F3a3(3a32/l 2)/2l F4a4(3 a42/l 2)/2l2 2 2 2=3102.4 x0.234(3 0.2342/3.052)1.066(31.0662/3.052)221.9(31.92/3.05 2)/(2 x 3.05)=3102.4 x 0.701 3.0684.963/6.1=4441.0NVBF-=F2b22(3b2/l)/2l2F3b32(3b3/l)/2l2F4b42(3b4/l)/2l

27、222=3102.4 x 2.816 2(32.816/3.05) 1.9842(31.984/3.05) 1.15 2(31.15/3.05)/(2x3.052)=3102.4 x 16.468 9.2483.469/18.605=4866.6N跨中挠度3 F：为了简化计算，把集中力F2、F3、F4转化成均布荷载后计算 跨中挠度。qF=(F2 + F3 + F4)/l=(3 X 3102.4)/3.05=3051.5N/m3 F=0.00542ql 4/EI=0.00542 X 3051.5 X 10-3 X 30504/(206 X 103X 1273X 104)=0.55mm A B段跨

28、中正弯矩Mb及A点弯矩MA, A、B端点剪力Va+及 VB-:Mab二M + M=1430.3 + 3385.7=4816.0 N.mM二Mq + MAf=-2542.7-3615.6=-6158.3 N.mVA+=VAq+ VAf+=4168.4 N+4441.0N=8609.4 NVB-=VB q-+ VBf-=2501.0N+4866.6N=7367.6 N A B、C各支点的反力FA、FB、志及钢丝绳拉力T:3Fb二FA-二M/1 ac=6158.3 X 10 N.mm/2150mm=2864.3 NR=FA- + FA+=2864.3N+ 8609.4N=11473.7 Nr二FB-

29、 + FB+=7367.6N+ 4414.4N=11782.0 N由 Tsin51 ° =11782.0N，求得钢丝绳拉力 T=15160.6 N水平阻力 R二Tcos51° =15160.6NX 0.629=9536.0 N(4) 强度验算：由于B端弯矩MB在AB段跨中产生的是负弯距，在 A端产生的是正弯距， 因此，对18工字钢进行最不利情况下的强度验算时，不考虑弯距 M的影响， 取MAb及MA的绝对值最大值进行验算，即取 M=IA=6158.3 N.m(T 二M/W=6158.3 X 103N.mm/(185.0 X 103mr=33.3N/mmi v ® =

30、205N/mni 强度满足要求.(5) 挠度验算：3 =3q+ 3 F=0.30mn+ 0.55mm=0.85mv 3 =l/400 =3050/400= 7.6mm 挠度满足要求。7.4 钢丝绳验算为安全起见 , 钢平台每侧均设 2 道钢丝绳拉结，其中以一道钢丝绳作为受 力验算，另一道钢丝绳作为保险绳。已知钢丝绳拉力 T=15160.6N根据建筑施工高处作业安全技术规范取钢丝绳的安全系数为K=10，钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对于6X 19钢丝绳取a =0.85 ;由公式:TmaxW a Pg/K知钢丝绳的破断拉力总和 Pg满足于：Pg> KTmax/ a =10X 15160.6/0

31、.85=178360N=178.36kN 选用 6X 19、©20.0 的钢丝绳，其 Pg= 234.0kN> 178.36kN 所以钢丝绳的选用满足要求。查表知与©20.0的钢丝绳配套的卡具为 GD22号，其安全荷重：Qb=273.9kN > 178.36kN，所以卡具的选用满足要求。7.5 钢丝绳吊环强度验算(1) 抗剪强度验算 :吊环拉力N=T=15160.6N吊环受力的单肢抗剪强度，取(T =125N/mm由公式：(T = N/Aw (T 得吊环的受力面积 A> N/(T =15160.6/125=121.3mm2则吊环最小直径 d>2X(A

32、/ n )1/2=2X (121.3/3.1416) 1/2=12.4mm吊环取d=20mm可满足要求。(2) 节点验算 ：竖向力 t =Tsin51 ° =11782.0N,水平力 N=Tcos51° =9536.0N吊环取d=20mm焊缝高度he=8mm焊缝长度Lw=50mm则(T f=T /(0.7h e刀Lw)=11782.0/0.7 x 8X 2x (50-10)=26.3N/mmv 1.22 x 160=195N/mm 安全T f=N/(0.7h e刀Lw)=9536.0/0.7 x 8X2x (50-10)=21.3N/mmv 1.22 x 160=195N/mm2 安全7.6 梁内预埋件的验算本工程在梁内预埋件为 ©20 的光圆钢筋， 其受拉强度设计值为 210N/mm2，钢丝绳对预埋件的作用面积为钢筋的截面积，即As=3.1416 x (20/2) 2=314.16mrh,钢丝绳的拉力为T=15160.6N。因此，强度验算：(T 二T/AsV (T =210N/mm,即卩 ° =15160.6N/314.16=48.3N/mm2v