车库顶板超载加固方案

1、上海市保障性住房三林基地2号地块（B1-2街坊）车库顶板超载加固方案上海崇明建设（集团）有限公司2012-08-20 目 录第一节 工程概况3第二节 工程难点4第三节 加固措施5第四节 超载满堂架承载计算书7地下车库顶板施工便道加固方案第一节 工程概况工程名称上海市保障性住房三林基地2号地块（B1-2街坊）建设单位上海义品置业有限公司勘察单位上海岩土工程勘察设计研究院有限公司监理单位上海鼎颐建设监理有限公司围护设计单位上海岩土工程勘察设计研究院有限公司设计单位上海中房建筑设计有限公司建设内容1#、2#、3#房、地下车库地理位置北临芦南路，东邻幼托用地，南临B1-4地块，西临三鲁路地下车库框架结

2、构-1F；3993.60 m2基础形式桩筏基础总建筑面积41250.84 m2地下车库C30P6基础、梁、板、墙、柱地下车库为全埋式地下车库，框架结构，抗震等级四级，地下共一层，层高3.7m，屋面为种植屋面，覆土厚度600、900、1200，室外地坪（含种植屋面及车行道）标高-0.300m。顶板厚度250，局部300，主要框梁截面尺寸250×800、400×900、400×1200，墙板厚度300。第二节 工程难点1、设计荷载：1 作用在顶板上的荷载除顶板至设计室外地坪标高的覆土以外，其它均为活荷载。2 种植屋面：顶板均布活荷载标准值不大于5.0KN/m2,严禁超

3、载，3 车道及消防登高：顶板上方室外地面允许最大活荷载为20KN/ m2。2、施工荷载因施工场地的限制，施工车辆需进入地下车库顶板，本工程按计划顶板养护28天后通行施工车辆，最重施工车辆（砼搅拌车55吨考虑），在地下车库顶板面施加的均布荷载为550÷（2.5×8.375）=26.27KN/m2。3、加固原因：设计最大活荷载只能达到20KN/ m2，未满足施工最大活荷载要求（相差6.27KN/ m2），经与本工程设计单位（上海中房建筑设计有限公司）联系，不再对结构进行补强设计，故施工中需要采取加固措施。第三节 加固措施恒载（包括梁板自重、覆土自重等）+20KN活载全部由结构承

4、载，超出设计部分活荷载6.27KN仍由满堂支架承载。钢管脚手架进行支撑来加固车库顶板。顶板上施工道路定位详见附图。1、 满堂支架、模板拆除时间：地下车库框梁主要计算跨度8.100m，大于8m，按混凝土结构工程施工质量验收规范4.3.1条要求，底模拆除时的砼同条件试块强度达到100%设计强度，即C30。2、 施工便道处支架模板保留拆除满堂支架时，施工便道处支架应保留，防止机械车辆超载影响结构安全，即施工便道处顶板支架立杆（含梁板模板、主次梁木方钢管等）保留，横向扫地杆、水平牵杆拆除后应即时换上与保留立杆、纵向水平杆扣件连接拉通。3、 后浇带处采用门式支架搭设，门式支架拆除时间为后浇带封闭砼达到设

5、计强度（时间约为顶板砼浇筑日期+60天封闭+28天养护），且保留施工便道部位支架，做法如下：17第四节 超载满堂架承载计算书车辆超载模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称车库顶板超载6.27KN超载相当于楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)8新浇混凝土楼板边宽B(m)6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板

6、及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75超载25*0.25钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)3.6立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)200，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板

7、宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G

8、1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5 ×1=10.04kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmax

9、q1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.04×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4= 0.24kN·m Mmax/W0.24×106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/m 5ql4/(384EI)5×6.38×3004/(384×10000×281250)0.24mml/400300/4000.75

10、mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整6000/800取整7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×

11、b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5×0.33.08kN/m 因此，q1静0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.32.13kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5

12、5;0.30.94kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.077×2.13×0.82+0.1×0.94×0.820.17kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.1kN/m p0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.077×0.1×0.82+0.21×3.15×0.80.53kN·m

13、M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.08×0.22/2，0.1×0.22/2+3.15×0.20.63kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.17，0.53，0.630.63kN·m Mmax/W0.63×106/833307.58N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.607×2.13×0.8+0.62×0.94×0.81.5kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.1&#

14、215;0.8+0.681×3.152.19kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.08×0.2，0.1×0.2+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.5，2.19，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×100×50)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.31.97kN/m 跨中max0.632q

15、L4/(100EI)=0.632×1.97×8004/(100×9350×4166700)0.13mml/400800/4002mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.97×2004/(8×9350×4166700)0.01mml1/400200/4000.5mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W

16、(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5×0.32.87kN/m q1静0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b

17、=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.32.47kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3=2.03kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×2.47×0.8+1.223×0.57×0.82.

18、81kN 按悬臂梁，R1q1l=2.87×0.20.57kN RmaxRmax，R12.81kN; 同理，R'1.88kN，R''1.88kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.143×2.03×0.81.86kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.86×0.20.37kN RmaxRmax，R11.86kN; 同理，R'1.24kN，R''1.24kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax0.56kN·m Mmax/W0.56×106/4490125.62N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.27kN max2Vmax/A=2&#