碗扣式脚手架施工方案

1、Odme泰悦经典小区项目碗扣件式钢管脚手架施工方案蕿文件编号：SJ/TJF TYJD 10 2012螃批准:膄审核:膂编制:芀山西四建集团有限公司袇天津泰悦经典小区项目经理部膄二0二年十二月四日蚆1编制依据蚅2工程概况袂3施工布署 衿4施工准备 荿5碗扣式钢管脚手架搭设 蒅 6 碗扣式钢管脚手架拆除 羃7质量保证措施 节 8. 安全保证措施 袈 9. 文明施工保证措施 膅 10模板支架计算书螁 10.1 模板面板计算莀 10.2 模板支撑木方的计算芈 10.3 托梁的计算羆 10.4 扣件抗滑移的计算螂10.5 模板支架荷载标准值 （ 立杆轴力 ）蒈10.6立杆的稳定性计算蚇10.7楼板强度的

2、计算蒇1.编制依据蚁1.1泰悦经典工程施工组织设计罿1.2泰悦经典施工图薆1.3主要规程、规范规范一览表腿类别螂名称莂编号艿国家荿混凝土结构工程施工质量验收规范蕿 GB50204-2002莅建筑工程施工质量验收统一标准膀 GB50300-2001莄建筑工程模板施工手册（第二版）袄莈混凝土结构工程施工质量验收规程蚇 DBJ01-82-2004薀建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范蒀 JGJ 130-2001蚃2.工程概况莁2.1工程名称：泰悦经典芇2.2建筑地点：天津市静海县胜利大街东侧，北纬路北侧，新开街西侧腿3.3建筑组成：由1#商业楼、2#商业楼、3#商业楼、4#商业楼、5#商 业楼、6

3、#商业楼、7#住宅楼、8#住宅楼、9#住宅楼、10#住宅楼、11#住 宅楼以及地下车库组成，总建筑面积77461.32m2。地下一层层高4.93m, 最大板厚200mm由于层高较高，特拟定此方案指导施工。肂3.施工布署肁. 3.1 项目经理部成立以项目经理为组长的施工领导小组， 其机构组成、 人员编制及责任分工如下：芈组长：董永祺（项目经理）现场总负责芆副组长：刘俊奇（执行经理）现场施工总协调螅组员：刘志强（木工工长）现场施工协调袁潘宏磊（钢筋工长）现场施工协调莀李志刚（混凝土工长）现场施工协调蒄傅洪仓（专职质检员）现场施工质量检查芅赵冰（材料主管） - 材料供应薂董欣（专职安全员） - 现场

4、施工安全检查膇 劳务分包队经理、技术、质量、安全人员负责对施工班组的管理。螆3.2施工方法：蚄模板采用满樘碗扣式脚手架，立杆的横、纵间距 1.2 米，步距1.2 米。立杆 顶端用L形托与楼板底模木枋支撑莂4施工准备膈4.1编制脚手架施工组织设计。明确使用荷载，确定脚手架平面、立面布置，列出构件用量表，制订构件供应和周转计划等。袅4.2 施工人员在施工前认真熟悉图纸、规范、施工方案。肄4.3对施工班组进行现场安全和技术培训，加强队伍的技术素质。肃4.4对胶合板、木枋、钢管、扣件、脚手板进行检查，不合格的禁止使用。芀4.5脚手板采用宽不小于200mm厚度为50mm勺脚手板。脚手架基础必 须平整，立

5、杆底座下铺垫板，垫板采用不小于 100mm勺模板条。芇4.6 清理组架范围内勺杂物 .蒃5碗扣式钢管脚手架搭设螃 51 搭设顺序：肇安放垫板一-安立杆一-安扫地杆一-安横杆一-铺临时脚手板一-安上层立杆一t安上层横杆一t逐层支设到楼板底， 安立杆顶U形托一安纵横木龙骨，铺胶合板莆 5.2 脚手架搭设：羂5.2.1 在楼板上按立杆位置安放立杆 （下面垫木方 ） ，其上交错安装 30m和1. 8m长立杆，使接头错开同。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座 上皮 20cm 的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方 的立杆上。艿5.2.2 接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁

6、紧。搭设时， 先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆等接头插人下碗扣，使接头弧面与立杆 密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗 扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。如发现上碗扣扣不紧，或 限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两个碗 扣是否在同一水平面上 （即横杆水平度是否符合要求 ） ；下碗扣与立杆的同轴 度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆 接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣 内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则应调整后锁紧；如是杆件本身 原因，则应拆除，并送去整修。肈5.

7、2.3 脚手架搭设以 3人为一小组为宜， 其中1人递料，另外两人共同配 合搭设，每人负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。蒄524 搭设到板底，安装并调整立杆上面的 U托，使U托顶板处于同一 水平面内。再支设纵横木龙骨，铺胶合板。莂 6 .碗扣式钢管脚手架拆除肀6.1 当8米跨度内楼板、梁混凝土强度达到 75%以上（8 米跨度以上，梁混 凝土强度需达到 100%，冬季施工需达到 115%）；且与施工楼层间隔不少于两 层时，可以拆模。拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件， 并设立警戒区，禁止无关人员进入。膀 6.2 拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。

8、袆 6.3 拆除的构件应用绳索吊下，或人工递下，严禁抛掷。肅 6.4 拆除的钢管、扣件应及时分类堆放，以便运输、保管。螀 6.5 每班拆架下班时，不应留下扣件松动；架体堆放钢管、扣件等隐患。羇 6.6 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。羅 6.7 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、 误靠已松脱的杆件。蒄7质量保证措施薀 7.1 检验、验收管理聿 7.1.1 碗扣式脚手架杆件主要是焊接而成， 故检验的关键是焊接质量， 要 求焊缝饱满，没有咬肉、夹碴、裂纹、凹陷、锈蚀等缺陷。莇7.1.2立杆最大弯曲变形矢高不超过 L/500,横杆斜杆变形矢高不超过L 250。

9、袄7.1.3U形托螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。芁7.1.4 搭设完,应进行检验,检验主要内容：肀1 ）垫板放置稳固。蒅2） 立杆不允许有松动现象。莃3）整架垂直度应小于L/500,但最大不超过100mm羁4）对于直线布置的脚手架,其纵向直线度应小于L/200。袇5）横杆的水平度,即横杆两端的高度偏差应小于L/400。袈6）所有碗扣接头必须锁紧。螃检验合格后,报监理进行验收。螂 7.2 使用管理：罿7.2.1 脚手架的施工和使用应设专人负责, 并设安全监督检查人员, 确保 脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。羆7.2.2 在使用过程中,应定期对脚手架进行检查,发现

10、问题及时整改膂8.安全保证措施蒂8.1建立安全保证体系羀蚀袀根据有关规定建立健全安全保证体系并成立由项目经理部安全生产负责人为首，安全生产负责人参加的“安全生产管理小组”组织领导施工现场的 安全生产管理工作。薇 8.2 工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。架子安装、拆除必须 由专业队伍施工，架子工必须持证上岗。蒂 8.3 施工操作人员戴安全帽，穿防滑鞋，栓安全带。作业层满铺脚手板， 脚手板质量合格，搭设时两端用与钢管用 8#铁丝固定牢，不得有探头板。蒁 8.4 所有构件都必须合格，并按有关规定进行检查、验收、报验。蚈8.5 在架子距地 3 米高处，布设一道水平安全网。要求网绳不破损，与架

11、 体连接牢固、绷紧、拼接严密。蚅 8.6 严禁上下同时交叉作业，严防高空落物伤人。膅 8.7 传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。膁 8.8 夜间施工要有足够照明。虿8.9 在搭设过程中， 应注意调整架体的垂直度， 一般通过调整连墙撑的长 度来实现。肈 8.10 在搭设、拆除时，设置警戒区，禁止其它人员进入危险区域。薄 8.11 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于 3kN/m。羁 8.12 各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。蒆 8.13 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固， 以达到坚固稳定，确保施工安全。膆 8.14 脚手架料、

12、木枋、模板在塔吊吊运时，必须分开单独吊运，不得与 其它物件混装。捆绑绳必须在被起吊物上缠绕一圈，并绑扎牢固。采用两点 起吊，且保证两端平衡，防止杆件滑落伤人。 扣件等小物件用吊篮盛装吊羄 8.15 施工人员上下架子，必须搭设爬梯，不准踩碗扣、架杆上下。蚂 8.16 脚手架搭设完毕，施工队自检，合格后报项目部验收，项目部收通 过后，报监理验收。不通过验收合格的脚手架严禁使用。薈 9. 文明施工保证措施芄 9.1 项目部建立文明施工领导小组， 施工队主要负责人参加， 共同管理现 场。莃 9.2 加强对工人的宣传教育。莂 9.3 传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。蕿9.4架子拆除后，钢管、扣件、

13、木枋、模板按位置集中堆放，码放整齐蚇9.5每天下班前，清扫现场，做到工完场清莇10.模板支架计算书螅模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(GJ130-2001)。节模板支架搭设高度最高为4.55米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.20米, 立杆的横距1=1.20米，立杆的步距h=1.50米。袃梁顶托采用100X 100mm木方蒈采用的钢管类型为48X 3.25图1楼板支撑架立面简图ooo口 P-AO芆图2楼板支撑架荷载计算单元莅10.1模板面板计算膀面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续 梁计算。芇静荷载标准值 q1 = 25.000 X 0.200

14、X 1.200+0.350 x 1.200=6.420kN/m莄活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000) x 1.200=3.600kN/m袄面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：袀本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：莈W = 120.00 X 1.80 X 1.80/6 = 64.80cm3 ;蚇I = 120.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 58.32cm4 ;芃(1) 抗弯强度计算薀 f = M / W < f蒀其中 f 面板的抗弯强度计算值 (N/mm2)；袅M面板的最大弯距(N.mm);蚃W 面板的净截面抵抗矩；莁f 面板的抗弯强度

15、设计值，取15.00N/mm2芇 M = 0.100ql2膇其中 q 荷载设计值 (kN/m) ；肂经计算得到 M 二 0.100 X (1.2 X 6.420+1.4 X 3.600) X 0.300 X 0.300=0.115kN.m肁经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.115 X1000X1000/64800=1.770N/mm2芈面板的抗弯强度验算 f < f, 满足要求!芆(2) 抗剪计算螅 T = 3Q/2bh < T袁其中最大剪力 Q=0.600 X (1.2 X 6.420+1.4 X 3.600) x 0.300=2.294kN莀截面抗剪强度计算值 T=3

16、X 2294.0/(2 X 1200.000 x 18.000)=0.159N/mm2蒄截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2芅抗剪强度验算 T < T ，满足要求 !薂(3) 挠度计算腿 v 二 0.677ql4 / 100EI < v = I / 250螆面板最大挠度计算值 v = 0.677 X6.420X3004/(100X6000X583200)=0.101mm蚄面板的最大挠度小于 300.0/250, 满足要求 !莂10.2 模板支撑木方的计算膈木方按照均布荷载下连续梁计算。袅1. 荷载的计算肄(1) 钢筋混凝土板自重 (kN/m)：肃q11 = 25.000 X

17、0.200 X 0.300=1.500kN/m芀(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：芇q12 = 0.350 x 0.300=0.105kN/m蒃(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m) ：螃经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000) x 0.300=0.900kN/m肇静荷载 q1 = 1.2 x1.500+1.2 x 0.1 05=1 .926kN/m莆活荷载 q2 = 1.4 x 0.900=1.260kN/m羂2. 木方的计算艿按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 :肈均布荷载 q

18、= 3.823/1.200=3.186kN/m蒄最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 x3.19x1.20x1.20=0.459kN.m莂最大剪力 Q=0.6x1.200x3.186=2.294kN肀最大支座力 N=1.1 x 1.200x 3.186=4.206kN膀木方的截面力学参数为祎本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:肅W = 5.00x 10.00 x 10.00/6 = 83.33cm3 ;螀I = 5.00x 10.00 x 10.00 x 10.00/12 = 416.67cm4 ;羇(1) 木方抗弯强度计算羅抗弯计算强度 f=0.459 x 106/83333.3=

19、5.51N/mm2蒄木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！薀(2) 木方抗剪计算聿最大剪力 Q = 0.6ql莇截面抗剪强度必须满足 : T = 3Q/2bh < T袄截面抗剪强度计算值 T=3x2294/(2 x50x100)=0.688N/mm2芁截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2肀木方的抗剪强度计算满足要求 ！蒅(3) 木方挠度计算莃最大变形 v =0.677 x1.605x1200.04/(100 x9500.00x4166666.8)=0.569mm羁木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!袇袈10.3托梁的计算螃托梁按照集中与均布荷载下多跨连续

20、梁计算。螂集中荷载取木方的支座力 P= 4.206kN罿均布荷载取托梁的自重q= 0.096kN/m托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)6.72712.50 2.474.25 4.220.0110.WI.206.00 5.97I-1.76 1.731.73 1.760.015.97 6.004.22 4.252.47 2.5010120218.45476.731.72托梁剪力图(kN)螄经过计算得到最大弯矩 M= 2.095kN.m葿经过计算得到最大支座F= 18.684kN羀经过计算得到最大变形V 2.6mm羈顶托梁的截面力学参数为 膃本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别

21、为：腿W = 10.00X 10.00 X 10.00/6 = 166.67cm3 ;蚈I = 10.00X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 833.33cm4 ;肆(1) 顶托梁抗弯强度计算薃抗弯计算强度 f=2.095 X 106/166666.7=12.57N/mm2羀顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！蝿(2) 顶托梁抗剪计算 可以不计算 膄截面抗剪强羂 T = 3Q/2bh < T蚀截面抗剪强度计算值 T=3X10214/(2 X100X100)=1.532N/mm2袀截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2薇顶托梁的抗剪强度计算满足要

22、求 ！蒂(3) 顶托梁挠度计算最大变形 v =2.6mm蒁顶托梁的最大挠度小于 1200.0/250, 满足要求 !蚈 10.4 扣件抗滑移的计算(规范蚅纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算525): R < Rc膅其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;賺R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；虿上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。肈10.5 模板支架荷载标准值 ( 立杆轴力 )薄作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。羁1. 静荷载标准值包括以下内容：蒆(1) 脚手架的自重 (kN)：膆NG1 = 0.129 X 5.900

23、=0.762kN羄(2) 模板的自重 (kN)：蚂NG2 = 0.350 X 1.200 X 1.200=0.504kN薈钢筋混凝土楼板自重(kN):芄NG3 = 25.000 X 0.200 X 1.200 X 1.200=7.200kN莃经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.466kN莂2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。蕿经计算得到，活荷载标准值 NQ二(1.000+2.000) X 1.200 X 1.200=4.320kN蚇3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式袂 N 二 1.2NG + 1.4N膂10.6立杆的稳定性计算莇不考

24、虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式螅袃其中N 立杆的轴心压力设计值(kN) ; N = 16.21轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到;肇i 计算立杆的截面回转半径(cm) ; i = 1.59羅A 立杆净截面面积(cm2) ； A = 4.57荿W 立杆净截面抵抗矩(cm3) ； W = 4.79j钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；芆f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 ；莅10计算长度(m)；膀如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或 计算(1)芇 10 = kluh莄 10 = (h+2a)(2)袄k1 计算长度附加系数，取值为1.155 ；袀u 计算长

25、度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ； u = 1.750.00m ；< f,莈a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =蚇公式(1)的计算结果：> = 180.04N/mm2，立杆的稳定性计算> 满足要求！芃公式 的计算结果：> = 56.18N/mm2，立杆的稳定性计算< f, 满 足要求！薀10.7楼板强度的计算蒀1.计算楼板强度说明袅验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取7.2m，楼板承受的荷载按 照线均布考虑。蚃宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2592.0mm2 fy=360.0N/mm2。莁板的截面尺寸为 b x h=5400m

26、加160mm截面有效高度 h0=140mm芇按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天 的腿承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：肂肁第1层a vi：i纵距纵距仁打芆2.计算楼板混凝土 5天的强度是否满足承载力要求螅楼板计算长边7.20m,短边7.20 x 0.75=5.40m,袁楼板计算范围内摆放6X 5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷 载。莀第2层楼板所需承受的荷载为蒄q=ix 1.2 x (0.35+25.00 x 0.20)+1 x 1.2 x (0.76 x 6x 5/7.20/5.40)+1.4 x (2.00+1.00)=11.33kN/m2芅计算单元板

27、带所承受均布荷载q=5.40 x 11.33=61.15kN/m薂板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算腿Mmax=0.070仅 ql2=0.0701 x 61.16 x 5.402=125.01kN.m螆验算楼板混凝土强度的平均气温为10.00 C,查温度、龄期对混凝土强度 影响曲线得到5天后混凝土强度达到48.30%, C30.0混凝土强度近似等效为 C14.5。蚄混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2莂则可以得到矩形截面相对受压区高度：膈 E = Asfy/bhOfcm = 2592.00 x 360.00/(5400.00 x 140.00 x 7.20)=0.17

28、袅查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为肄 s=0.164肃此层楼板所能承受的最大弯矩为：芀M1 = sbh02fcm = 0.164 x 5400.000 x 140.0002 x 7.2 x 10-6=125.0kN.m芇结论：由于 艺 Mi = 124.98=124.98 < Mmax=125.01蒃所以第5天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。螃第2层以下的模板支撑必须保存。肇3.计算楼板混凝土 10天的强度是否满足承载力要求莆楼板计算长边7.20m,短边7.20 x 0.75=5.40m,羂楼板计算范围内摆放6X 5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度

29、内均布荷 载。艿第3层楼板所需承受的荷载为肇q=ix 1.2 x (0.35+25.00 x 0.20)+1 x 1.2 x (0.35+25.00 x 0.16)+ 2x1.2x(0.76 x6x5/7.20/5.40)+1.4 x(2.00+1.00)=17.25kN/m2蒄计算单元板带所承受均布荷载 q=5.40x 17.25=93.16kN/m莂板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算肀Mmax=0.070x ql2=0.0701 x 93.15 x 5.402=190.42kN.m膀验算楼板混凝土强度的平均气温为10.00 C,查温度、龄期对混凝土强度 影响曲线得到10天后混凝土

30、强度达到69.10%, C30.0混凝土强度近似等效为 C20.7。袆混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=9.94N/mm2肅则可以得到矩形截面相对受压区高度：螀 E = Asfy/bh0fcm = 2592.00 x 360.00/(5400.00 x 140.00 x 9.94)=0.12羇 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为蒄此层楼板所能承受的最大弯矩为：薀M2=sbh02fcm = 0.121 X 5400.000 X 140.0002 X 9.9 x 10-6=127.2kN.m聿结论：由于 艺 Mi = 124.98+127.25=252.22 > Mmax=

31、190.42莇所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑可以拆除。袄11冬雨季安全措施芁11.1冬季安全措施肀1）冬施前，管理人员对所有参与冬施人员进行冬施安全技术教育，结合 冬施方案做好安全技术交底，配备好安全防护用品。2）大风雪过后，应及时清扫冰雪，做好施工道路的防滑措施。并对施工 供电线路进行认真检查，防止供电线路断线、漏电等造成事故。配电箱、闸 箱等应有防风、防雨雪措施。3）现场临时用火，都要由工长向用火人员进行消防书面交底，操作前消 防人员应根据操作环境和消防措施落实情况开具“用火证”。4）用火部位消防灭火器材应按规定配足，且应经常检查、维修与更换。11.2 雨季安全措施（1）雨施前项目责任工程师组织项目管理人员、施工班组长及施工人 员进行雨