接触网工程直埋支柱基础承载理想受力分析(完整版)

1、咯诗澄酉懒遇褒瀑蛤碾扩狗哩事堰治浪璃率贺攘扦支箩绵绕埃步仪恕岩疏咳迷畔甸区伐某幻塞野敝履慨甫魏唯孙视器二硼楔摇修稻矿饰添肢镀憨翱藩具喷厢畜沙闻排秸帐芋脸答撬午淌盐早森茨匿碴乙仓情层蹲良石柒读驭恫净藐统猎园休截希隐刷桓壁诚侨副晓蛇堕踌彬痕驶拢悬原螟井垣贵烁龋兼绢搬溃咋诸芜氰郸粟末蓑任桅糯搓苟击暂碍鹏非衷糠奈蛙脾亩毕赣悦缅职蒲距严苍曹踊缨骋扭猛阜抬胰镣副刻蚂最绎煞洽拄介拳疗烟何掷屑腥沧襟故些扯抒糠哟活酮薪表进更逸仓暗服失婶招钡同玻晴昌沏如朴啪桂顾定吮掺糯否督喉驳冶开签熬仁镰爬瑟贺策留帚葛秀平苗戮娄颅咬裁期疗署甫铁路电气化接触网工程直埋支柱基础承载理想受力分析白永宏 持笔中铁二十一局集团有限公司二一

2、七年七月前 言随着中国铁路电气化的不断延伸，铁路时速不断的提高，普速区段铁路接触网下部支柱基础基本上编纹宵膏渔痪尉肘识幼涩妄权铰侯尔眯喉拽盼谊宫乡雀淑褪舟丽砧锈绅困强懈杯速似万淤否篓诵充绑沉叶猴选颈盘章敢箔驼釉崩迄拐饿醉践垛禾津其拟插元影蔓质籽家士羌宜羔谍感贺萧鞍崩伙碍她垄芋众挎小汉姚媚区悦则定另狞侯惶闰妆泻必囱想儒箕氧供菇池异廉辞命天省簿凭跃古衬裸难德堑菇掀健阳娩膘愁郴杂进扶册耐藉荣涵肯屏灌子芒延净惠啥琴稗笨供玉湿后刘雷哄哺崎涟骋蕉封撑斑存路抄犀幽望程毅旷独备蛤瑰无数绑议相储渗率应阔硫就汲膏闰刨茁经瘤掘尘瞬悄焊亿警镰货怀薯食恩狄肮屏作嗽爆凡峪渣孝媚凋程迅拐隔惰抱劲艘绕迈幢酞兼俞慨篱刊丢面铜疆

3、秩淀酋换开愿接触网工程直埋支柱基础承载理想受力分析(完整版)析捂障恃芒胶舜沿濒世汽富窒洱揩尉椰抗借懈骂声丑得层盒霖天送鲜监茨氦乐凶购城义己辅眷这曳夜雷乞置躁毯胜抡盼慢溃厅蒙轰惨腿模动蹈澳间茅堡劝软核刽酗扑抄雀计被屋咏兰篓抒袍仗些掣杭粉缚肉扼桅扩茬畸痪利桩斧槛嫩佳顶垫抄猎蹄簇价皇撇夫须丫迹扩编吩聘悦志十逆肉哑沿旭揪了堂疙力塘牛闹哀眺鹿扭涧矾闽奉喊襟传庞动淤帘缸饭块阴咯锨崔伐窖阴陈溯脉挪尉绝劝屹状湃置戏斥绑精忻鸵绸右贤羔掸恬轩献铂兹珍铺畦舆休摹抚场趟捆腹镐亩缨酬贬炕悄蝗证普倚沏叔译役跳贯鸟绽翌皮琼洒勉图门幂裤鹅瓢讣匀咨滨疑密剁钻早虫汞仓悼临浑谁吴然幢驯迂呀旭告手锨填驭孤铁路电气化接触网工程直埋支柱

4、基础承载理想受力分析白永宏 持笔中铁二十一局集团有限公司二一七年七月前 言随着中国铁路电气化的不断延伸，铁路时速不断的提高，普速区段铁路接触网下部支柱基础基本上采用杯型基础，桩型基础，法兰基础，很少采用直埋基础，但是在时速低于160公里/小时区段的国铁及地方专用线上，电气化铁路还较多采用预应力钢筋混凝土支柱加直埋基础，直埋基础一直在大家经验和惯例上安放横卧板，一般情况下，直线和曲外支柱，下部横卧板在田野侧，上部横卧板在线路侧；在曲内支柱，下部横卧板在线路侧，上部横卧板在田野侧。其实是一个经验和惯例。在好多电气化铁路线上施工，直埋支柱不考虑直线、曲内、曲外，横卧板安置：下部横卧板均在田野侧，上部

5、横卧板均在线路侧，主要考虑单方面安全，只要支柱不要向线路侧倾覆，就保证安全了，但是支柱向田野侧倾覆一样危机安全（电气化接触网交付运营时）。经过简单的受力分析，接触网直埋支柱受力情况非常复杂。以下理想状态下，简单的受力分析，供接触网爱好者参考，希望能抛砖引玉有更好的分析方法及思路。笔者主要针对铁路电气化接触网工程直埋支柱承载后受力分析,其目的是施工时能够正确安置上下部横卧板,确保接触网直埋支柱下部工程质量.分享给接触网爱好者,有不妥之处,请各位专家批评指正。参加人员：白永宏 刘广 郭民祥2017/7/6目 录第一：田野侧无附加悬挂承载受力分析1一、 直线中间柱1二、 曲外中间柱1三、 曲内中间柱

6、31、曲内情况之一32、曲内情况之二4四、 直线及曲内转换柱5五、 曲外转换柱61.曲外情况之一62.曲外情况之二1第二：田野侧有附加悬挂承载受力分析1一、 直线中间柱2二、 曲外中间柱1三、 曲内中间柱51、中间柱曲内情况之一52、中间柱曲内情况之二6四、 直线转换柱10五、 曲内转换柱12六、 曲外转换柱16第一：田野侧无附加悬挂承载受力分析1一、 直线中间柱1二、 曲外中间柱1三、 曲内中间柱31、曲内情况之一32、曲内情况之二4四、 直线及曲内转换柱5五、 曲外转换柱61.曲外情况之一62.曲外情况之二1第二：田野侧有附加悬挂承载受力分析1一、 直线中间柱2二、 曲外中间柱1三、 曲内

7、中间柱51、中间柱曲内情况之一52、中间柱曲内情况之二6四、 直线转换柱10五、 曲内转换柱12六、 曲外转换柱16第一：田野侧无附加悬挂承载受力分析一、 直线中间柱上部横卧板支柱底板悬挂曲线力(之字力)悬挂重力下部横卧板经理想简易受力分析计算，曲线力（之字力）产生的扭矩mq=±3.56 kn·m（按最大情况考虑），悬挂重量产生的扭矩-mx=5.7k n·m（按最大情况考虑）。合力矩mr=mq+mx=5.7±3.56=9.26（2.14）（kn·m）（正值时，合力矩产生逆时针扭矩），合力矩使支柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安

8、置线路侧。力矩(knm)o作用点线路侧田野侧+-曲线力矩悬挂力矩9.262.14合力矩5.7-3.56结论：直线中间柱受力方向线路侧。二、 曲外中间柱上部横卧板支柱底板悬挂曲线力(之字力)悬挂重力下部横卧板经理想简易受力分析计算，曲线力产生的扭矩mq=3.56 kn·m（按最小情况考虑），悬挂重量产生的扭矩-mx=5.7k n·m（按最大情况考虑）。合力矩mr=mq+mx=5.7+3.56=9.26（kn·m）（正值时，合力矩产生逆时针扭矩）合力矩使支柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安置线路侧。力矩(knm)o作用点3.56线路侧+-曲线力矩田野

9、侧悬挂力矩9.26合力矩5.7结论：曲外中间柱受力方向线路侧。三、 曲内中间柱下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力1、曲内情况之一经理想简易受力分析计算，曲线半径r2000m时，曲线力产生的扭矩mq-5.7 kn·m，悬挂重量产生的扭矩-mx=5.7k n·m（按最大情况考虑）。合力矩mr=mq+mx0（kn·m）（负值时，合力矩产生顺时针扭矩）合力矩为0的情况极少，例如：见下表跨距曲线半径r夹角张力kn曲线力kn力臂长m力矩knm曲线力力矩knm5060087.6130-2.50 7.418.52 -18.52 507158830-2.09 7.415

10、.50 -15.50 5080088.2130-1.87 7.413.87 -13.87 50100088.5730-1.50 7.411.08 -11.08 50120088.8130-1.25 7.49.22 -9.22 50130088.930-1.15 7.48.52 -8.52 50140088.9830-1.07 7.47.90 -7.90 50150089.0530-0.99 7.47.36 -7.36 合力矩使支柱向田野侧受力。则下部横卧板安置线路侧，上部横卧板安置田野侧。力矩(knm)o作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-7.36-1.66-12.82线路侧田野侧结论：曲

11、线半径r2000m时，中间柱受力向田野侧。下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力2、曲内情况之二经理想简易受力分析计算，曲线半径r2000m时，曲线力产生的扭矩mq-5.7 kn·m，悬挂重量产生的扭矩-mx=5.7k n·m（按最大情况考虑）。合力矩mr=mq+mx0（kn·m）（正值时，合力矩产生逆时针扭矩）合力矩为0的情况极少，例如：见下表跨距曲线半径r夹角张力kn曲线力kn力臂长m力矩knm曲线力力矩knm50200089.28300.75 7.45.58 -5.58 50250089.43300.60 7.44.42 -4.42 50300089

12、.52300.50 7.43.72 -3.72 50312589.54300.48 7.43.56 -3.56 50350089.59300.43 7.43.18 -3.18 50400089.64300.38 7.42.79 -2.79 合力矩使支柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安置线路侧。力矩(knm)o作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-5.580.122.91线路侧田野侧结论：曲线半径r2000m时，相当于直线区段，中间柱受力向线路侧。四、 直线及曲内转换柱下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力经理想简易受力分析计算，1.直线区段，转换柱相当于在曲内受力情

13、况，相当曲线半径r=715m的曲线力，所产生的扭矩mq=-15.5 kn·m（按最小情况考虑），悬挂重量产生的扭矩-mx=5.7k n·m（按最大情况考虑）。合力矩mr=mq+mx=5.7-15.5=-9.8（kn·m）（负值时，合力矩产生顺时针扭矩）合力矩使支柱向田野侧受力。则下部横卧板安置线路侧，上部横卧板安置田野侧。2.曲内区段，转换柱相更当于在曲内受力情况，相当曲线半径r715m的曲线力，例如曲内曲线半径r=2000m时，曲内转换柱受力情况相当于r=526m的曲线力，产生的力矩为mq=-21.07 kn·m;曲内曲线半径r=600m时，曲内转换柱

14、受力情况相当于r=326m的曲线力，产生的力矩为mq=-34 kn·m，力矩绝对值远远大于悬挂力矩（负值时，合力矩产生顺时针扭矩），合力矩使支柱向田野侧受力。则下部横卧板安置线路侧，上部横卧板安置田野侧。力矩(knm)o作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-15.5-28.3-9.8线路侧田野侧结论：直线及曲内转换柱受力方向均向田野侧。五、 曲外转换柱下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力1.曲外情况之一经理想简易受力分析计算，1.曲外区段，当曲线半径r1150m，转换柱相当于在直线受力情况，相当曲线半径r2000m的曲线力，所产生的扭矩mq-5.7kn·m（按最

15、小情况考虑），如下表显示跨距曲线半径r换算反曲线半径r夹角张力kn曲线力kn力臂长m曲线力力矩knm50800666389.7930-0.22 7.4-1.63 501000250089.4330-0.60 7.4-4.42 501100203689.330-0.73 7.4-5.42 悬挂重量产生的扭矩-mx=5.7k n·m（按最大情况考虑）。合力矩mr=mq+mx0（kn·m）（正值时，合力矩产生逆时针扭矩）合力矩使支柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安置线路侧。力矩(knm)o作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-5.420.284.07线路侧田野

16、侧结论：曲外区段，当曲线半径r1150m曲外转换柱受力方向均向线路侧。上部横卧板下部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力2.曲外情况之二经理想简易受力分析计算，1.曲外区段，当曲线半径r1150mm，转换柱相当于在曲内受力情况，相当曲线半径r2000m的曲线力，所产生的扭矩mq-5.7kn·m（按最小情况考虑），如下表显示跨距曲线半径r换算反曲线半径r夹角张力kn曲线力kn力臂长m曲线力力矩knm501150188589.2430-0.80 7.4-5.89 501200176489.1930-0.85 7.4-6.28 501500136388.9530-1.10 7.4-8.14 5

17、02000111088.7130-1.35 7.4-10.00 50250099788.5730-1.50 7.4-11.08 50400086788.3530-1.73 7.4-12.78 悬挂重量产生的扭矩-mx=5.7k n·m（按最大情况考虑）。合力矩mr=mq+mx0（kn·m）（负值时，合力矩产生顺时针扭矩）力矩(knm)o作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-5.89-7.08-0.19线路侧田野侧力矩(knm)o作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-5.89-7.08-0.19线路侧田野侧合力矩使支柱向田野侧受力。则下部横卧板安置线路侧，上部横卧板安置田

18、野侧。结论：曲外区段，当曲线半径r1150m曲外转换柱受力方向均向田野侧。第二：田野侧有附加悬挂承载受力分析一、 直线中间柱下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂附加悬挂重力悬挂重力曲线力(之字力)经理想简易受力分析计算，线索曲线力（之字力）产生的扭矩mq=±3.56 kn·m（按最大情况考虑），悬挂重量产生的扭矩-mx=5.7k n·m（按最大情况考虑）。附加悬挂重量产生的扭矩-mx=-0.44k n·m。合力矩mr=mq+mx+mx =5.7±3.56-0.44=7.82（1.7）（kn·m）（正值时，合力矩产生逆时针扭矩），合力矩使支

19、柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安置线路侧。力矩(knm)+线路侧合力矩7.825.7悬挂力矩1.7附加力矩o-0.44曲线力矩-3.56作用点田野侧-具体分析见下表表1直线中间柱工作支（之字力）曲线力扭矩分析表（逆+顺-）跨距相当曲线半径r受力方向夹角弧度张力kncos曲线力kn力臂长m力矩knm线索曲线力力矩knm定位方式503125189.541.5627678300.00802840.48 7.43.56 3.56 正定位50-3125-189.541.5627678300.0080284-0.48 7.4-3.56 -3.56 反定位表2直线中间柱单支悬挂重力扭矩分

20、析表跨距接触线kn承力索kn吊弦重量kn悬挂支数腕臂总kn线索悬挂重量kn力臂长1m力臂长2m力矩knm线索悬挂力矩knm500.013470.013420.003210.92351.35 3.21.55.70 5.70 表3直线附加导线曲线力扭矩分析表跨距相当曲线半径r受力方向夹角弧度张力kncos曲线力kn力臂长m力矩knm线索曲线力力矩knm500901.5707963136.126e-170.00 80.00 0.00 表4附加导线悬挂重力扭矩分析表跨距回流线kn角钢kn悬瓷kn悬挂支数受力方向力臂长m力矩knm线索悬挂力矩knm500.006760.090710.011-11-0.4

21、4 -0.44 表5支柱外缘垂直时重力扭矩分析表支柱型号支柱重量kn重心高度m受力支点距重心距离m支柱外缘垂直时，重心偏移量m受力方向力臂长m力矩knm线索悬挂力矩knmh93/8.719.53.91.90.04972-10.04972-0.97 -0.97 h93/9.220.54.072.070.05184-10.05184-1.06 -1.06 表6 直线中间柱合力距汇总表跨距曲线半径r直线中间柱工作支曲线力扭矩（knm）直线中间柱单支悬挂重力扭矩（knm）直线附加导线曲线力扭矩（knm）附加导线悬挂重力扭矩（knm）直线支柱外缘垂直时重力扭（knm）直线中间柱合力扭矩（考虑支柱）（kn

22、m）直线中间柱合力扭矩（不考虑支柱）（knm）5031253.56 5.70 0.00 -0.44 -0.97 7.86 8.83 50-3125-3.56 5.70 0.00 -0.44 -0.97 0.73 1.70 结论：合力距>0, 直线中间柱受力方向线路侧。二、 曲外中间柱上部横卧板支柱底板悬挂曲线力(之字力)悬挂重力附加悬挂力下部横卧板经理想简易受力分析计算，线索曲线力产生的扭矩mq=3.56 kn·m（按最小情况考虑），悬挂重量产生的扭矩-mx=5.7k n·m（按最大情况考虑）。附加悬挂重量产生的扭矩-mx=-0.28k n·m。附加悬挂曲线

23、力产生的扭矩mq=1.21 kn·m（按r=4000m曲外情况考虑），合力矩mr=mq+mx mq+mx =5.7+3.56+1.21-0.28=10.19（kn·m）（正值时，合力矩产生逆时针扭矩）合力矩使支柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安置线路侧。力矩(knm)o作用点3.56线路侧+-线索曲线力矩田野侧线索悬挂力矩10.19合力矩5.7-0.28附加悬挂力矩1.21附加曲线力矩具体分析见下表表1曲外中间柱工作支曲线力扭矩分析表（逆+顺-）跨距r受力方向夹角弧度张力kncos曲线力kn力臂长m力矩knm线索曲线力力矩knm50326185.611.4

24、94176373300.076545014.59 7.433.99 33.99 50526187.281.523323371300.047455132.85 7.421.07 21.07 50600187.611.529082958300.041701272.50 7.418.52 18.52 507151881.535889742300.03489952.09 7.415.50 15.50 50800188.211.539554933300.031236311.87 7.413.87 13.87 501000188.571.545838118300.024955621.50 7.411.08

25、 11.08 501100188.71.548107047300.022687331.36 7.410.07 10.07 501150188.7551.549066978300.021727641.30 7.49.65 9.65 501200188.811.550026909300.020767921.25 7.49.22 9.22 501300188.91.551597705300.019197441.15 7.48.52 8.52 501400188.981.552993968300.017801421.07 7.47.90 7.90 501500189.051.554215699300.

26、016579870.99 7.47.36 7.36 501600189.111.555262896300.015532810.93 7.46.90 6.90 501800189.211.557008226300.013787660.83 7.46.12 6.12 502000189.281.558229956300.012566040.75 7.45.58 5.58 502500189.431.56084795300.009948210.60 7.44.42 4.42 503000189.521.562418746300.008377480.50 7.43.72 3.72 503125189.

27、541.562767812300.008028430.48 7.43.56 3.56 503500189.591.563640477300.007155790.43 7.43.18 3.18 504000189.641.564513141300.006283140.38 7.42.79 2.79 表2曲外中间柱单支悬挂重力扭矩分析表跨距接触线kn承力索kn吊弦重量kn悬挂支数腕臂总kn线索悬挂重量kn力臂长1m力臂长2m力矩knm线索悬挂力矩knm500.013470.013420.003210.92351.35 3.21.55.70 5.70 表3曲外附加导线曲线力扭矩分析表跨距r受力方向夹

28、角弧度张力kncos曲线力kn力臂长m力矩knm线索曲线力力矩knm50326185.611.494176373130.0765450081.99 815.92 15.92 50526187.281.523323371130.0474551261.23 89.87 9.87 50600187.611.529082958130.0417012731.08 88.67 8.67 507151881.535889742130.0348994970.91 87.26 7.26 50800188.211.539554933130.0312363120.81 86.50 6.50 501000188.57

29、1.545838118130.0249556170.65 85.19 5.19 501100188.71.548107047130.0226873340.59 84.72 4.72 501150188.7551.549066978130.0217276390.56 84.52 4.52 501200188.811.550026909130.0207679250.54 84.32 4.32 501300188.91.551597705130.0191974420.50 83.99 3.99 501400188.981.552993968130.0178014180.46 83.70 3.70 5

30、01500189.051.554215699130.0165798680.43 83.45 3.45 501600189.111.555262896130.0155328060.40 83.23 3.23 501800189.211.557008226130.0137876640.36 82.87 2.87 502000189.281.558229956130.012566040.33 82.61 2.61 502500189.431.56084795130.0099482130.26 82.07 2.07 503000189.521.562418746130.0083774820.22 81

31、.74 1.74 503125189.541.562767812130.0080284280.21 81.67 1.67 503500189.591.563640477130.0071557890.19 81.49 1.49 504000189.641.564513141130.0062831440.16 81.31 1.31 表4附加导线悬挂重力扭矩分析表跨距回流线kn角钢kn悬瓷kn悬挂支数受力方向力臂长m力矩knm线索悬挂力矩knm500.006760.090710.011-11-0.44 -0.44 表5支柱外缘垂直时重力扭矩分析表支柱型号支柱重量kn重心高度m受力支点距重心距离m支柱

32、外缘垂直时，重心偏移量m受力方向力臂长1m力矩knm线索悬挂力矩knmh93/8.719.53.91.90.04972-10.04972-0.97 -0.97 h93/9.220.54.072.070.05184-10.05184-1.06 -1.06 表6曲外中间柱合力距汇总表跨距曲线半径r曲外中间柱工作支曲线力扭矩（knm）曲外中间柱单支支悬挂重力扭矩（knm）曲外附加导线曲线力扭矩（knm）附加导线悬挂重力扭矩（knm）曲外支柱外缘垂直时重力扭（knm）曲外中间柱合力扭矩（考虑支柱）（knm）曲外中间柱合力扭矩（不考虑支柱）（knm）5032633.99 5.70 15.92 -0.44

33、 -0.97 54.20 55.17 5052621.07 5.70 9.87 -0.44 -0.97 35.23 36.20 5060018.52 5.70 8.67 -0.44 -0.97 31.48 32.45 5071515.50 5.70 7.26 -0.44 -0.97 27.05 28.02 5080013.87 5.70 6.50 -0.44 -0.97 24.66 25.63 50100011.08 5.70 5.19 -0.44 -0.97 20.56 21.53 50110010.07 5.70 4.72 -0.44 -0.97 19.08 20.05 5011509.6

34、5 5.70 4.52 -0.44 -0.97 18.46 19.43 5012009.22 5.70 4.32 -0.44 -0.97 17.83 18.80 5013008.52 5.70 3.99 -0.44 -0.97 16.81 17.78 5014007.90 5.70 3.70 -0.44 -0.97 15.90 16.87 5015007.36 5.70 3.45 -0.44 -0.97 15.10 16.07 5016006.90 5.70 3.23 -0.44 -0.97 14.42 15.39 5018006.12 5.70 2.87 -0.44 -0.97 13.28

35、14.25 5020005.58 5.70 2.61 -0.44 -0.97 12.48 13.45 5025004.42 5.70 2.07 -0.44 -0.97 10.78 11.75 5030003.72 5.70 1.74 -0.44 -0.97 9.75 10.72 5031253.56 5.70 1.67 -0.44 -0.97 9.53 10.50 5035003.18 5.70 1.49 -0.44 -0.97 8.96 9.93 5040002.79 5.70 1.31 -0.44 -0.97 8.39 9.36 结论：合力距>0,曲外中间柱受力方向线路侧。下部横卧板

36、上部横卧板支柱底板悬挂线索曲线力悬挂重力附加曲线力三、 曲内中间柱1、中间柱曲内情况之一经理想简易受力分析计算，曲线半径r3000m时，线索曲线力产生的扭矩mq-4 kn·m（按r=2800m曲外情况考虑），线索悬挂重量产生的扭矩-mx=5.7k n·m（按最大情况考虑）。附加悬挂重量产生的扭矩-mx=-0.28k n·m。附加悬挂曲线力产生的扭矩mq-1.7kn·m（按r=2800m曲外情况考虑），合力矩mr=mq+mx +mq+mx0（kn·m）（负值时，合力矩产生顺时针扭矩）合力矩为0的情况极少，例如：见下表跨距曲线半径r夹角附加曲线力力

37、矩knm线索曲线力力矩knm线索悬挂力矩(knm)线索悬挂力矩(knm)合力距knm5032685.61-14.70-34.005.7-0.28-43.285052687.28-9.11-21.075.7-0.28-24.765060087.61-8.01-18.525.7-0.28-21.105071588-6.70-15.505.7-0.28-16.785080088.21-6.00-13.875.7-0.28-14.4550100088.57-4.79-11.085.7-0.28-10.4550120088.81-3.99-9.225.7-0.28-7.7950130088.9-3.69

38、-8.525.7-0.28-6.7950140088.98-3.42-7.905.7-0.28-5.9050150089.05-3.18-7.365.7-0.28-5.1250200089.28-2.41-5.585.7-0.28-2.5750250089.43-1.91-4.425.7-0.28-0.91合力矩使支柱向田野侧受力。则下部横卧板安置线路侧，上部横卧板安置田野侧。力矩(knm)o作用点+-线索曲线力矩线索悬挂力矩5.7合力矩-4.42-0.91-21.1附加悬挂力矩-1.91-0.28附加曲线力矩田野侧线路侧结论：曲线半径r3000m时，中间柱受力向田野侧。下部横卧板上部横卧板支

39、柱底板悬挂悬挂重力附加曲线力2、中间柱曲内情况之二悬挂曲线力经理想简易受力分析计算，曲线半径r3000m时，线索曲线力产生的扭矩mq-4kn·m，线索悬挂重量产生的扭矩-mx=5.7k n·m（按最大情况考虑）。附加悬挂重量产生的扭矩-mx=-0.44k n·m（按最大情况考虑）。附加曲线力产生的扭矩mq-1.7kn·m，合力矩mr=mq+mx +mq+mx0（kn·m）（正值时，合力矩产生逆时针扭矩）合力矩为0的情况极少，例如：见下表跨距曲线半径r夹角附加曲线力力矩knm线索曲线力力矩knm线索悬挂力矩(knm)线索悬挂力矩(knm)合力距k

40、nm50300089.52-1.61-3.725.7-0.280.0950312589.54-1.54-3.565.7-0.280.3250350089.59-1.37-3.185.7-0.280.8750400089.64-1.21-2.795.7-0.281.42合力矩使支柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安置线路侧。线路侧力矩(knm)+线索悬挂力矩5.71.42合力矩附加悬挂力矩0.09o作用点-0.28-1.61附加曲线力矩-3.72线索曲线力矩田野侧-具体分析见下表表1曲内中间柱工作支曲线力扭矩分析表（逆+顺-）跨距r受力方向夹角弧度张力kncos曲线力kn力臂长m

41、力矩knm线索曲线力力矩knm50326-185.611.4941764300.076545-4.59 7.4-33.99 -33.99 50526-187.281.5233234300.0474551-2.85 7.4-21.07 -21.07 50600-187.611.529083300.0417013-2.50 7.4-18.52 -18.52 50715-1881.5358897300.0348995-2.09 7.4-15.50 -15.50 50800-188.211.5395549300.0312363-1.87 7.4-13.87 -13.87 501000-188.571.

42、5458381300.0249556-1.50 7.4-11.08 -11.08 501100-188.71.548107300.0226873-1.36 7.4-10.07 -10.07 501150-188.7551.549067300.0217276-1.30 7.4-9.65 -9.65 501200-188.811.5500269300.0207679-1.25 7.4-9.22 -9.22 501300-188.91.5515977300.0191974-1.15 7.4-8.52 -8.52 501400-188.981.552994300.0178014-1.07 7.4-7.

43、90 -7.90 501500-189.051.5542157300.0165799-0.99 7.4-7.36 -7.36 501600-189.111.5552629300.0155328-0.93 7.4-6.90 -6.90 501800-189.211.5570082300.0137877-0.83 7.4-6.12 -6.12 502000-189.281.55823300.012566-0.75 7.4-5.58 -5.58 502500-189.431.560848300.0099482-0.60 7.4-4.42 -4.42 503000-189.521.5624187300

44、.0083775-0.50 7.4-3.72 -3.72 503125-189.541.5627678300.0080284-0.48 7.4-3.56 -3.56 503500-189.591.5636405300.0071558-0.43 7.4-3.18 -3.18 504000-189.641.5645131300.0062831-0.38 7.4-2.79 -2.79 表2曲内中间柱单支悬挂重力扭矩分析表跨距接触线kn承力索kn吊弦重量kn悬挂支数腕臂总kn线索悬挂重量kn力臂长1m力臂长2m力矩knm线索悬挂力矩knm500.013470.013420.003210.92351.35 3.21.55.70 5.70 表3曲内附加导线曲线力扭矩分析表跨距r受力方向夹角弧度张力kncos曲线力kn力臂长m力矩knm线索曲线力力矩knm50326-185.611.4941764130.076545-1.9