超宽连续钢箱梁+拱塔斜拉装饰结构桥综合施工技术

1、中铁十七局集团第五工程有限公司2015年5月一、工程概况二、方案比选优化2.1钢箱梁单元划分2.2钢拱塔施工方案选择2.3板单元吊装方案选择三、主要施工工艺3.1焊接工艺控制3.2焊接变形的成因及处理方式3.3钢拱塔施工工艺3.4斜拉索施工工艺四、工程进展五、总结一、工程概况一、工程概况吕梁新城纬三十三路桥，主结构采用两跨连续钢箱梁+拱塔斜拉装饰结构。钢箱梁为扁平单箱十二室结构，梁高2.5m，全宽44m，跨径布置为260m。装饰拱塔采用南北侧呈椭圆，侧立面呈反对称布置，结构上与梁体固结与下部桥墩分离，桥面以上拱塔高度41.25m。斜拉索采用OVM.GJ钢绞线整束挤压D型拉索，呈空间双索面扇形布

2、置，全桥共设36根拉索。钢箱梁端索距为6m，拱塔端索距为1.5m。索体两端锚具与拱、梁连接方式均为叉耳式。 (见桥梁效果图)。钢箱梁板单元与拱塔节段单元均采用焊接连接，焊缝数量众多，形式十分复杂，且面临高空、大风、沙尘、雨雪等恶劣施工环境，施工难度较大。本工程作为山西省吕梁新城建设的重点项目，施工质量和进度受到高度重视。钢箱梁及钢拱塔单元划分、大面积钢结构焊接拼装工艺、施工精度控制、拉索安装、索力测试、大跨度门吊设备等的研究，对工程的顺利推进，尤其对公司今后在大面积钢结构领域施工的探索起到引导性作用，对巩固公司良好的品牌形象具有重要意义！二、方案比选优化二、方案比选优化2.1钢箱梁单元划分钢箱

3、梁单元划分目前，国内钢箱梁制作及安装一般分为三个阶段，即：板单元（指组成钢箱梁的最基本单元，如顶板单元、底板单元、腹板单元、横隔板单元等）制作、梁段拼装制作、成桥安装焊接。而单元划分是钢箱梁制作及安装需考虑的首要问题，它对这三个阶段的施工及半成品运输有着至关重要的影响。钢箱梁的划分，按照梁段安装接缝方向与桥梁行车方向的位置关系，一般分为横向梁段、纵向梁段；即把仅有垂直于桥梁行车方向接缝的梁段，定义为横向梁段；把平行于桥梁行车方向接缝的梁段，定义为纵向梁段。纵向梁段一般皆有两种接缝，因此也称为混合梁段。国内绝大部分钢箱梁梁段划分是直接分为横向梁段（如南京长江三桥钢箱梁的梁段制作）；也有部分为混合

4、梁段，即在分为横向梁段的基础上，再进行纵向梁段划分（如厦门市仙岳路高架桥的梁段制作）。根据钢箱梁的实际情况，及它的制作、运输安装等具体施工条件，选择合理的划分方案十分重要。结合本桥特点，钢箱梁全宽44m（见箱梁横断面图），桥长120m。按照常规横向梁段划分，每段最长长度为44m，受现场条件所限，梁段运输无法采用如驳船等大型运输设备，只能采用陆路运输，这就使得这样的单元要进行陆路运输难度巨大，且成本很高。同时，受运输宽度限制，这样划分需增加纵向腹板对接焊缝约50%。箱梁横断面箱梁横断面图图同理，若采用常规纵向梁段划分，一方面，横隔板对接焊缝数量增加50%。另一方面，钢箱梁生产厂距离实际施工点近7

5、00公里，距离较远。根据箱式结构尺寸，运输车辆需采用超宽车辆，按每辆车装运1个箱式计算，每车可装载约26吨，共需142车次运输完毕，且每车运费比普通车辆增加30%。综上，我们采用以板单元加工、运输，最后拼装成型。采用板单元运输，一是在满足运输界限的前提下，可以使板单元最大化。如腹板、横隔板等实现最大化，从而使腹板、横隔板焊缝数量减少50%。二是较横、纵梁段单元运输，虽然钢箱梁长、宽、高可能已接近运输界限，但由于箱梁的特殊构造内部中空，导致运输载重达不到界限，浪费运力资源。若采用板单元运输，按普通车辆进行计算，每车可装运约35吨，共需105车次运输完毕。同时，单位车次运费降低约30%，有效的降低

6、了运输成本。依据钢结构工程制作安装规范要求，板与板接缝与相邻接缝不能在同一线上，顶板接缝与底板接缝、腹板接缝与顶板接缝、底板接缝不能在同一线上，同时考虑横肋、横隔板、腹板，不能与各焊接处发生冲突。经过对全桥底板、顶板整体优化后，拟定桥梁纵向分13个制作安装段，横向分17个制作安装段(见钢箱梁顶、底板平面布置图)。 钢 箱 梁 顶 板 平 面 布 置 示 意 图钢 箱 梁 底 板 平 面 布 置 示 意 图2.22.2钢拱塔施工方案选择钢拱塔施工方案选择本工程装饰拱塔横立面呈椭圆形，侧立面呈反对称布置，拱塔高于桥面41.25m，拱塔柱横向尺寸等宽为2.5m，侧立面上部23.5m高度范围内等宽为2

7、m，剩余部分沿椭圆线加宽，宽度变化范围为2m3.346m。拱塔截面采用矩形箱体，在箱体四壁设纵向加劲。根据本工程实际情况，拱塔截面较小（2.52m2.53.346m）的特点，最初拟采用拱塔分节段制作、运输至现场，水平置于桥面安装焊接成型，最后整体竖转到位的方案。但由于拱塔23.5m以下侧立面沿椭圆线反对称加宽，这就使得成型后的拱塔在水平位置时，拱塔下部无法处于同一水平面。增加拼装焊接的难度。同时，也造成了竖转铰接装置的设置非常困难（见拱塔示意图）。拱塔示意图拱塔示意图介于此情况，考虑到拱塔分节段后每节重量较小的特点，我们决定采用拱塔分节段制作、运输至现场，配合轮式吊车自下而上完成：吊装焊接加固

8、，然后依次循环，最终合拢完成整体拼装。（见成桥效果图）成桥成桥效果图效果图2 2.3.3板单元吊装方案选择板单元吊装方案选择项目初期，考虑到钢箱梁每个板单元的自重较小，一般起重设备即可满足，所以吊装拟采用轮式或塔式起重机进行。但经过实际论证我们发现，受现场实际施工条件所限，钢箱梁每个板单元的拼装，必须经P1桥台起吊后运至安设位置，再进行调整加固焊接。轮式或塔式起重机受作业半径所限，很难满足全桥120m44m的作业范围。因此，我们想到了行走距离更远，吊装过程中更易调整起吊物姿态，从而实现板单元微调的设备大跨径门吊（见门吊设计图）。经过科学合理的计算，我们生产出并使用了额定起吊重量10吨（5吨+5

9、吨），走行轨距48m的门吊设备。门吊设计图门吊设计图三、主要施工工艺三、主要施工工艺3.1焊接工艺控制焊接工艺控制焊缝是焊件经焊接后形成的结合部分，焊缝质量的好坏，将直接影响工程的整体质量和使用安全性。本工程焊缝数量庞大，因此，选择好的施工工艺变得尤为重要。结合本工程特点，我们采用了陶瓷衬垫+CO2气体保护焊及自动埋弧焊。陶瓷衬垫单面焊接双面成型技术多用于锅炉、压力容器、造船、冶金、管道安装等行业。此项技术在本工程施工中探索应用，对于我公司今后在类似领域的施工起引导性作用。采用陶瓷衬垫具有以下优点：1）采用陶瓷衬垫可实现单面焊双面成形，将传统的双面焊接工艺转化为仅从单面施焊的工艺过程，可有效提

10、高生产率，降低生产成本。2）在双面焊中，由于采用了陶瓷衬垫，省去了背面清根，避免了碳弧气刨以及砂轮打磨带来的烟尘、噪声等污染，并大大降低了劳动强度，提高了工作效率，减少了焊接材料的浪费。3）陶瓷衬垫与钢衬垫相比，背面焊缝成形良好，焊缝直观可见，焊接质量易于控制，采用陶瓷衬垫的焊接接头，其基本力学性能能够满足规范要求。4）由于陶瓷衬垫对坡口根部间隙不敏感，衬垫长度可任意接长、剪短，尤其适合于现场安装焊接。本工程中陶瓷衬垫的应用见陶瓷衬垫现场应用图。陶瓷衬垫现场应用图陶瓷衬垫现场应用图采用陶瓷衬垫的焊接工艺，特别是根部焊道的焊接工艺与钢衬垫有所不同，因此在实际生产中给予足够重视。采用陶瓷衬垫强制成

11、形的现实条件是必须要有足够的熔深，保证焊接根部熔透。因此，当选定了焊接方法和衬垫时，焊接工艺将决定焊缝的形状和尺寸，影响焊缝成形的焊接工艺参数主要有焊接规范参数和坡口的外观尺寸以及操作方法，以下分别进行讨论。1）焊接电流焊接电流是焊接中最重要的焊接工艺参数，要针对不同的焊接方法、坡口形式以及衬垫种类，合理地选择焊接电流。在单面焊中，要保证焊缝背面熔透，焊接电流应大于最低熔透电流，这也是单面焊双面成形的前提条件。根据试验，随着电流的增大，背面焊接的熔宽和余高均增加，但如果焊接电流过大，坡口根部熔化过宽，衬垫熔化过多，会造成背面焊缝宽度过大，余高过高，使焊缝成形恶化，严重时烧穿衬垫造成背面焊瘤或烧

12、穿等缺陷；电流过小时，容易出现未焊透和熔合不良等缺陷。在双面焊中，由于采用的是梯形衬垫，衬垫块与钢板坡口是线接触，焊接时熔池在衬垫的上表面形成，由于熔池对衬垫块表面的热作用条件不一样，衬垫块上表面两边角熔化较多，中间熔化相对较少，形成凸形的熔化表面。这样，焊缝背面就形成与衬垫块表面相配的凹形，并且随着焊接电流的增大，焊缝背面形成的凹度和熔宽都有所增加，其中凹度增加更明显，当电流过大时，会出现焊瘤和烧穿等缺陷。2）焊接电压在采用CO2气体保护焊接方法时，电弧电压是焊接参数中关键的一个，它的大小决定了电弧的长短和熔滴的过渡方式，它对焊缝成形、飞溅、焊接缺陷以及焊缝的力学性能都有很大的影响，电弧电压

13、过低或过高均会造成电弧的不稳，正反两面焊缝成形恶化，焊接质量下降。3）焊接速度陶瓷衬垫是不导电的，因此焊接速度不宜过快，否则熔池不连续，易出现熄弧，造成焊接过程的不稳定。随着焊接速度的增加，背面焊缝熔宽减小，而余高变化不大。因为焊接速度、焊接电流和电弧电压三者是相互联系的，只有在实际焊接中综合考虑，才能保证得到良好的焊缝成形。陶瓷衬垫的基本构造见下图。陶瓷衬垫结构示意图陶瓷衬垫结构示意图根据适用范围，陶瓷衬垫可分为单面焊、双面焊、熔透角焊缝等几种形式。采用陶瓷衬垫的单面焊、双面焊装配示意图如下。陶瓷衬垫单面焊接示意图陶瓷衬垫单面焊接示意图 陶瓷衬垫双面焊接示意图陶瓷衬垫双面焊接示意图3.2焊接

14、变形的成因及处理方式焊接变形的成因及处理方式A.焊接应力与变形焊接应力与变形往往使焊接产品质量下降，甚至会因无法补救而不得不报废。焊接裂缝的产生于焊接应力有密切的关系。焊缝中的残余应力还会影响产品的使用性能，残余应力较大的部位往往会发生应力腐蚀或疲劳裂纹。B.焊接变形和应力的形成3.2.1 焊接变形和应力产生的因素如果一块金属受到均匀的加热或冷却，它几乎不会有变形，然而，如果材料局部被加热，并且周围被冷金属限制，就可能产生高于材料屈服强度的应力，出现永久性的变形。主要影响因素有：3.2.1.1母材的性能影响变形的母材性能有热膨胀系数和单位体积比热容。由于变形是由材料的膨胀和收缩决定，材料的热膨

15、胀系数对焊接中出现的应力和变形起着十分重要的作用。例如，不锈钢比碳素钢有更高的热膨胀系数，因而它更容易发生变形。3.2.1.2焊件上温度的分布不均匀由于电弧的作用，焊件局部被加热到熔化温度，焊缝与母材之间形成了很大的温度梯度。按热胀冷缩的原理，物体受热要伸长，不同的温度其伸长量不同，接头的高温区域要求伸长量大而受阻，形成了压应力；而温度较低的区域伸长量小的部分因抵抗高温区的伸长，形成了拉伸应力。冷却过程中，熔化金属的体积要收缩，而接头以外的母材则限制了它的收缩，便在焊缝区形成了拉伸应力，而母材临近焊缝区承受了压缩应力。焊缝及近缝区在高温时几乎丧失了屈服强度，在应力的作用下便会产生塑性变形，冷却

16、后，焊件内便形成了残余应力和残余变形。3.2.1.3熔敷金属的收缩焊缝金属在凝固及随后冷却过程中，体积要收缩，在焊件内引起变形与应力，其变形和应力大小取决于熔敷金属的收缩量，而熔敷金属的收缩量又取决于熔化金属的数量。如V形坡口的角变形，就是由于焊缝上部的熔敷金属的敷量多，收缩量大，而焊缝下部的截面小，熔敷金属的数量小，收缩量亦小，上下收缩的不一致而造成。3.2.1.4金属组织的转变在焊接热循环的作用下，金属内部显微组织发生转变，各种组织的密度不同，便伴随了体积的变化，出现了称之为组织应力的内应力。3.2.1.5焊件的刚性拘束如果焊件自身的刚性很大，或在固紧的条件下施焊，拘束条件限制了焊件再热循

17、环作用下的自由伸长和缩短，这可控制焊接变形，但焊件中却形成了较大的内应力。焊件在焊接时没有外部拘束，它会通过自由变形来释放焊接产生的应力，相反，如果焊件相对固定，如在焊件上采用“拘束板”以减少变形，这样会在焊缝和热影响区里出现很高的焊接残余应力，如果超过材料的拉伸强度，就有可能导致裂纹的产生。3.2.1.6接头设计在接头设计中选用可以平衡板厚方向热应力的接头类型，则可减少变形。例如，双面焊比单面焊要好，双面角焊缝可以减少直立部件的角变形，尤其是当两个焊缝同时焊接时。3.2.1.7焊件装配焊件装配应该保持均匀，以便产生可预测和恒定的收缩，另外，接头处的间隙越大，所需的填充焊材就越多，产生的变形就

18、越大。焊接时，接头应该定位牢固，以免在焊接过程中出现部件的相对移动。3.2.1.8焊接工艺焊接工艺主要是通过热输入影响变形的，选择焊接工艺时，总的原则是，焊缝的体积要尽量可能小，另外，在选择焊接顺序和所用的技术时，要尽可能地使焊接热输入相对部件中性轴平衡。3.2.2 焊接变形和应力的措施焊接变形与焊接应力往往使焊接产品质量下降，影响产品的使用性能以及威胁使用者的生命安全。因此在生产施工过程中采取一定的控制措施以及校正方法来保证产品的质量和使用安全性。根据焊接变形和应力产生的因素，以及根据本工程的实际情况下，可以采取相应的措施来减少变形和应力。具体措施如下：a.焊前预热被焊工件各部位的温差越大，

19、焊缝的冷却速度越快，焊接接头的残余应力便越大。提前对焊接工件进行预热处理，既能减少工件各部位的温差，又能减缓冷却速度。两者均能减小焊接残余应力。b.施焊的顺序要合理在施焊过程中要按照焊接工艺评定指导书上的顺序对工件进行焊接。先焊短焊缝，后焊长焊缝。并且在设计焊缝位置和焊缝大小时，尽量避免焊缝的交叉和焊缝过宽过长。c.焊前反变形设置如图d.采用刚性固定法控制焊接变形在钢箱梁生产加工过程中，将焊接的钢板用定位焊与平台焊牢，可减小焊后产生的变形，注意的是：定位焊在焊缝全部冷却后再拆除，否则会影响刚性固定的效果。e.减小焊缝尺寸，合理的设计坡口形式焊接应力由局部加热循环而引起，在满足设计要求的条件下，

20、尽量减小焊缝尺寸；并且在得到完整无缺陷的焊缝前提下，采用合理的坡口尺寸来减小焊缝截面积，从而减小受热面积。f.焊后校正在焊接过程中即使我们采取了有效的措施来防止焊接变形和焊接应力，但是也难免完全可以控制焊接变形和焊接应力的产生，因此就需要焊后校正。本工程主要采用机械校正和局部热处理的方法。机械校正施加外力使冷却后的焊缝金属产生延展，消除应力。局部热处理法将被焊工件加热到规定温度，保持均温，再缓慢冷却，消除应力。3.3钢拱塔施工工艺钢拱塔施工工艺3.3.1钢拱塔节段划分钢拱塔制作过程中，已经考虑到运输、吊装等因素，对拱塔进行了分段优化，共分5个加工段（见拱塔分段示意图），每个节段在工厂加工制作完

21、成。其规格见下表。拱塔规格数量统计表拱塔规格数量统计表序号名称编号规格数量单重（Kg）总重（Kg）备注1第一节GT-12560*11000226600532002第二节GT-22560*12000227500550003第三节GT-32560*11000225000500004第四节GT-42560*6590213000260005第五节GT-52560*5530110300103006合计91945002 5 0 0 0 4 3设计道路中心线2 5 0 0 0 0 0接钢箱梁南 侧2 4 9 9 9 0 82 4 9 9 9 0 8北半拱塔椭圆面拱塔拱轴线椭圆中心接钢箱梁947 .90 29

22、 47. 9029 88.1 5251999.8250001168.74000041249.8北侧2499.5875 075 008 750第一段第二段第三段第 四段第五段第二段第三段第一段第四段拱塔分段示意图拱塔分段示意图3.3.2钢拱塔吊装工艺及安全技术措施1）、吊装工序划分序号吊装和安装工序（1） 施工准备阶段施工准备阶段拱塔横向投影桥面测量放线，并标识于桥面拱塔纵向节段（设计值）上口底边投影桥面测量放线，并标识于桥面标识纵横线交差点（2） 吊装和安装吊装和安装GT-1，1节进场就位、检查合格、待吊装起重机进场就位、调试、待起吊吊装北侧GT-1，就位、找正、检查合格接口处焊接、焊接过程中

23、动态检测点位全部焊接完成，检查合格后，吊车卸载，脱离工件吊装南侧GT-1，就位、找正、检查合格接口处焊接、焊接过程中动态检测点位全部焊接完成，检查合格后，吊车卸载，脱离工件序号吊装和安装工序（3） 临时稳固临时稳固安装纵桥向“X状”缆绳安装横桥向支撑（4） 安装上、下人行通道，焊接平台安装上、下人行通道，焊接平台安装上、下人通道，用脚手架搭设用脚手架搭设焊接平台（5）循环循环（2）（4）道工序，安装道工序，安装GT-2GT-5（见拱塔安（见拱塔安装示意图）装示意图）（6） 全部安装完成后，检测焊接质量合格后，防腐处理全部安装完成后，检测焊接质量合格后，防腐处理（7） 从上往下拆除脚手架，横向支

24、撑从上往下拆除脚手架，横向支撑（8） 拆除脚手架的过程中，安装斜拉索拆除脚手架的过程中，安装斜拉索2）、安装工艺流程 （1） （2） （3） （4） （5） （6） （7） （8）（2）（）（3）（）（4）3）、主要技术措施一是节段吊点设置一是节段吊点设置。为确保吊装安全、稳定，对位准确，各节段设置4处吊点，GT-3、GT-4因工件弧度明显，在工件顶端弧度内侧设置两处吊点，弧度外侧1/3处设置两处吊点，确保了工件平稳起吊。二是两节段间的对接方法。二是两节段间的对接方法。上节段下口四个面内侧各设置四块引道板，下节段上口四个面内侧相应位置设置四块定位板。工件吊装下移过程中，引道板先接触下部工件，使

25、之成为线接触，方便快速就位。当四个面的引道板都进入下部工件后，工件下移全部接触下部工件定位板后，测量放线调校。拱塔安装示意图拱塔安装示意图三是测量调校方法三是测量调校方法。粗略定位：在准备工作期间，根据加工节段尺寸，每节段的上口底边，根据图纸设计位置，测量投影在桥面上，并用红线标识清楚。拱塔横向投影到桥面的两条线，测量放线在桥面上，同样用红线标识清楚。两条线的交差点就是找正工件的基准点，当测量安装工件的上口底边的两个交汇点与桥面板上相应的交叉点重合时，说明工件已经矫正（见粗略定位图）。 精确定位：粗略定位完成之后，用临时固件进行初步连接。然后用全站仪对拱塔上口进行现场测量（见精确定位图），明确

26、细部调节数据，根据数据进行微调处理。进行微调时，首先将两节拱塔接缝上下各30cm处焊接支撑钢板以便放置千斤顶，然后将调整侧临时固件拆除，接缝上下10cm处弹墨线作为基准线，根据上口偏移尺寸，应用杠杆比例原理计算下口调节数据，用千斤顶调节的同时，用钢尺测量两条基准线间距离，直至达到计算数据，再次用全站仪进行测量，如此循环直到达到精度要求即可。粗略定位图粗略定位图精确定位图精确定位图四是焊接措施。四是焊接措施。防止焊接工件变形过大，造成就位误差过大无法调整的情况发生，采取定位焊接 焊接箱体内的加劲肋 两面对称焊接 打底，清根，填缝，盖面。4）、安全措施进入施工现场的所有施工人员，必须一切行动听指挥

27、；起重机械操作员必须持证上岗操作；起重机械必须处于完好状态，严禁带“病”作业；起吊前必须检查周边作业半径内，有无妨碍超重机械回转及行走的障碍物；起重作业过程中做到起吊重量不明不吊，重心位置不明不吊，挂装不牢不吊，视线不明不吊，指挥手示不清不吊；操作员必须按照指挥人员的旗语、手势或哨声进行操作，若指挥员信号不清或将引起事故时，操作员可拒绝执行，并应立即通知指挥人员。但对有关人员发出的危险信号均应听从；浓雾天气，夜间停止吊装作业；起吊过程中，现场所有人员必须远离起吊设备作业范围；操作人员必须严格按照操作规程作业；工件全部焊接完成，经检测合格后，方可摘除吊钩。3.43.4斜拉索施工工艺斜拉索施工工艺

28、斜拉索是斜拉桥上部结构连接塔、梁的构件，受它们的结构特点影响，挂索方法一般服从于全桥上部结构施工的总体方案和步骤安排。本桥斜拉索采用欧维姆生产的OVM.GJ15-3挤压型拉索，外套SHG100哈弗式HDPE管护套。（见OVM.GJ15-3型挤压拉索构造图及斜拉索哈弗护套构造图）索体两端锚具与塔、梁连接方式均为叉耳式，最大成桥索力为100KN（约10吨）。拉索下料长度，以现场实测塔、梁两耳板销孔中心距离为基础。拉索的安装是在主梁、主塔施工完成后进行。采用先装塔端，再牵引安装梁端的方式。因大部分牵引、张拉及相应的辅助设备等主要的施工作业在桥面上完成，故作业条件相对较好。而塔端可利用主塔施工工作平台

29、放置简易的辅助设备。大大提高了施工的安全性。 OVM.GJ15-3型挤压拉索构造图型挤压拉索构造图斜拉索哈弗护套构造图斜拉索哈弗护套构造图本桥采用从近塔到远塔的顺序，4根拉索同时对称循环安装张拉成索，具体安装流程见斜拉索安装工艺流程图。斜拉索安装工艺流程图斜拉索安装工艺流程图斜拉索、护套进场操作系统布置HDPE护套安装全桥调索挂索、张拉、固定HDPE护套焊接外露金属件防腐处理循环9次3.4.1HDPE外护套管的焊接与安装1）、HDPE外护套管作为斜拉索的第一层防护层，是拉索保护措施的一个重要组成部分。因此，HDPE管的焊接质量是很重要的，它不仅需要承受吊装施工的临时荷载，并直接影响着HDPE管在正常使用过程中的耐久性。本桥HDPE外护套管焊接采用专用发热式对焊机进行热熔对焊。2）、套管焊接前，将管材放置于焊机夹紧装置内，并将其夹紧，在焊机压力作用下，用平行电动铣刀将两根管材焊接端面削平，并保证这两个端面接触时满足规范要求。3）、焊接过程中，注意焊接压力必须保持至焊缝完全冷却硬化后方可撤去，同时在焊接接头处缠保护膜进行防护。（见套管焊接流程图）4）、HDPE外套管安装.因本桥拉索采用内部钢绞线为3根的成品挤压拉索，索体质量较轻，故拉索外套管安装为将管件置于桥面水平滑轮车组，人工配合立式放索盘进行穿索。穿索前应注意将拉索外露钢构件缠绕防护，