设计年产16万吨芦苇制浆厂碱回收分厂毕业设计1

1、大连工业大学2013届本科生毕业设计（论文） 毕 业 设 计（论 文） 题目：设计年产16万吨芦苇制浆厂碱回收分厂子题：重点设计燃烧工段 专 业： 轻化工程 指导教师： 李 娜 学生姓名： 李 菁 菁 班级-学号： 轻化092-19 2013年6月大连工业大学本科毕业设计（论文）设计年产16万吨芦苇制浆厂碱回收分厂designed annual output of 160000 tons of reed pulp plant chemical recovery plant 设计（论文）完成日期 2013年 6 月 7 日学 院： 轻工与化学工程学院 专 业： 轻 化 工 程 学 生 姓 名：

2、李 菁 菁 班 级 学 号： 轻 化 09219 指 导 教 师： 李 娜 评 阅 教 师： 2013年6月摘 要当前碱法制浆占领了整个化学浆生产领域,因得益于蒸煮、洗涤、筛选、漂白技术的飞速发展，以及占有环保方面的优势,在纸浆生产中占据了绝对的主导地位,碱回收成为了制浆厂必不可少的组成部分。他在治理黑液污染、保护环境、节约资源能源，实现我国造纸工业的可持续发展方面起到了非常重要的作用。随着科学技术的逐步发展，新技术不断应用于制浆造纸企业的碱回收工段，提高了化学药品回收率和燃烧热效率，减少了对环境的污染。本设计特点是工艺成熟、稳定，设备比较先进且操作性和稳定性强，已得到国内有关企业的证实。从蒸

3、煮出来的黑液用鼓式真空洗浆机洗涤使黑液的提取率达到98%,碱回收率高达94%，碱自给率为94%，燃烧热效率53.04%。蒸发工段采用七体五效板式降膜蒸发站，使黑液由洗涤工段的10%升至48%，再通过碱喷射炉进行燃烧，环保，节能。碱喷射炉采用双汽包低臭技术，静电除尘率为99%，防止烟气二次污染。不可否认，目前投资、能耗、环境是碱回收技术发展的主要影响因素和动力。在碱回收新技术的应用下，设备效率提高了，也等于提高了产量，还明显的提高了化学药品的回收率，减少了对环境的污染，并且对燃烧热量进行回收，达到良好的环境效益，社会效益和经济效益。关键词：碱回收；碱法制浆；燃烧；设计平衡计算abstract a

4、t present, the alkaline pulping occupied the whole of the chemical pulp production, for cooking, washing, screening, bleaching technology thanks to the rapid development, and has advantages of environmental protection, in the pulp production occupies the absolute dominant position, the alkali recycl

5、ing has become the indispensable part of the pulping plant. he control black liquor pollution, protect the environment, saving energy resources, realize the sustainable development of china's paper industry has played a very important role. with the gradual development of science and technology,

6、 new technology application in pulp and paper enterprises constantly alkali recovery section, improve the chemical recovery rate and combustion efficiency, reduce the pollution to the environment. this design is characterized by technology mature, stable, equipment is more advanced and operability a

7、nd stability is strong, has been confirmed by the relevant domestic enterprises.black liquor from cooking out of the use of drum-type vacuum pulp washing machine wash the black liquor extraction rate reached 98%, alkali recovery rate is as high as 94%, its self-sufficiency rate of alkali is 94%, the

8、 combustion thermal efficiency is 53.04%. five effect evaporation section using seven body plate falling film evaporation station, make the black liquor by washing section of 10% to 48%, again through the alkali injection furnace combustion, environmental protection, energy saving. low alkali inject

9、ion furnace with double drum smelly technology, electrostatic collection coefficient was 99%, prevent gas secondary pollution. there is no denying the fact that the investment and energy consumption, environment is the main influence factors of alkali recovery technology development and motivation.

10、under the alkali recycling the application of new technology, equipment efficiency, also is equal to the increased production, also obviously improve the recovery of chemicals to reduce the pollution to the environment, and the combustion heat recycling, and achieve good environmental benefits, soci

11、al benefits and economic benefits.key words: alkali recovery; alkaline pulping; combustion; design balance calculatioii目 录摘 要iabstractii引 言1第一章 总论31.1 设计依据31.2 设计范围31.3 指导思想31.4 厂址选择及论证41.4.1 地理位置41.4.2 气候条件41.4.3 原料来源41.4.4 水源方面51.4.5 动力、燃料来源5第二章 生产方法论证及生产工艺流程说明62.1 备料工段62.1.1 生产方法62.1.2 生产工艺流程62.2

12、 蒸煮工段72.2.1 生产方法72.2.2 生产工艺流程72.3 洗涤工段92.3.1 生产方法92.3.2 生产工艺流程102.4 蒸发工段102.4.1 生产方法102.4.2 生产工艺流程112.5 燃烧工段122.5.1 生产方法122.5.2 生产工艺流程122.6 苛化工段132.6.1 生产方法132.6.2 生产工艺流程14第三章 物料平衡计算153.1 物料平衡计算说明153.2 蒸煮工段计算163.3 洗涤工段计算183.4 蒸发工段计算203.5 熔融物成分计算213.6 燃烧工段计算223.7 苛化工段计算273.7.1 无机物的平衡计算283.7.2 液体及碱平衡计

13、算30第四章 热量平衡计算434.1 收入热量的计算434.2 消耗热量的计算444.3 供产生蒸汽量454.4 自身回用热量454.5 热功效率46第五章 设备选型485.1 设备选型的原则485.2 重点工段设备选择以及计算485.2.1 黑液喷射炉的选择485.2.2 送风机的选择495.2.3 引风机的选择505.2.4 空气加热器515.2.5 黑液泵515.2.6 浓黑液直接加热器525.2.7 溶解槽525.2.8绿液过滤器525.2.9 浓黑液槽525.2.10 消音泵535.2.11 绿液泵535.2.12 静电除尘器535.2.13 软化水槽535.2.14 软化水泵545

14、.2.15 省煤器545.2.16 摆动式黑液喷嘴545.2.17 伸缩式吹灰枪545.2.18 烟囱545.2.19 除氧器555.2.20冷凝水箱555.2.21锅炉运水泵555.2.22碱灰溶解槽555.2.23蒸汽过热器555.2.24中压分汽缸565.3 主要设备一览表56第六章 车间布置说明586.1 重点车间设备布置586.1.1 重点车间布置说明586.1.2 主要设备的安排及主要说明586.2 重点车间采暖通风情况596.2.1 车间通风情况596.2.2 采光照明59第七章 环境保护及节能措施617.1 环境保护617.2 节能措施61第八章 自动化控制系统628.1 送风

15、系统的控制628.2 锅炉汽包水位的控制628.3 现代的碱回收锅炉控制系统63第九章 工作制度及劳动组织649.1 工作制度649.2 劳动组织及车间定员64第十章 经济核算6510.1 供水系统6510.1.1 生活用水量的确定6510.1.2 生产用水量的确定6510.1.3 消防用水量的确定6510.2 供汽系统6510.3 供电系统6610.4 其他原料消耗6710.5 碱回收量6710.6 工资成本6710.7 设备折旧计算6810.8 总成本计算68参考文献69致 谢70附 录 表3.5vi引 言本设计芦苇制浆厂碱回收分厂是对以芦苇为原料制浆所产生的黑液进行碱回收以达到治理黑液污

16、染、保护环境、节约资源和能源，节约大量用水的目的。此设计的重点工段是燃烧工段。根据«制浆原理与工程»设计合理科学的生产流程,分别是蒸发工段流程，燃烧工段流程，苛化工段流程。由工艺的合理科学性确定其蒸发、燃烧和苛化的工艺条件。根据生产要求选择合理的蒸发方法和苛化方法完成蒸发流程和苛化流程，选择先进的燃烧方法和燃烧设备完成燃烧工段流程。确定工艺生产流程，达到总流程生产的合理工艺要求后,由流程方框图制作生产工艺流程示意图,完成黑液、蒸汽等的合理布置,以达到合理科学的要求。根据«制浆造纸工艺设计手册»完成物料和能量平衡计算，典型设备选择计算以及示意图的布置等，确

17、定生产工艺的可行性和合理性。由生产工艺、气候条件、生产原料、水土资源、市场行情等条件选择合适的厂址。依据完整的工艺流程完成全部流程示意图，用各种线条区分黑液、水、汽线路。画出各设备外形，标注其名称、台数、监测点位置等。依据完整的流程和设备选型设计合理的车间布置图，在完成生产要求的前提下合理科学地布置各个设备的位置。依据建筑设计要求合理科学地安排车间各楼层的设备空间位置从而达到稳定生产的目的。本设计的重点工段是燃烧工段。黑液燃烧的目的一方面是通过对浓黑液中有机物的燃烧回收热能并产生工艺需要的蒸汽；另一方面是回收黑液中的碱供蒸煮使用同时消除黑液的污染。燃烧的主要设备是碱回收炉，此设计的碱回收炉选用

18、wgz型喷射炉，是用喷枪把黑液喷成一定大小的液滴，使黑液在空间或炉壁蒸发、干燥的一种比较先进的碱回收炉。其是我国设计制造的全水冷壁碱炉，在我国已有十多年的生产运行经验，经不断改进已逐步完善。该炉的碱回收率、热效率较高，是黑液碱回收炉的首选，是我国目前使用最广泛的一种炉型。另外，蒸发工段的流程采用七体五效板式降膜蒸发，是根据辽宁盘锦振兴生态造纸公司的实际生产运作制定的，该系统是一种新型的碱回收蒸发系统，具有热效率高、节能、运行方便可靠、污染少、一次出浓黑液等特点。由于蒸发站全部采用板式降膜蒸发器，整个蒸发站的传热系数和有效温差都得到很大的提高，且没有静压头损失，热效率也得到较大的提高，所以，能量

19、消耗可降至最低。采用逆流流程，各效的温差也得到了较为合理的分配。在出浓黑液的第一效设计为3个单独的单室蒸发器串联，通过仪表切换使几个室轮流进出稀、浓黑液或清洗，平时是其中两个蒸发器正常工作，对余下的一个蒸发器进行清洗，这样可以一次出浓黑液且出效的黑液浓度大大提高，而连续运转的周期也大为延长。本设计制定过程中在完全考虑了实际生产的合理性和科学性的基础上尽量满足生产工艺的先进性，而且参考近年来具有说服性的参考资料并根据公司实际生产工艺条件完成了物料及能量平衡计算。经验证，物料和能量均达到平衡的要求，因此可以应用于实际生产来达到为芦苇制浆厂节约资源和能源、节约生产成本和保护环境的目的。不过，由于现代

20、草类制浆碱回收技术发展迅速，该设计有待于进一步改进，以达到更加先进科学的目的。第一章 总论1.1 设计依据本设计是根据大连工业大学轻工与化学工程学院下发的毕业设计任务书设计年产16万吨芦苇制浆厂碱回收分厂（重点：燃烧工段）进行设计的。设计的科学依据是制浆原理与工程制浆造纸过程自动测量与控制制浆造纸机械与设备（上）制浆造纸工艺设计手册等资料。设计中相关的参数以及设备的选定是根据上述造纸文献中的碱回收车间的工艺技术方案拟定的，另外也参考了辽宁盘锦振兴生态造纸公司等工厂和设备资料中的碱回收设备。设计中所选的设备大部分是经生产实践的。1.2 设计范围设计年产16万吨芦苇制浆厂碱回收分厂，重点设计燃烧工

21、段。设计的具体范围是：生产工艺流程的确定，各个工段生产的工艺条件的选择及论证；依据工艺流程绘制工艺流程方框图；依据流程方框图绘制流程示意草图；依据生产流程和生产设备制定合理的生产工艺参数；依据流程示意草图进行物料及能量的平衡计算，绘制出物料平衡的明细表和系统平衡的总表；依据物料平衡选择设备，根据现有设备选择合理高效的设备，并确定各个步骤定型设备的型号、台数、外形尺寸、配套电机等参数；确定重点工段工艺技术操作参数、仪表自动控制点、新技术采用说明论证以及环保要求标准情况说明书；完成所选型设备一览表；制定劳动组织及工作制度；完成生产的系统经济核算；绘制完整的工艺流程示意图（带检测控制点）以及重点工段

22、车间布置图；完成设计的总结以及设计说明书的整理。1.3 指导思想1合理科学的完成生成要求，可持续的生产条件和规模；2尽可能采用先进成熟的工艺生产技术和生产设备；3采用高效的生产方法，实现提高效率和节约成本；4. 生产的排放标准符合国家和地方的环境要求；5生产的安全性和良好的生产工作环境；6. 考虑到将来生产规模的扩建问题；1.4 厂址选择及论证本设计依据设计任务书，考虑到原料来源，动力资源，水、煤、汽的来源，及产品销售和交通情况，并兼顾企业间的合作，自然条件和建材供应诸方面因素，将厂址选在辽宁省盘锦市。1.4.1 地理位置 盘锦市位于辽宁省西南部，辽河三角洲的中心地带，东、东北邻鞍山市，东南隔

23、大辽河与营口市相望，西、西北邻锦州市，南临渤海辽东湾，地理坐标位于北纬40°3941°27，东经121°25122°31之间。市区距省会沈阳市155千米；西距锦州市102千米；南距营口市65千米，鲅鱼圈港146千米，大连港302千米；东距鞍山市98千米。总面积4084平方千米，占辽宁省总面积的2.75%。辖兴隆台区、双台子区两个市辖区，大洼县、盘山县两个县。沟海、沈山铁路贯境，公路有庄林、大盘、沈盘、盘营等干线。1.4.2 气候条件 盘锦市地处中纬度地带，属暖温带大陆性半湿润季风气候。其特点是：四季分明，雨热同季，干冷同期，温度适宜，光照充裕。降水量为6

24、00毫米左右。灾害性天气有大风、冰雹、寒潮、干旱，大暴雨、霜冻。全年大于等于8级的大风日数为14天。土壤在11月中旬开始冻结，下旬封冰；解冰期在3月上旬，4月上旬化通。全年无霜期204天。终霜为4月上旬，初霜为10月中旬。全年总的气候特点是：气温稍高，热量条件好于常年，降水稍少，降水时空分布不均，日照时数偏少。49月气温偏高，降水稍多，光照偏少。夏季6月和8月上、中旬连阴雨，光照偏少，秋季910月气温偏高，降水偏少。1.4.3 原料来源 本设计芦苇制浆厂以芦苇为制浆原料，而盘锦市拥有丰富的芦苇资源，其苇田收割面积55608公顷，年产芦苇50万吨左右，列世界之先。主要分布于大辽河口至大凌河口海岸

25、线以北地段的辽滨、赵圈河、羊圈子、东郭4个苇场和新生农场苇田大队。主要用于制浆造纸原料，占辽宁省芦苇总产量的50%以上。自1960年始，该地加强对芦苇生产的管理，变芦苇的自然生长为人工科学培育。目前仍有近万公顷的沼泽荒滩可开垦成苇田。1.4.4 水源方面 盘锦地处渤海湾北岸，辽河三角洲腹地，水系包括辽河（双台子河）、绕阳河、太平河、小柳河、西沙河、月牙子河、大凌河，水资源比较丰富。2008年盘锦市水资源总量3.01亿立方米，地表水资源量为1.89亿立方米，地下水资源量为2.09亿立方米。盘锦市南部沿海，15米等深线以内浅海水域约20万公顷，其中3米等深线以内沿岸浅海水域约1.9万公顷，滩涂面积

26、3.92万公顷，淡水水域15.3万公顷。1.4.5 动力、燃料来源盘锦市地下有丰富的石油、天然气、井盐、煤、硫等矿藏。矿产分布集中，全市大多矿产资源分布在低山丘陵地区，散布在城镇周边，交通便利，矿产开发外部条件优越。且拥有多个大型发电厂，可为本厂提供电力，同时厂内有热电站，保证了该厂所需的电量。2000年底，辽河油田累计探明石油储量21亿吨，天然气1784亿立方米。中国陆地大油田之一的辽河油田坐落于此，已开发建设32个油气田，已建成兴隆台、曙光、欢喜岭、锦州、高升、沈阳、茨榆坨等12个油气生产单位。原油稳定装置处理能力600万吨/年。2002年生产原油1351万吨，天然气11.31亿立方米。原

27、油品类有稀油、稠油和高凝油。年处理天然气5.62亿立方米，为石化工业提供了可靠的原料资源。在盘山县的胡家西部、甜水南部、羊圈子、东郭，地下埋藏着盐卤资源。深度60米100米，盐卤水厚度47米77米，按年开采360万立方米计算，可开采数百年。在晒制的原盐中，氯化钠含量在95.5%以上，质量达到海盐特级品标准。第二章 生产方法论证及生产工艺流程说明2.1 备料工段2.1.1 生产方法 备料采用的方法是干湿结合法备料,之所以采用干湿结合法备料是因为干法备料虽然工艺成熟；投资少；耗能低；操作容易，但是存在飞尘污染大；草片所带灰尘等杂质多，制浆用碱量高；得率低；纸浆质量不高，硅干扰大等缺点。 全湿法备料

28、1、草梱直接投入碎草机，改善工作环境（无干法备料噪音和粉尘），降低劳动强度；2、草叶、泥砂等去除率高，净化效果好，使灰分、苯-醇抽出物含量降低，减少蒸煮和漂白的化学用品用量，尤其是sio2的降低有利于碱回收；3、草片被纵向撕裂，草节部分被打碎，有利于药液的浸透；4、蒸煮的草片质量好，水分稳定，有利于控制液比，尤其是对连续蒸煮有利；5、纸浆得率高，强度好，易于滤水。但是全湿法备料有设备投资大，维修费用高，动力消耗大，生产成本高的缺点。而干湿结合法备料是将干法备料和全湿法备料的一些工序进行组合，使之具有两者的特点。由于本设计所采用的蒸煮方法是横管连续蒸煮,对原料的质量要求高，并且想降低碱回收的硅干

29、扰所以选用干湿结合法备料。2.1.2 生产工艺流程干湿结合法备料代表性流程有两种，本设计所采用的是干切、干净化、湿洗涤流程。具体流程说明：芦苇被送入切苇机，在切苇机内被切成3545mm的苇片，苇片被送入风力除尘机进行风力除尘，从切苇机和风力除尘机出来的尘土等送入除尘系统，从二者中出来的苇片随后被送入料仓，苇片从料仓出来被皮带运输机从料仓送往鼓式洗苇机上料皮带，再运往水力洗苇机进行洗涤，水力洗苇机中的水一部分来自环保部门处理的水，洗苇机由三相异步电动机带动搅拌器搅拌，洗苇的渣从排污口排出，苇片和水从洗苇机出来接着进入斜螺旋脱水机进行脱水，脱出的水送入洗苇机进行洗苇，杂质由排污口排出，水力洗苇机和

30、斜螺旋脱水机中出来的废水送入污水处理系统。经过脱水的苇料进入回料螺旋，随后进入销鼓计量器计量，通过控制销鼓计量器的转速控制进料量，一定量的苇料由螺旋送入t形管,多余的苇料送入水力洗苇机，在t形管内苇料与配好的蒸煮碱液进行混合，t形管由压缩空气罐控制止逆阀形成料塞，混合好后的苇料和蒸煮碱液随后被送入横管连续蒸煮器进行蒸煮。 其中风力除尘具有以下优点：1、设备简单，投资少，维修费用低；2、占地面积小；3、可作长距离，定量，集中或分散输送；4、输送过程中可通过旋风除尘器除杂。2.2 蒸煮工段2.2.1 生产方法蒸煮方法是用烧碱蒽醌法制浆，采用横管式连续蒸煮器蒸煮。工艺参数和结果如下是：工艺芦苇烧碱法

31、蒸煮化学制浆参数是用横管式连续蒸煮器蒸煮草片喂料速率：10t/h ；用碱量：18% ；喷射冷凝液量：1150kg/t风干浆； 蒸煮碱损失率：1.30%；蒽醌用量：0.05% ； 最高蒸煮温度： 168；蒸煮压力： 0.6mp ；al2o3 ：3%； 蒸煮时间：35min； 液比：1:3 ；al2o3 ： 2%； 碱液温度：90； 粗浆得率：42%； 粗浆硬度：13（高锰酸钾值）；未蒸解物：0.5%； 残碱(g/l):5%。蒸煮采用连续的横管蒸煮器（潘地亚连续蒸煮器），与干湿结合法备料配套使用，具有蒸煮得率高、纸浆强度大、均匀性好、原料损耗低、汽和电负荷均衡、自动化程度高、节省药液、劳动生产率高

32、、劳动强度低、工作环境得以改善以及成浆质量稳定等优点，是草类碱法制浆备料的发展趋势。潘地亚横管连续蒸煮器，主要用于草类纤维蒸煮，常用硫酸盐法、苛性钠法和中性亚硫酸盐法，本设计采用的是苛性钠法。浆种可为化学浆、半化学浆，其蒸煮特点是汽相高温快速蒸煮，在横管内连续运动的原料被气相高温蒸煮成浆。潘地亚式连续蒸煮系统，其主体部分为28根横管构成的蒸煮器，八十年代后期，天津轻工机械厂从瑞典引进了50150t/a横管蒸煮器设计制造技术，近年该系统迅速国产化。2.2.2 生产工艺流程该系统流程(流程图见图1)为，料片经皮带输送机1，送入双辊计量器2，实现连续定量喂料，再落入双螺旋预浸渍器3中，在此与碱液混合

33、；料片被浸渍，来自碱回收和洗浆的白液和黑液分别引入贮槽4和5中，在混合槽6混合后送入浸渍器或直接泵入竖管7的顶部，供蒸煮用。原料在预压螺旋8初步压实，该螺旋螺距250mm，与水平面倾斜45°，可调速。原料再送进螺旋进料器9中经挤压，最后由螺旋末端挤入料塞管，形成密封料塞，以密封蒸煮空间的蒸煮压力，螺旋挤出的多余药液，由螺旋进料器外壳上的开孔流出。螺旋末端有一实心轴延伸到料塞管中，用于消除形成的料塞中央部分较软的现象，防止反喷。同时，压缩比的大小也很重要，草类原料更需要大的压缩比，一般为18，因为草类料塞要封住0.70.8mpa的蒸煮压力，需要500600kg/m3密度，而草类原料密度

34、小，只有6080 kg/m3。故草类原料要提高到上述密度，需压缩78倍。如果蒸煮压力低，压缩比也可小些。此外，为了防止原料打滑，螺旋外壳内表面设有防滑条。螺旋与外壳防滑条间隙通常为0.82.0mm。近来国外在料塞管上也设了防滑槽沟，据称，效果良好。在进料器料塞管对面装在气动止逆阀10，其作用是便于原料成塞，保持料塞一定的紧密度，防止螺旋进料器的反喷，当料塞过松时，螺旋进料器的电流低于限定值，装在止逆阀气缸压缩空气管路上的电磁阀，在时间继电器与电流继电器的作用下关闭止逆阀。在正常生产时，止逆阀退回气功装置一侧，以使原料连续进入蒸煮管。第一根蒸煮管与竖管7之间设有补偿器11。料塞经扩散落入蒸煮管1

35、2就开始恢复到正常密度，同时由直接蒸汽加热升温。四根蒸煮管结构相同，管内有螺旋输送器。蒸煮器的充满系数一般为0.50.7。成浆由最后一根管落入翼式出料器13，经可调节的喷放阀喷放到喷放锅。翼式出料器里面装有翼式搅拌器，转速300r/min左右，用以将浆料初步碎解并刮至喷放器。翼式出料器的外壳上装有两个喷放阀，其中一个为备用，浆料通过其闸门的可调孔口喷入喷放锅。近几年已开始采用冷喷放，这种喷放是在最后一条蒸煮管至翼式出料器之间的竖管上注入85左右的稀黑液，将浆料稀释至8%左右的浓度，并保持竖管内料位稳定，利用蒸煮管压力喷放。冷喷放能提高浆料物理强度，并阻止蒸煮管内蒸汽随浆料一同喷放至喷放锅。该系

36、统关键部件为螺旋给料器，由进料螺旋、锥形壳体和料塞管等部件组成，螺旋进料器的作用是连续均匀地送料，并挤压多余药液，使得原料逐步压缩成密封料塞而进入蒸煮管。经验证明，调整塞管的长度和压缩比，是重要的参数，要根据不同的原料，通过实验来确定，压缩段较长的螺旋，适应性较强。压缩比的选择主要根据原料的自然堆积容重和可压缩性，即物料密度的变化率。据报道，堆积容重大于170/ m3的原料压缩比可采用1.81，堆积容量小于25/ m3的原料可以采用3.51，介于75175/ m3的原料，可用差补法确定。图2.1 潘地亚式连蒸系统2.3 洗涤工段2.3.1 生产方法洗涤的方法是三段逆流洗涤，经过双辊挤浆机后进行

37、两段逆流洗涤。采用串联的三台真空洗浆机作为一组，真空洗浆机由高度差形成真空，真空泵进行辅助抽真空，组与组之间采用并联的方式，后一段的浓黑液送至前一段进行洗涤，第一段的浓黑液送至碱回收车间，充分地发挥了洗涤液的洗涤作用，并达到废液增浓的目的。工艺参数如下：洗涤提取黑液固形物含量：10%；洗涤后纸浆含量：14%；洗涤碱损失：0.30%（对用碱量）；洗涤纤维损失率：0.30%；真空洗浆机进浆浓度：3%；真空洗浆机出浆浓度：12%；水腿内废液流速：2.5m/s；真空洗浆机温度：75；真空洗浆机真空度：18.0kpa；真空洗浆机稀释因子：2kg/kg风干浆；双辊挤浆机槽体最大压力：35kpa。由于纸浆洗

38、涤在达到洗净度要求的前提下，不仅要求废液提取率高，而且要求稀释因子小，废液浓度高。要解决这个矛盾只有采用多段逆流洗涤才可能在较小的稀释因子下，充分发挥扩散作用，取得较好的洗涤效果。2.3.2 生产工艺流程筛选来的浆料进入真空洗浆机，洗浆机由10米以上高度差产生真空，真空度不够时由真空泵辅助抽真空，并向其内加入消泡剂起消泡作用。在真空洗浆机内对浆料进行三段逆流洗涤，浆料洗后由螺旋输送机送入浆池，随后被送入双辊挤浆机（起挤浆和洗浆的双重作用），从挤浆机出来，浆料由送料螺旋送入氧漂塔，在这里，浆料的白度可漂达48%iso左右，随后对浆料进行两端逆流洗涤，之后送入漂白塔进行漂白。2.4 蒸发工段2.4

39、.1 生产方法黑液蒸发采用七体五效板式降膜蒸发，蒸发的方式是黑液的间接蒸发。蒸汽采用顺流，黑液采用逆流。工艺参数如下：蒸发碱损失率0.7%（对用碱量）；稀黑液浓度：10%；稀黑液温度：70；蒸发后浓黑液含量：48%；出效浓黑液温度102105；污冷凝水温度：6570；冷却塔出水温度：25；冷凝器温水温度：45；密封水压力：0.4mpa；密封水温度：1530。七体五效板式降膜蒸发是一种新型的碱回收蒸发系统，具有热效率高、节能、运行方便可靠、污染少、一次出浓黑液等特点。由于蒸发站全部采用板式降膜蒸发器，整个蒸发站的传热系数和有效温差都得到很大的提高，且没有静压头损失，热效率也得到较大的提高，所以，

40、能量消耗可降至最低。采用逆流流程，各效的温差也得到了较为合理的分配。在出浓黑液的第一效设计为3个单独的单室蒸发器串联，通过仪表切换使几个室轮流进出稀、浓黑液或清洗，平时是其中两个蒸发器正常工作，对余下的一个蒸发器进行清洗，这样可以一次出浓黑液且出效的黑液浓度大大提高，而连续运转的周期也大为延长。2.4.2 生产工艺流程（详图见另附a1图纸）（1） 黑液流程：蒸发工段采用逆流流程提取来的浓度为10%的稀黑液进入稀黑液槽并由稀黑液泵送至四效蒸发器再进入五效蒸发器，随后再依次进入四效蒸发器、三效蒸发器。从三效蒸发器出来的黑液为半浓黑液，其进入半浓黑液槽再又半浓黑液泵送至二效蒸发器，随后进入一效闪蒸室

41、，从一效闪蒸室出来的浓黑液由一效浓黑液泵送至浓黑液闪蒸罐，浓度为48%的浓黑液送入浓黑液槽，再又浓黑液泵送至燃烧工段，稀黑液槽与一效浓黑液泵中需加入清水。（2） 不凝气流程一效蒸发器出来的不凝气随一效蒸发器产生的二次蒸汽进入二效蒸发器，二效、三效、四效、五效不凝气沿一条管道通入板式冷凝器，在冷凝器中被冷凝成冷凝水送至苛化车间。 （3） 蒸汽流程 新鲜蒸汽送入一效蒸发器的三个蒸发罐，这三个蒸发罐出来的二次蒸汽和浓黑液闪蒸罐闪蒸出来的蒸汽被送至二效蒸发器，二效蒸发器出来的二次蒸汽和二效后冷凝水闪蒸罐以及清水冷凝水闪蒸罐出来的蒸汽送往三效蒸发器， 三效蒸发器出来的二次蒸汽和三效后冷凝水闪蒸罐闪蒸出来

42、的蒸汽送往四效蒸发器，四效蒸发器出来的二次蒸汽和四效后冷凝水闪蒸罐闪蒸出来的蒸汽送往五效蒸发器，五效蒸发器的二次蒸汽则被送入板式冷凝器并在冷凝器中冷凝成冷凝水被送至苛化车间。（4） 新蒸汽反清冷凝水流程一效蒸发器冷凝水送至冷凝水分离器再由泵送至冷凝水闪蒸罐，闪蒸出来的闪蒸汽送至三效蒸发器，而闪蒸后的冷凝水由清冷凝水泵送至燃烧喷射炉和热力锅炉。（5）污冷凝水流程 二效板式蒸发器冷凝水进入二效后污冷凝水闪蒸罐，闪蒸出来的蒸汽随二效板式蒸发器产生的二次蒸汽进入三效板式蒸发器，冷凝水则进入三效后污冷凝水闪蒸罐，三效板式蒸发器冷凝水进入三效后板式蒸发器，闪蒸出来的蒸汽随三效板式蒸发器产生的二次蒸汽进入四

43、效板式蒸发器，冷凝水则进入四效后污冷凝水闪蒸罐，五效板式蒸发器冷凝水进入五效污冷凝水闪蒸罐并和板式冷凝器冷凝水由污冷凝水泵送至苛化车间，而从五效污冷凝水闪蒸罐闪蒸出的蒸汽随五效板式蒸发器产生的二次蒸汽进入板式冷凝器，随后即被冷凝成冷凝水送至苛化车间。 （6）温水流程 板式降膜冷凝器出来的温水一部分被送入温水槽，另一部分被送入蓄水池由温水槽出来的温水由温水泵送至冷却塔或洗涤工段进行有效利用。（7）清水反清洗工段 外来的清水由清水加压泵一部分送至真空泵另一部分送至板式冷凝器，再一部分送至稀白液槽或水塔再分别送入一效蒸发器和二效蒸发器。 2.5 燃烧工段2.5.1 生产方法黑液燃烧采用喷射炉燃烧法，

44、喷射炉主要由燃烧炉和锅炉两部分组成。工艺参数如下：入炉黑液浓度48%；入炉黑液温度：105；额定蒸汽出口压力：1.27mpa；额定蒸汽出口温度：194；锅炉给水温度：105；一、二次风温度：235；三次风温度：室温；省煤器出口烟温：约180；环境条件：常年平均气温：8.3；极端最高气温：35.2；极端最低气温：-28.2；年平均相对湿度：70.5%；年平均降雨量：629.1mm；年最大降雨量：916.4mm；基本风压：0.6kn/m2；基本雪压：0.4kn/m2。2.5.2 生产工艺流程（详图见另附a1图纸）燃烧工段温度高，噪声大，锅炉利用的是13公斤级（1.27mpa）的特种锅炉。（1）黑液

45、流程蒸发出的浓黑液由浓黑液泵送至入炉浓黑液槽再由入炉浓黑液泵送至黑液加热器加热至一定温度后送入黑液喷枪，黑液喷出炉膛，吸热膨胀，形成垫层，产生的熔融物通过溜槽送至溶解槽，熔融物和苛化工段来稀白液混合形成绿液，绿液进入绿液过滤器过滤后由绿液泵送至苛化工段。 （2）风流程 其中一次风和二次风是热风，三次风是冷风即自然风。 一、二次风流程 一次风由送风机送入空气加热器1加热到130至150摄氏度后，再由一次风风口进入炉膛。 二次风由送风机（与一次风共用一台）送入空气加热器2加热到130至150摄氏度后，再由二次风风口进入炉膛. 三次风流程三次风由三次风送风机送入三次风风口再进入炉膛。（3） 烟气流程

46、炉膛产生的烟气进入省煤器，再通过静电除尘器送入引风机，再由烟囱排入空中。省煤器，静电除尘器，引风机出来的灰尘由收集灰斗送至刮板机，刮入碱灰溶解槽与稀白水混合后送入溶解槽，在溶解槽中熔融物和苛化工段来稀白液混合形成绿液，绿液进入绿液过滤器过滤后由绿液泵送至苛化工段。 （4） 水流程 动力车间产生的软化水送入软化水槽，再由软化水泵与蒸发来冷凝水，纸机来冷凝水一起送至冷凝水箱，冷凝水随后进入除氧器并由锅炉运水泵送至 省煤器进入汽包，汽包出来的蒸汽送入碱回收炉的蒸汽过热器，随后送入中压分汽缸，中压分汽缸将蒸汽送至各个工段。汽包中的水则由锅炉下降管送至锅炉底部集箱，实现循环。 2.6 苛化工段2.6.1

47、 生产方法苛化采用连续苛化方式。工艺参数如下：用碱量：18%（折合385.7143kg/t风干浆）；生石灰纯度80%；石灰过量系数：1.1；石灰石纯度：90%；苛化度：80%；苛化总碱损失:1.20%（对用碱量）；绿泥碱损失：12%（对苛化碱损失）；石灰渣含量：65%；石灰渣碱损失：3%（对苛化碱损失）；白泥碱损失：75%（对苛化碱损失）；滴漏碱损失：10%（对苛化碱损失）；消化蒸发液体损失：2%(占绿液体积)；出白泥含量：55%（固形物含量）。连续式苛化工艺相对间歇式更加先进实用，生产能力较高，生产效率较高。2.6.2 生产工艺流程（详图见另附a1图纸）燃烧工段来的熔融物通过溜槽进入溶解槽，

48、在溶解槽中与碱灰溶解槽来的碱灰溶解液以及稀白液贮存槽来的稀白液混合，形成的绿液通过绿液过滤器过滤后用绿液泵送至绿液缓冲槽，再送至绿液澄清器，澄清器中分离出来的绿液被送至绿液贮存槽，澄清器中沉淀下来的绿泥被送至绿泥洗涤器，之后出来的绿泥外排，而从绿泥洗涤器中澄清出来的绿液被送至连续苛化器，从绿液贮存槽出来的绿液送至石灰消化提渣机。石灰用皮带输送机送至强击式破碎机破碎，再通过斗式提升机送至石灰仓，再送至石灰消化提渣机。在石灰消化提渣机中绿液与石灰混合消化，产生的渣子外排，随后消化乳液被送至消化乳液缓冲槽并进一步送至连续苛化器苛化。苛化产生的白液被送至白液澄清器，其产生的白液被送至白液贮存槽，其中的

49、白液被送至蒸煮工段。白液澄清器产生的白泥进入沉渣搅拌槽1，随后通过一段白泥预挂过滤机，白泥进一步通过沉渣搅拌槽2被送至二段白泥预挂过滤机，过滤后的白泥送至白泥洗涤器，洗涤后的白泥外排。另外一段白泥预挂过滤机、二段白泥预挂过滤机、白泥洗涤器出来的白液均被送入稀白液贮存槽，其出来的稀白液即被送入溶解槽。第三章 物料平衡计算3.1 物料平衡计算说明1. 以芦苇为制浆原料，用烧碱法蒽醌制浆；2. 以1t风干浆（10%的水分）为计算基础,单位：kg；3.用碱量（以na2o计）对绝干原料选为18.0，则：1t绝干木片用naoh180kg， 粗浆得率选为42%。1t绝干木片对应的风干浆=1000kg

50、5;42%=466.6667kg 90% 则： 180 = x 466.6667 1000 x=385.7143kg/t浆表3.1 燃烧炉物料平衡计算有关定额及工艺技术数据编号指标名称单位定额备注1蒸煮用碱量（以na2o计）kg/t浆385.71432液比1:33喷放冷凝液量kg/t浆11504小放汽冷凝液量kg/t浆2005粗浆得率%426苛化度%807蒸煮碱损失率%1.30对用碱量8洗涤提取黑液含量%10固形物含量9 洗涤后纸浆含量%1410洗涤碱损失%0.30对用碱量11蒸发后黑液含量%4812蒸发碱损失率%0.70对用碱量13苛化碱损失率%1.20对用碱量14燃烧碱损失率%2.80对用

51、碱量15空气湿含量%13质量分数16每千克干空气含氧%22.8质量分数17每千克干空气含氮%75.9质量分数18 空气过剩系数1.153.2 蒸煮工段计算已知条件：用碱量（以na2o计）=385.7143kg/t浆 液比=1:3 小放汽冷凝液量=200kg 喷放冷凝液量=1150kg 粗浆得率=42% 苛化度=80%蒸煮碱损失率=1.30%(对用碱量) （1） 蒸煮实际用碱量naoh=385.7143kg/t浆（以na2o计） =497.6959kg/t浆（以naoh计）用碱总质量=497.6959kg/t浆（2） 蒸煮液中其他无机物含量的计算根据苛化度的定义: 苛化度 = naoh / （n

52、aohna2co3）na2co3 =（1-苛化度）/ 苛化度×naoh = (1-0.8)/0.8×385.7143 =96.4286kg/t浆(以na2o计) = 164.8618kg/t浆(以na2co3计)蒸煮液中无机物总质量= na2co3naoh =164.8618+497.6959 = 662.5577kg/t浆（3）蒸煮用绝干木片量的计算绝干木片量 =1000×浆的干度（%）/粗浆得率（%） =1000×90%/42% =2142.8571kg（4） 全部蒸煮液中水分的计算液比是指绝干木片量（kg）与蒸煮液量（l）之比，由于无机药品以分子或离子形式溶于水中，因此无机物可视为不占体积，所以：全部蒸煮液中水分=绝干木片量×3 =2142.8571×3 =6428.5713kg（5）蒸煮碱损失量的计算碱损失量 = 用碱量×蒸煮碱损失率 = 385.7143×1.30% =5.