电梯井顶板高支模

1、电梯井顶板高支模目录、工程概况 2二、施工工艺 2三、主要安全技术措施 3四、安全技术措施 3五、高支模坍塌应急措施 4附：模板支撑计算书 5电梯井顶板平面图 13电梯井顶板高支模搭设专项施工方案、 工程概况：住宅(自编号A-1、A-2、A-3栋及其地下室)、垃圾收集站工程，位于广东省广州市花都区 新华街马鞍山公园前，地处田美路与凤凰路交汇、马鞍山东南面山脚。建设单位是广州市花都 第四建筑工程有限公司，由广州智海建筑工程技术有限公司设计，国基建设集团有限公司承建 施工，广州市城镇工程监理有限公司监理。计划工期720天(日历天)。工程质量目标是合格工程。电梯井顶板位于1-911 X 1-FH轴、

2、2-711X 2-FH轴和3-911X 3-EH轴，尺寸 为4.6mX 2.4m，由于电梯井顶板设在天面层板，因此电梯井顶板模板搭设需在天面层板板面作 为支承面，根据现场实际情况和计算结果，在天面层板设置16a号槽钢，数量3条，长度为6m 间距600mm钢管立杆横向间距600mm钢管立杆纵向间距900mm电梯井顶板尺寸为4.6mX 2.4m, 结构楼板厚150mm楼层高度为4.75m，在模板支模安装工程方面属于高支模，根据本工程实际 情况制定方案如下：(一)施工准备1、材料：由钢管脚手架作立柱支撑，所使用材料符合使用要求和安全要求。木模板(或 夹板)、木枋、支架系统等组成。2、作业条件(1)

3、在安装模板前要先熟悉图纸，然后根据工程的特点，确定木模板制作的几何形状、尺 寸要求、龙骨的规格、间距，选用支架系统。(2) 要进行综合考虑，合理确定模板的配置数量。(3) 要根据图纸的要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。(4) 施工前要先根据图纸要求和工艺标准等，向班组进行安全技术交底。二、施工工艺1、 要求：使用钢管作立柱，支撑系统基础架设在16a号槽钢，上、下层立柱采用穿心套接驳，上、下层立柱垂直度偏差不大于1/1000。支模立柱要设置每1.5米为1道不小于3道的纵横水平拉杆，楼面模板应使用夹板，模板铺设完成后，应认真检查支梁是否牢固，模板面是否 清洁，模板安装时允许偏差尺寸，轴线

4、位移 3mm标高+2mm截面尺寸+2mm垂直度3mm相邻 两板表面高低差2mm表面平整度5mm模板接缝必须严密不得漏浆。2、钢管与槽钢的连接钢管底座直接与槽钢点焊固定，防止钢管偏移。3、模板制作和安装(1) 板模：采用18mm厚直边板做楼板模，楼板第一层龙骨为80mrX 80mn木枋，间距350mm 第二层龙骨为80mm=0.200,M=&XPL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 mm支座弯矩系数KvF-0.100,M=K.XPL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350=-122500N. mm 剪力系数 Kv=0.600 , V3*P=0.600 X

5、 3.50=2.10 kN 挠度系数 K u =1.456, u3=K u33PL/(100EI)= 1.456 X (3.50/1.4) X 1000X 350 /(100 X 60 00X 486000)=0.54 mm国基建设集团有限公司 第9页共20页2) 抗弯强度验算M1=-107788N. mm，M2 M5=-185269N. mm，M3M4=291628N. mm 比较M、M + M、M+ M,取其绝对值大的作为抗弯强度验 算的弯矩。Mmax2b =IVMW=291628/54000=5.40N/mm楼板底模抗弯强度 b =5.40N/mmi f n=13.00N/mni,满足要

6、 求。3) 抗剪强度验算V1=1777N, V2+ V3=1035+2100=3135N比较V1、V2 +取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vnax=3135N=3.14kNt =3VU (2bh) =3X 3135/(2 x 900x 18)=0.29 N/mm楼板底模抗剪强度t =0.29N/mm=0.13+0.54=0.67mmu =350/250=1.40mm楼板底模挠度u max=0.67mr u =1.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图。0. 29弯矩E (kN. n)3. 14I、K1剪力图（M）0.67变形图（佃）（3）第一层龙骨（次楞）验算钢管横向间距600mm第

7、一层龙骨（次楞）间距350mm计算 跨数3跨第一层龙骨（次楞）采用木枋 b=80mm,h=80mm W=bh/6= 80 X 802/6=85333m用匸bh 3/12= 80 X 803/12=3413 333ml4。1）抗弯强度验算弯矩系数Kf-0.100 , q=q1X第一层龙骨（次楞）间距/计算 宽度=8.38 X 350/1000=2.93 kN/mMU=KqL2=-0.100 X 2.93 X 6002a =MUW =105480/85333=1.24N/mm2第一层龙骨（次楞）抗弯强度 a =1.24N/mm v f n=13.00N/mni,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数K

8、V=0.600,VmaFKqL=0.600 X 2.93 X 600=1055N=1.05kN2t =3VaX （2bh） =3X 1055/（2 X 80 X 80）=0.25 N/mm 第一层龙骨（次楞）抗剪强度 t =0.25N/mmv f v=1.40N/mm, 满足要求。3）挠度验算挠度系数Ku =0.677, q =q2X第一层龙骨（次楞）间距/计算宽度=4.88/1.2 X 350/1000=1.42kN/m=1.42 N/mmU max = Kj44q L4/（100EI）= 0.677 X 1.42 X 600,（100 X 9000X 3413333 ）=0.04mmu =

9、600/250=2.40mm第一层龙骨（次楞）挠度U max=0.04mnv u =2.40mm,满足 要求。计算简图及内力图如下图。耳 93 （1 4 叮1 、fS fXL603丄BOO+ 6001L0./L十算简图单位,11 AJf弯矩图（kN.1.05K7剪力图(kN)变形（4）第二层龙骨（主楞）验算钢管纵向间距900mm计算跨数2跨。第二层龙骨（主楞） 采用双枋 b=80mm,h=80mm Wx 80X8 02/6=170667mrr, I=2X 80 X 803/12=6826667mrr1）抗弯承载力验算弯矩系数 K=0.327, P=1.100 X 2.93 X 600=1934

10、N=1.93kNMmaFKPL=0.327 X 1934X =MMW=569176/170667=3.34N/mm第二层龙骨（主楞）抗弯强度（T =3.34N/mm vf n=13.00N/mm,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系 数K=1.578,VmaFKP=1.578 X 1.93 X 1000=3046N=3.05kN2t =3Vmax/（2bh）= 3X 3046/（2 X 2X 80X 80）=0.36 N/mm 第二层龙骨（主楞）抗剪强度 t =0.36N/mniv f v=1.40N/mni, 满足要求。3）挠度验算挠度系数 Ku =2.806 , P，=1.100 X 1.42

11、 X 600=937N=0.94kNmax=K33L/(100EI)= 2.806 X 937X 900 心00 X 9000X 6826667)=0 31mm u =900/250=3.60mm第二层龙骨（主楞）挠度u max=0.31mm u =3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。F=1 93P=1.93F=1.93F=1 93 Pl. 93P1. 9394：90090Q计算简图单位F=kN,0. 163. 支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQk1=6089.00N每 根 钢 管 承 载 活 荷(1.0kN/m2) :Nqk2=0.60 x 0.90 X 1.0 X 10

12、00=540N每根钢管承载荷载 Nx =Nxi+ Nqk2 =6089+540=6629N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=4.60 X 0.0326 X 1000=150N水平拉杆3 层，拉杆重量=3X (0.60+0.90) X 0.0326 X 1000=147N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=3X 14.6=44N脚手板重量 2X 0.60 X 0.90 X 0.30 X 1000=324支撑重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重+脚手板重量=150+147+44+324=664N钢管轴向力 N=1.2Ng+ Nqk=1.2 X 664+6629=7426N(2)钢管

13、立杆长细比验算Lo=h=1.80m=180.00cm ,钢管的 i=1.59cm,入=Lo/i=180.00/1.59=113.21钢管杆件长细比113.2 150.0,满足要求。(3) 钢管立杆稳定性验算2=0.496,P=N/ ( A) =7426/(0.496 X 424.00)=35.31 N/mm 钢管立杆稳定性35.31N/mm 205N/mm满足要求。4. 支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座 200 X 100mm支承面采用16a号槽钢，上部荷载为：F=7426/1O00=7.43kN料选采用16a号槽钢；H=160mm,b=63mmv=6.5mm,t=10.0mm,q=0.

14、17kN/m,w=108300口市1 Y=8662000mrmS=63900mrTE=20600N/mrrf=215.2 2 200 N/mm,f v=120.00N/mmf y=235N/mm(1)抗弯强度验算L=0.80m,a=0.20m,Ni=N=N=7.43kN=7430N,Y x=1.05 ;M=Na+(L+a)+q(L+a) 72=7.43 X 0.20+(0.80+0.20)+0.17 X (0.80+0.20) 2/2=9.001kN.m=9001000Nmma =M/ 丫 xW=900100C/(1.05 X 108300)=79.15/mm2;槽钢梁抗弯强度a =79.15

15、N/mri 215.00N/mni)满足要求(2) 抗剪强度验算V=2N+q(L+a)=7.43 X 2+0.17 X (0.80+0.20)= 15.03kN2T =VS/I xtw=15030X 63900/8662000 X 6.5= 17.06N/mm槽钢梁抗剪强度t =17.06N/mm0.6b = 1.07-0.282/b=1.07-0.282/2.24=0.94 2M/b W=900100(0.94 X 108300)=88.42N/mm槽钢梁整体稳定性88.42N/mm215.00N/mm,满足要求。(4) 挠度验算33i=N(L+a)3/3EI=7430 X (800+200)*3 X 206000X 8662000 )=1.39mm2u 2=NX LX a2x (3-a/L)/6EI2=7430X 800X 2002X (3-200/800)/(6 X 206000X 8662000 )=0.061mmu443=q(L+a) 4/8EI= 0.17 X (800+200) 4/(8 X 206000X 8662000 )=0.01mmu max=u 1+u 2+u 3=1.39+0.061+0.01