vm脚手架专题斜撑

1、目录一、工程概况 3.二、材料质量要求 3.三、扣件式悬挑脚手架搭设 4.四、脚手架的检查和验收 8.五、脚手架的拆除 1.1.六、脚手架安全管理 1.1.七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 1.4一、大横杆的计算 1.4.二、小横杆的计算 1.7.三、扣件抗滑力的计算 2.0四、脚手架荷载标准值 2.1五、立杆的稳定性计算 2.3六、连墙件的计算 2.5.七、悬挑梁的受力计算 2.6八、悬挑梁的整体稳定性计算 2.8九、拉绳的受力计算 2.9.十、拉绳的强度计算 2.9.八、悬挑卸料平台设计 3.1.一、卸料平台设计： 3.1.二、卸料平台安全要求 : 3.2.、卸料平台计算：3.3.博瑞优品道

2、悬挑架专题方案一、 工程概况本工程位于成都市青羊区苏坡乡东坡村，由博瑞地产有限公司 开发，西南建筑设计研究院设计，总建筑面积 74600M2。共 6 栋，分 别为 11+1层、18+1 层，均为现浇钢筋砼框剪结构。本工程由于甲方 要求，基础回填较晚， 为节约工期，保证进度，项目部决定采用挑架。 其中 11 层的由四层开始，一次挑至顶层；十八层的分两次挑完，第 一次从四层挑至十一层， 第二次从十二层挑至顶层。 此次型钢挑架公 司加工成模具式，为达到安全使用等目的，特编制本施工方案。二、 材料质量要求钢管采用 483.焊5 接钢管， 质量必须满足现行钢管技术规定标 注GB-700-SS，3#镇静钢

3、 ，不得使用锈蚀严重 (斑点、剥皮)、弯曲、 开裂的钢管。扣件采用可锻铸铁制造的标准机件：其机械性能符合 (GB-978-67)规定 KT33-S 技术标准。扣件的附件( T 形螺栓、螺母、 垫圈)采用材料符合碳素结构钢 ( GB700-79)中 A3 规定：扣件 不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必 须有出厂合格证及检验单， 扣件与钢管的吻合面要接触良好， 螺栓不 得滑丝，夹紧钢管时，开口处最大距离小于 6mm，必要时进行抗滑 移试验。脚手板选用竹笆板，不得使用腐烂、散边或破损严重的竹笆。 安全网：栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的 1.8 6m 的密目式安 全立网，安

4、全网应为不小于 2000目/100cm2 的密目式绿色围护立网。三、扣件式悬挑脚手架搭设本工程脚手架为双排脚手架， 搭设高度为 24.0 米，立杆采用单立 管。搭设尺寸为：立杆的纵距 1.8米，立杆的横距 1.00 米，立杆的步 距1.8米。采用的钢管类型为 483.5 ，连墙件采用 2步2跨，竖向间距 3.6 米，水平间距 3.6 米。施工均布荷载为 3.0kN/m2，同时施工 2层，脚手板共铺设 4层。悬挑水平钢梁采用 14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.40 米，建筑物内长度为 0.40 米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结， 最外面钢丝绳距离建筑 物1.30m。杆件搭设顺序：根

5、据平面布置图预留 设置挑梁 操作平台 设立 斜支撑布置立杆 扶手水平杆 脚手架搭设在建筑物的第四层，设置挑梁与上钢丝绳连接固定好， 并在架底往上设置拉杆，共同承受此一挑架体的重量。 注意：在转角 等位置，受力薄弱处，应加钢丝绳上拉卸载以减轻转角处钢管受力。 特别是在阳台处的挑架，搭设示意图如下：阳台处的挑架支撑卸载示意图扣件螺栓抗扭力矩 40N.m 以上，但不大于 65N.m，扣件抗滑荷载 8KN。琵琶绳由穿梁螺栓与梁连接， 螺栓与梁连接处， 预留 20 螺栓能通 过的孔洞。 同样按照平面布置图， 在剪力墙处的挑架需预留孔洞， 尺 寸为 200*200。立杆纵向间距 1.8m，横向间距 1.0

6、m，步距 1.8m。连墙杆横向每隔 两跨，竖向每隔两步布置一根。注意架体悬挑部分的水平及垂直度， 防止架体变形扭转及架体中部 下垂和外倾。纵向水平杆设置于小横杆之上， 在立杆的内侧， 并采用十字扣件与 立杆相扣。纵向水平杆采用对接扣件，接头不能在同跨内，相邻接头应错开 500mm 以上。如采用旋转扣件时，应使用 3 个扣件对接。纵向水平5 杆步高 1.8m。架子的外侧应设 1.2m 高的防护栏杆，操作层设置 18cm 高挡脚板。每一主节点处必须设一根横向水平杆，并采用十字扣件扣在立柱 上；每一个小横杆处的纵向杆必须使用十字扣件。（10）本方案所采用的竹笆脚手板一般铺设两层，上层为防护层，铺 设

7、好后四角应用 14#的铁丝扎牢。（ 11）脚手架在两端头或直线距离不大于 15m 处设置剪刀撑，每道 剪刀撑跨立杆 35 根。斜角与地面成 45 60的夹角。所有扣件一 律采用旋转扣件，并扣在立柱上。（ 12）脚手架内立杆与建筑物的间距为 350mm，故此处应用木板封 闭。立面围护采用密目安全网，并用网绳与大横杆绑扎牢固。（ 13）脚手架在搭设时，应高出施工层 1.2m1.8m。（14）应在脚手架作业层下部设一道水平网防护层， 防止作业层有人 或物坠落。（15）门吊处的构造措施如下：（16）挑架首层首步的构造及搭设方法：挑架固定在预留钢筋环上， 外端标高为 +0.05 米，小横杆上需设置一道水

8、平剪刀撑，底层起第一 步根据立杆设置一道纵向剪刀撑。17）转角处型钢摆放示意图如下：四、脚手架的检查和验收（1）悬挑脚手架应在下列阶段进行检查和验收：1、预埋螺栓孔及拉环完成后2、型钢及钢索搭设完成后3、每搭设 10-13 米高度4、达到设计高度后5、遇有 6 级大风和大雨后6、作业层施工加荷载前7、停用超过一个月2）脚手架检查验收时应依据下列技术文件1、施工组织设计和变更文件2、技术交底文件3）脚手架使用中，应定期检查以下项目1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是 否符合要求2、型钢杆件是否变形，穿墙螺栓螺帽是否松动，钢索卡扣是 否松动，钢索的受力和磨损情况。3、扣件螺栓是否

9、松动4、安全防护措施是否符合要求5、荷载是否超载4）脚手架搭设的技术要求，允许偏差和检验方法见下表：脚手架搭设技术要求、允许偏差及检验方法表项 次项目技术要求允许偏差 （mm）检查方法和工具1、型钢 结构预留螺栓孔507.5 米钢尺型钢杆件间水平20水平仪或拉线穿墙螺栓露丝3 丝以上水平仪或拉线钢索卡扣不松动观察2立杆垂直度（ 24 米内）50吊线和卷尺3间 距步距20钢板尺纵距50横距204纵向 水平 杆高 差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸 500mm50钢板尺6扣 件 安 装主节点处各扣件 中心点相互距离a150mm钢板尺同

10、步立杆上两葛 相隔对接扣件的 高差a150mm钢卷尺立杆上的对接扣 件至主节点的距 离ah/3纵向水平杆上的 对接扣件至主节 点的距离aL a /3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭 力矩40-65N.m扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角oo45 60角尺8脚手 板外 伸长 度对接a=130-150mmL 300mm卷尺搭接a100mmL 200mm卷尺10五、脚手架的拆除 架子拆除时应划分作业区， 周围设围栏或竖立警戒标志地面设有专 人指挥，严禁非作业人员入内。拆除的高空作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。 拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、 剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆

11、等，并按一步一清的原则进行， 严禁上下同时进行拆除作业。拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆，斜撑、 剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。连墙点应随拆除进度逐层拆除。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关 的结扣时，应先通知另一方，以防坠落。拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。 拆下的材料应堆放成堆，并应按指定的地点，随拆随运，用塔吊吊 运，严禁抛掷。运至地分类堆放，当天拆当天清。在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代 清楚后方可离开。六、脚手架安全管理1、制定有针对性的、切实可行的脚手架搭设与拆除方案，

12、严格进行安全技术交底。112、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则 GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定 期体检，合格者方可持证上岗。3、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 、302010004、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，并挂设限重牌。 严禁将模板支架、 揽风绳、 泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚 手架上；严禁悬挂起重设备。铝合金包边竹胶板钻10mm孔5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1、主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆；2、连墙件。6、型钢挑架首层每隔 20 米应设置两具灭火器7、架子搭设完毕，用合

13、格密目安全网进行封闭施工，并设置符合要 求的兜网。密目网与兜网： 脚手架外排立杆内侧，要采用密目式防火 安全网全封闭。密目网必须用符合要求的系绳将网周边每隔45cm 系12 牢在脚手管上。挑架首层应设置满铺架板和兜网硬防护，向上每隔 3 层设置一道兜网，作业层下设随层网。8、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁 非操作人员入内。13七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范( JGJ130-2001)。钢结构设计规范 (GB50017-2003) 计算的脚手架为双排脚手架， 搭设高度为 24.0 米，立杆采用 单立管。搭设尺寸

14、为：立杆的纵距 1.80 米，立杆的横距 1.00 米，立杆 的步距 1.80米。采用的钢管类型为 483.5 ，连墙件采用 2步2跨，竖向间距 3.60米，水平间距 3.60 米。 施工均布荷载为 3.0kN/m2，同时施工 2层，脚手板共铺设 4 层。悬挑水平钢梁采用 14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.40 米，建筑物内支撑长度 0.40 米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结， 最外面钢丝绳距离 建筑物 1.30m。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横 杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横14杆的最大弯矩和变形。1. 均布

15、荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300 1.000/3=0.100kN/m 活荷载标准值 Q=3.000 1.000/3=1.000kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.100=0.166kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4 1.000=1.400kN/m大横杆计算荷载组合简图 （ 跨中最大弯矩和跨中最大挠度 ）大横杆计算荷载组合简图 （ 支座最大弯矩 ）2. 强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下15跨中最大弯矩为M1=(0.080.166+0.10 1.400) 1.800

16、 2=0.497kN.m支座最大弯矩计算公式如下 :支座最大弯矩为M2=-(0.100.166+0.117 1.400) 1.800 2=-0.585kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.585106/5080.0=115.063N/mm2大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 :静荷载标准值 q1=0.038+0.100=0.138kN/m活荷载标准值 q2=1.000kN/m16 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.138+0.990 1.000) 1800.

17、0 4/(100 2.06 105121900.0)=4.530mm大横杆的最大挠度小于 1800.0/150 与 10mm满, 足要求 !二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横杆的 上面。用大横杆支座的最大反力计算值， 在最不利荷载布置下计算 小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038 1.800=0.069kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.300 1.000 1.800/3=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.000 1.000 1.800/3=1.800kN 荷载的计算值 P=1.2 0.069+1.2 0.180+1.

18、4 1.800=2.819kN17小横杆计算简图2. 强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不 利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下 :集中荷载最大弯矩计算公式如下 :M=(1.20.038) 1.0002/8+2.819 1.000/3=0.945kN.m=0.945106/5080.0=186.104N/mm2小横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算18最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.0381000.

19、004/(384 2.060 105121900.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.069+0.180+1.800=2.049kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2049.120 1000.0(3 1000.0 2-4 1000.0 2/9)/(722.06 105121900.0)=2.896mm最大挠度和V=V1+V2=2.916mm小横杆的最大挠度小于 1000.0/150 与 10mm满, 足要求 !19三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下 式计算 （规范5.2.5）:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取8.0k

20、N；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设 计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038 1.000=0.069kN脚手板的荷载标准值 P2=0.300 1.000 1.800/2=0.270kN活荷载标准值 Q=3.000 1.000 1.800/2=2.700kN 荷载的计算值 R=1.2 0.069+1.2 0.270+1.4 2.700=4.187kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m时,试验表明 :单扣件在 12kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 12

21、.0kN；20四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1337 NG1 = 0.134 24.000=3.209kN(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；本例采用冲压钢脚手板， 标准值为 0.30NG2 = 0.30041.800 (1.000+0.350)/2=1.458kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、冲 压钢脚手板挡板，标准值为 0.11NG3 = 0.1101.800 4/2=0.396kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网

22、 (kN/m2) ； 0.005NG4 = 0.0051.800 24.000=0.216kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.279kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和， 内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值21经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 21.800 1.000/2=5.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压 (kN/m2) ，按照建筑结构荷载规 范 (GB50009-2001)的规定采用： W0 = 0.350Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)

23、的规定采用： Uz = 0.840Us 风荷载体型系数： Us = 1.000经计算得到，风荷载标准值 Wk= 0.7 0.3500.8401.000 = 0.206kN/m 2 。考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/1022其中 Wk风荷载基本风压值 (kN/m2) ； la 立杆的纵距 (m) ； h 立杆的步距 (m) 。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值， N=13.90kN； 轴心受压立杆的稳定系数

24、 , 由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.19 ；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh 确定， l0=3.12m ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数， 由脚手架的高度确定， u=1.50 ； A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2) ；经计算 得到 = 152.95f 钢管立杆抗压强度设计值， f =23205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !考虑风荷载时 , 立杆的稳定

25、性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值， N=12.76kN； 轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.19 ；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh 确定， l0=3.12m ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数， 由脚手架的高度确定； u = 1.50A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 (抵抗矩) ， W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩， MW= 0.143kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2) ；经计算 得到 =

26、 168.58f 钢管立杆抗压强度设计值， f =205.00N/mm2；24考虑风荷载时，立杆的稳定性计算Nl ，连墙件的设计计算满足要求 !连墙件采用扣件与墙体连接 经过计算得到 Nl = 8.734kN大于扣件的抗滑力 8.0kN ，不满足要求! 故：采用双扣件！ Nl = 8.734kN 小于12kN！连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照简支梁计算。悬臂部分脚手架荷载 N的作用，里端为与楼板接触部分， A为与墙交接处。本工程中，脚手架排距为 1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm，26 水平支撑梁的截面惯性矩

27、I = 712.00cm 4，截面抵抗矩 W = 102.00cm3，截面积 A = 21.50cm 2。受脚手架集中荷载 P=1.2 4.33+1.4 3.78=10.49kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2 21.500.00017.85 10=0.20kN/mPPqA1001300400悬挑脚手架计算简图27最大弯矩 Mmax=0.267PL+1/8qL2=3.66kN.m截面应力 =M/1.05W+N/A=3.66106/(1.05 80500.0)+4.406 1000/1851.0=49.32N/mm2水平支撑梁的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求 !八、悬挑梁的整体稳定性

28、计算水平钢梁采用 14号工字钢 ,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数， 查表钢 结构设计规范 (GB50017-2003)附录 B得到：b=2.00由于 b大于0.6 ，按照钢结构设计规范 (GB50017-2003) 附录 B其值用 b 查表得到其值为 0.918经过计算得到强度=2.12 106/(0.918 102000.00)=22.65N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f, 满足要求 !28九、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力 RAH和拉钢绳的轴力 RUi按照下面计算其中 RUicos i 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力各支点的支撑力 RCi=RUisin i按照以上

29、公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=18.192kN十、拉绳的强度计算钢丝拉绳 (支杆) 的内力计算： 钢丝拉绳 (斜拉杆 ) 的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=18.192kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力 (kN) ；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和 (kN) ；计算中可以近似计算 Fg=0.5d2， d为钢丝绳直径 (mm)；29钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 619、637、661钢丝绳分别取 0.85 、0.82 和0.8；K 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg 取18.192kN， =0.82 ，K=8.0, 得到：钢丝绳最

30、小直径必须大于 17mm才能满足要求 !钢丝拉绳 （斜拉杆） 的吊环强度计算钢丝拉绳 （斜拉杆 ） 的轴力RU我们均取最大值进行计算作为 吊环的拉力 N，为N=RU=18.192kN钢丝拉绳 （斜拉杆 ） 的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取 f = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳 （斜拉杆） 的吊环最小直径 D=18192 4/（3.1416 125）1/2=14mm30八、悬挑卸料平台设计 一、卸料平台设计：计算依据建筑施工安全检查标准 (JGJ59-99) 和钢结构 设计规范 (GB50017-2003)。斜撑式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平

31、台的悬挑长度和所受荷载都很大， 因此必须严格地进 行设计和验算。平台水平钢梁 (主梁)的悬挑长度 3.50m，卸料平台宽度为 4.50m。主次梁均采用 48，3.5 钢管，双扣件连接。施工人员等活荷载 2.00kN/m2，最大堆放材料荷载 10.00kN 。31防护栏杆防04008护栏杆架板150015001500卸料平台防护门正立面图二、卸料平台安全要求 :1. 卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架 等施工设备上；2. 斜拉杆构造上两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；3. 卸料平台安装时，平台外口应略高于内口；4. 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5. 卸料平

32、台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检 验才能松卸起重吊钩；6. 斜支撑与水平钢梁的夹角最好在 45-60度；7. 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应 及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8. 操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设32计容许荷载，配专人监督 三、卸料平台计算：1、设计计算基本数据。钢管直径 48 ，壁厚 3.5 ，截面积 A=489 2，回3转半径 I=15.8 ，截面模量 W=5.08 3，抗拉、抗弯、抗 压容许压力 =205N/ 2，钢管能承受最大弯矩 1040Nm， 直角扣件、旋转扣件抗滑承载力 8KN。一、次梁的计算钢管直

33、径 48 ，壁厚 3.5 ，截面积 A=489 2，回转3半径 I=15.8 ，截面模量 W=5.08 3，抗拉、抗弯、抗压 容许压力 =205N/ 2，钢管能承受最大弯矩 1040Nm， 直角扣件、旋转扣件抗滑承载力 8KN。1. 荷载计算(1) 脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值 为0.30kN/m2；Q1 = 0.30 1.00=0.30kN/m(2) 最大的材料器具堆放荷载为 10.00kN ，转化为线荷载：Q2 = 10.00/3.50/4.50 1.00=0.64kN/m(3) 钢管自重荷载 Q3=0.10kN/m 经计算得到，静荷载计算值q = 1.2 (Q1+Q2

34、+Q3) = 1.2 (0.30+0.64+0.10) = 1.24kN33经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4 2.00 1.00=2.80kN/m2. 内力计算内力按照集中荷载 P与均布荷载 q作用下的简支梁计算， 计算简图如下最大弯矩 M的计算公式为经计算得到，活荷载计算值 M = 1.244.50 2/8+2.80 4.50/4=6.29kN.m3. 抗弯强度计算其中 x截面塑性发展系数，取1.05 ；f钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2；经过计算得到强度=6.29 106/(1.05 39700.00)=150.83N/mm2；次梁钢管的抗弯强度计算 f, 满足

35、要求 !4. 整体稳定性计算其中 b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下34式计算：经过计算得到 b=5708.5 489.0235/(4500.0 100.0 235.0)=5.2经过计算得到强度 =6.29 106/(5.2 39700.00)=131N/mm2；次梁钢管的稳定性计算 f, 满足要求 !二、主梁的计算1. 荷载计算(1) 栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹笆片脚手板， 标准值为 0.15kN/m；Q1 = 0.15kN/m(2) 钢管自重荷载 Q2=0.10kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2 (Q1+Q2) = 1.2 (0.15+0.10) = 0.3

36、0kN/m经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 P = (1.24 4.50+2.80)/2=4.19kN2. 内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载 P和均布荷载 q作用下的连续 梁计算。35q5003000PPPA悬挑卸料平台水平钢管计算简图经过连续梁的计算得到7.44 7.293.104.19 4.341.381.685.876.02悬挑水平钢管支撑梁剪力图 (kN)2.1324.505悬挑水平钢管支撑梁弯矩图 (kN.m)0.0009.119悬挑水平钢管支撑梁变形图 (mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=11.778kN,R2=10.208kN362.80支座反力 RA=10

37、.208kN最大弯矩 Mmax=4.505kN.m3. 抗弯强度计算其中 x截面塑性发展系数，取 1.05 ；f钢材抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 2经过计算得到强度：=4.505 106/1.05/39700.0+11.778*1000/1274.0=117.319N/mm 2主梁的抗弯强度计算强度小于 f ，满足要求 !4. 整体稳定性计算其中 b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到 b=5708.5 489.0235/(3500.0 100.0 235.0)=0.66由于 b大于0.6 ，按照钢结构设计规范 (GB50017-2003) 附录 B其值

38、用 b 查表得到其值为 0.650经过计算得到强度 =4.51 106/(0.650 39700.00)=174.55N/mm2；主梁钢管的稳定性计算 f, 满足要求 !37三、斜支撑内力计算水平钢梁的轴力 RAH和斜支撑的轴力 RUi按照下面计算其中 RUicos i 为斜撑的撑力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisin i按照以上公式计算得到最大得斜撑钢管受力为RU1=13.21kN采用双扣件！五、钢筋预埋拉环的强度计算 :钢丝拉绳 （斜拉杆 ） 的轴力RU我们均取最大值进行计算作为拉环 的拉力 N为N=RU=16.657kN预埋拉环强度计算公式为其中 A=3.14*16*16=582.14mm2=16657/582.14=34.70N/mm2拉环强度计算 N1=1.1KN，单边锚固长度 L=60030d满足要求。38 楼板厚 100 mm， h0=80 mm，砼强度等级为 C30时，其抗拉强 度设计值为 ft=1.5N/mm2，支座传给楼板面集中 N1=11.778kN， 则楼面受冲切承载力为：N10.6ft um h0。式中 N1局部荷载设计值或集中反力设值； ft砼轴心抗拉强度设计值 C30 取 ft=1.5N/mm2； um距局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2处的周长； h0截面有效高度。本方案 16 钢筋局部荷载的 um =2(16+13