填料塔课程设计(word文档良心出品).doc

1、目录1.(4)2.(6)3.(6)4.65.(6)6.87. 148.(19)9.20- 1 -1. 前 言填料塔是以塔内的填料作为气液两相间接触构件的传质设备， 它是化工类企业中最常用的气液传质设备之一。 而塔填料塔内件及工艺流程又是填料塔技术发展的关键。聚丙烯材质填料作为塔填料的重要一类， 在化工上应用较为广泛， 与其他材质的填料相比，聚丙烯填料具有质轻、价廉、耐蚀、不易破碎及加工方便等优点，但其明显的缺点是表面润湿性能。1.1 填料塔技术填料塔的塔身是一直立式圆筒， 底部装有填料支承板， 填料以乱堆或整砌的方式放置在支承板上。 填料的上方安装填料压板， 以防被上升气流吹动。 液体从塔顶经

2、液体分布器喷淋到填料上， 并沿填料表面流下。 气体从塔底送入， 经气体分布装置（小直径塔一般不设气体分布装置） 分布后，与液体呈逆流连续通过填料层的空隙， 在填料表面上， 气液两相密切接触进行传质。 填料塔属于连续接触式气液传质设备，两相组成沿塔高连续变化， 在正常操作状态下， 气相为连续相，液相为分散相。当液体沿填料层向下流动时，有逐渐向塔壁集中的趋势，使得塔壁附近的液流量逐渐增大，这种现象称为壁流。壁流效应造成气液两相在填料层中分布不均，从而使传质效率下降。因此，当填料层较高时，需要进行分段，中间设置再分布装置。液体再分布装置包括液体收集器和液体再分布器两部分，上层填料流下的液体经液体收集

3、器收集后， 送到液体再分布器， 经重新分布后喷淋到下层填料上。填料塔具有生产能力大，分离效率高，压降小，持液量小，操作弹性大等优点。填料塔也有一些不足之处， 如填料造价高； 当液体负荷较小时不能有效地润湿填料表面， 使传质效率降低； 不能直接用于有悬浮物或容易聚合的物料； 对侧线进料和出料等复杂精馏不太适合等。1.2填料的类型填料的种类很多，根据装填方式的不同，可分为散装填料和规整填料。散装填料是一个个具有一定几何形状和尺寸的颗粒体， 一般以随机的方式堆积在塔内，又称为乱堆填料或颗粒填料。 散装填料根据结构特点不同， 又可分为环形填料、鞍形填料、环鞍形填料及球形填料等。- 2 -规整填料是按一

4、定的几何构形排列，整齐堆砌的填料。规整填料种类很多，根据其几何结构可分为格栅填料、波纹填料、脉冲填料等。根据设计的费用和分离要求来考虑，本设计采用散装填料。1.3 填料的几何特性填料的几何特性数据主要包括比表面积、 空隙率、填料因子等， 是评价填料性能的基本参数。1.4 填料的性能评价填料性能的优劣通常根据效率、 通量及压降三要素衡量。 在相同的操作条件下，填料的比表面积越大，气液分布越均匀，表面的润湿性能越好，则传质效率越高；填料的空隙率越大，结构越开敞，则通量越大，压降亦越低填料塔的流体力学性能1.5 填料塔的流体力学性能主要包括填料层的持液量、 填料层的压降、液泛、填料表面的润湿及返混等

5、。 1.6 填料的选择填料的选择包括填料种类的选择、填料规格的选择（散装填料规格的选择、规整填料规格的选择）、填料材质的选择等， 所选填料既要满足生产工艺的要求，又要使设备投资和操作费用最低。在填料的选择中，我选用 DN50 填料。因为设计任务的年产量比较小，塔径为 800mm，不适合用尺寸大的填料。而在同类填料中，尺寸越小的，分离效率越高，但它的阻力将增加，通量减小，填料费用也增加很多。而 DN50 填料正处于两者之间。是理想的填料类型。1.7 填料塔的内件填料塔的内件主要有填料支承装置、 填料压紧装置、 液体分布装置、 液体收集再分布装置等。 合理地选择和设计塔内件， 对保证填料塔的正常操

6、作及优良的传质性能十分重要。- 3 -2. 设计任务? 原料气组成 : 丙酮空气双组分混合气体丙酮含量 14.0% （体积 %）? 处理量 : 1.3 107 4.1 107 Nm 3 /a （标准体积流量）年吸收能力 1.2 10 7 m3 ，年开工 3600 小时?操作条件 :连续常压操作 (t= 2030 )?尾气要求 :出塔气体中丙酮含量不大于原料气中丙酮含量的0.5%.? 吸收剂:清水3设计方案的说明用水吸收丙酮溶解的吸收过程，为提高传质效率，选用逆流吸收流程，因用水作为吸收剂，且丙酮不作为产品，故采用纯溶剂。对于水吸收的丙酮过程，操作温度及操作压力较低，故此用塑料阶梯环DN50填料

7、。4基础物性数据4.1 液相物性数据20oC时水的有关物性数据如下：密度为998. 2kg / m3粘度为0. 001Pa.s3. 6kg /( m.h)表面张力为L72. 6dyn / cm 940896kg / h 2丙酮在水中的扩散系数为 DL1. 3 10 9 m2 / s4. 68 10 6 m2 / h4.2 气相物性数据混合气体的平均摩尔质量为MVmy i Mi0. 1458. 080. 862933. 0712kg / kmol混合气体的平均密度为- 4 -VmPMV / RT ( 101. 325 31. 908) /( 8. 314 293) 1. 3756 kg / m3

8、m混合气体的粘度可近似取空气的粘度，查手册的20 空气的粘度为V1. 8110 5 Pa.s0. 065kg/(m.h)丙酮在空气中的扩散系数为DV1. 0310 5 m2/ s0. 037m2/h4.3 气相中平衡数据常压下20时, HL3EMs0. 3428kmol /( kPa.m )在水中的享利系数为E=161.6KPa;相平衡常数为 m=E/P=1.59495物料衡算进塔气相摩尔比为Y1y10. 141 y110. 16280. 14出塔气相摩尔比为：Y2 Y1( 1A)0. 0228进塔惰性气相流量为(1.2 10 7 )/3600=3333.3V3333. 3273( 1 0.

9、14) 119. 24kmol h 122. 427320该吸收过程属低浓度吸收， 平衡关系为直线， 最小液气比可按下式计算， 即：LY1Y2X20V minY1 mX2对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为L0. 1628 0. 0228V min1. 37150. 1628 / 1. 5949 0取操作液气比为 ：L 1.5 LVVminL1 . 51 . 37152. 06VL2. 06119 . 24245. 63 kmol1h由物料衡算式：V( Y1Y2 )L( X1X 2 )119 . 24- 5 -0 . 0228)X 1( 0. 1628245. 630 . 0680表 1 全塔物

10、料衡算总表进塔出塔气相中丙酮的量1127. 46kg /h气相中丙酮气的量157. 90kg / h惰性气体的量3457.96kg /h惰性气体的量3457. 96kg / h水中丙酮气的量kg/h水中丙酮的量970. 10kg/h0水的量4426. 25kg /h水的量4426. 25kg / h INPUT9011.67kg /hOUTPUT9012. 21kg / h从上表可知进出塔的物料总量基本相等，结果差异主要是由于用尾气吸收公式算的理论水中丙酮的量比实际吸收丙酮的量要大。6填料塔的工艺尺寸的计算6.1 塔径的计算采用 Eckert通用关联图计算泛点气速。气相质量流量为wv3333.

11、 3 1. 37564585. 29kg h 1液相质量流量可近似按纯水的流量计算，即wL245. 6318. 024426. 25h1kgEckert 通用关联图的横坐标为wL0. 54426. 251. 3756V0. 50. 0358wV()L4585. 29998. 2查 Eckert 图得- 6 -u2v0. 2F FL0. 2gL查表得陶瓷拉西环矩鞍泛点填料因子平均值为F 177m 1uF0. 15gL0. 209. 81 998. 210.21771 1. 75610. 22. 8361m sFvLu0. 7uF0.72. 83611. 9853 ms 1D4Vs43333. 3

12、/ 3600u3. 14 1.0. 7708 m9853圆整塔径，取 D=0.8m=800mm3333. 336001. 8430泛点率校核 ： u0. 820. 785u1. 8430u F65. 0%2. 8361在 0.50.85 的允许范围内，合格填料规格核算D8008d21. 0538液体喷淋密度核算取最小润湿速率为( L ) min0. 08m3wm h查表得拉西环矩鞍DN50 的比表面积2t = 93m m3- 7 -Umin( L )min.t0. 08 937. 44 m3w2m h4426. 25998. 2U=8. 83 U m in0. 820. 785经以上核算可知，

13、选用D=800mm合理图 1 填料层的泛点和压强降的通用关联图（ECKERT图）6.2填料层高度计算Y1=mX1 = 1. 59490. 06800. 1085Y 2 =mX =02- 8 -脱吸因数为mV1. 5949119. 24S=245.0. 7742L63气相总传质单元数为1ln 1 S Y1Y2SNOG1 SY 2Y 210. 162803. 85401In ( 1 0. 7742)0. 02280. 77420. 77420气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算0. 750. 120. 0520. 2w1. 45cULULtUL1 exp2tLt LLgL L t查常见材质的

14、临界表面张力值表c61dyncm 1790560 kgh 2液体质量通量为W4426. 2521ULL8810. 21kgmh0. 785D20. 7850. 82则0. 750. 120. 0520. 21 exp1. 45 7905608810. 21938810. 218810. 21wt940896933. 6998. 221. 27108998. 294098693=0.5062得w=47.0766 m 23m- 9 -气膜吸收系数由下式计算0. 71 / 3t DVkG0. 237UVVV DVRTtV气体质量通量为UV3333. 31. 37569126. 772h10. 785

15、0. 82kg m则：9126. 770. 71 / 30. 037kG0. 2370. 065930. 0651. 37560. 0378. 314293930. 0610kmolm 2h 1kpa 1液膜吸收系数由下式计算：UL2 / 31 / 21 / 3kLLL g0. 0095L DLw LL则：8810. 212 / 33. 61 / 23. 61. 271081 / 3k L0. 009547. 07663. 6998. 24. 68106998. 20. 3672 .1mh由 k Gk G1 . 1wk Lk L0 . 4w查常见填料的形状系数表得：1k Gk G w1. 10

16、.06147. 076611. 12.8717kmol3 h 1kPa 1k Lk L0 .4w0. 367247. 076610. 417. 2865h 1-10-u65. 0% 50%u F所以需要按下式进行校正：1 9. 5 u1. 4kG0. 5KGuF1 2. 6 u2. 2k G0. 5KLu Fk G1 9.50.650. 5 1.42. 87174. 7877 kmol m 3h 1kPak L12.6 0. 650 0.52. 217 . 9785 h 117 . 2865KG11112. 6945kmol m 3h 1kPa11k G aH k La4. 78770. 34

17、28 17. 9785VV119. 240. 8749 mHOG = KY aKGaP2. 695101. 3 0. 7850. 82Z=HOG NOG =0.87493.8540=3.3719m取Z =1.2Z1. 23. 37194. 0463m取 Z5m对拉西环填料， h2. 5, hmax4mD取 h2. 5,则Dh=2. 58002000mm计算Z5000mm，故需要分两段。-11-6.3填料层压降的计算采用 Eckert 通用关联图计算填料层压降。0. 54426. 250. 5横坐标为LV1. 37560. 0358VL4585. 29998. 2查表得陶瓷拉西环压降填料因子平均

18、值为：1P288m纵坐标为u2vL21. 375610. 20. 1374P1. 8430 288 10. 2gL9. 81998. 2查 Eckert 通用关联图得：P Z1249. 811216. 44Pa m 1则填料塔的压强降为P = 1216. 4456082. 2Pa，7辅助设备的选型及设备7.1液体分布器7.1.1液体分布器的选型该吸收塔液相负荷较大，而气相负荷相对较低，故选用槽式液体分布器。7.1.2分布点密度计算根据 Eckert的散装填料塔分布布点密度推荐值，D=750mm时取喷射点密度为 170 点 /m2 ，现 D=800mm,取喷射点密度为 180 点/m 2则布液点

19、数为n0. 785 0. 8218090 . 432取 130 点.按分布点几何均匀与流量均匀的原则，进行布点设计。设计结果为：二级槽共设五道，在槽侧面开孔，槽宽度为80mm，槽高度为210mm，两槽中心矩为-12-160mm。分布点采用三角形排列，实际设计点数n=92 点，如下图所示：图 2 为槽式液体分布器布液点设计图7.1.3分液计算Lsd 0 n 2g H40. 60, H160 mm取孔流系数，开孔上方的液位高度分别为：1444262998. 23600则， d 04LS23. 14 920. 629. 81 0. 16ng H0. 004005m12设计取d=4mm-13-7.2填

20、料支撑结构填料支承结构应满足 3 个基本条件：使起液能顺利通过 . 设计时应取尽可能大的自由截面。 要有足够的强度承受填料的重量， 并考虑填料孔隙中的持液重量。要有一定的耐腐蚀性能。 填料支承装置的作用是支承塔内的填料， 常用的填料支承装置有栅板型、孔管型、驼峰型等。支承装置的选择，主要的依据是塔径、填料种类及型号、塔体及填料的材质、气液流率等。本设计根据需要，选择栅条式支承装置。7.3 填料压紧装置填料上方安装压紧装置可防止在气流的作用下填料床层发生松动和跳动。 填料压紧装置分为填料压板和床层限制板两大类。填料压板自由放置于填料层上端，靠自身重量将填料压紧。 它适用于陶瓷、 石墨等制成的易发

21、生破碎的散装填料。床层限制板用于金属、 塑料等制成的不易发生破碎的散装填料及所有规整填料。床层限制板要固定在塔壁上， 为不影响液体分布器的安装和使用， 不能采用连续的塔圈固定， 对于小塔可用螺钉固定于塔壁， 而大塔则用支耳固定。 本设计中填料塔在填料装填后于其上方安装了填料压紧栅板。7.4液体再分布器装置液体在乱堆填料层内向下流动时， 有偏向塔壁流动的现象， 偏流往往造成塔中心的填料不被润湿， 降低表面利用率。 根据再分布器各种规格的使用范围， 最简单的液体再分布装置为截锥式再分布器。7.5 除沫装置除沫装置安装在液体再分布器上方， 用以除去出气口气流中的液滴。 由于氨气溶于水中易于产生泡沫为

22、了防止泡沫随出气管排出， 影响吸收效率， 采用除沫装置，根据除沫装置类型的使用范围，该填料塔选取丝网除沫器。-14-7.6 接管口尺寸的计算为防止流速过大引起管道冲蚀，磨损，震动和噪音，液体流速一般不超过3m/s ，气体流速一般不超过10-30m/s 。管径计算公式： d g4VS ，由于该u填料塔吸收在底浓度下进行，故气液体进出空的管径相同。（ 1） 丙酮与空气混合气体：取 u=30 m/s 所以由公式：d g43333. 3213mm3. 14360026（ 2） 圆整取213mm（ 3） 查表（ GB8163-87）管子规格表，可选取 219mm 9.5mm的无缝钢管，内径为： 219-

23、2 9.5=200mm在对气体流速进行校核： u13333. 329. 49m / s0. 7850. 223600u1 u, 所以，管子选取合格（ 4） 对于液体进出口，取液体流量为2m/s同理查表（ GB8163-87）管子规格表，可选取219mm9.5mm的无缝钢管，内径为： 219-2 9.5=200mm4426. 25 / 998. 20. 039m / s在对液体流速进行校核： u20. 7850. 223600u2 u, 所以，管子选取合格-15-表 2计算结果总表项目数据操作压强 P/kPa101.325各段平均温度t M / 20塔径 D/mm800填料分段高度h/mm200

24、0填料层高度 Z mm5000空塔流速 (m/s)1.843填料层压强P/Pa6082.2气相总传质单元数 NOG3.854气相传质单元高度 HOG /mm874.9布液点数 n/ 点92孔径 d 0 /mm4气体进出管道的尺寸 mm219 9.5液体进出管道的尺寸 mm219 9.5-16-8. 参考文献1. 陈敏恒等 . 化工原理 . 下册 . 北京 : 化学工业出版社 ,20002. 上海医药设计院编 . 化工工艺设计手册 . 北京 : 化学工业出版社 ,19963. 匡国柱 , 史启才主编 . 化工单元过程及设备课程设计 . 北京 : 化学工业出版社 ,20024. 王树楹主编 . 现

25、代填料塔技术指南 . 北京 : 中国石化出版社 ,19985. 刘乃鸿主编 . 工业塔新型规整填料应用手册 . 天津 : 天津大学出版社， 19936. 贺匡国主编 . 化工容器及设备设计简明手册 . 北京 : 化学工业出版社 ,20027. 王松汉主编 . 石油化工设计手册 . 第 3 卷. 化工单元过程 . 北京 : 化学工业出版社 ,20028. 倪进方 . 化工过程设计 . 北京 : 化学工业出版社 ,19999. 谭蔚主编 . 化工设备设计基础 . 天津 : 天津大学出版社 ,200010. 化学工程手册编辑委员会 . 化学工程手册 . 第 3 卷第十篇 . 气体吸收 . 北京 :化

26、学工业出版社， 198911.Perrys Chemical Engineer s Handbook. Sixth edition.Section18.198412.Langes Handbook of Chemistry.15th ed，199913. 化学工程手册编辑委员会 . 化学工程手册 . 第 3 卷第十三篇 . 气液传质设备 .北京 : 化学工业出版社 ,198914. 时钧 , 汪家鼎 , 余国琮，陈敏恒主编 . 化学工程手册 . 第二版上卷 . 北京：化学工业出版社， 1996-17-9. 后记 ：设计过程的心得体会经过了两周多时间的课程设计， 现在终于完成了这次的课程设计要求， 有了一点的心得。在上学期，我们学习了化工原理这一课程，化工原理是化学工程专业的一门重要的专业基础课，它的内容是讲述化工单元操作的基本原理、典型设备的结构原理、操作性能和设计计算。化工单元操作是组成各种