钢管三角悬挑支撑架方案设计

1、文档 xxxx小区工程屋面挑檐钢管三角支撑架方案 、工程概况： 本工程位于 xxxxxx， 本工程地下一层，地上 17 层，由 13 幢 17 层高层住宅及 6 幢 3 层住宅组成； 13 幢高层采用框架剪力墙结构， 采用钻孔灌注桩基础； 6 幢 3 层住宅，框架结构，采用预应力方桩基础； 拟建场地设地下室一层，基坑开挖深度约3m总建筑面积：88398平方米； 总工期： 720 天。 0.000 相对于黄海标高 8.200 室内外高差 100mm, 建筑物 高度（ 室外地面至主要屋面板的板顶 ）:49.95m 。建筑抗震设防类别为丙类 , 建筑结构安全等级为二级 , 所在地区的抗震设防烈度为六

2、度 , 剪力墙抗震等 级为四级。本工程砌体施工质量控制等级为 B 级。本工程结构设计正常使 用年限为 50 年。 本工程标准层高2.9m，共17层，屋面挑檐檐口高49.850m,挑檐跨度 1.0m （从轴线至最外悬挑距离），如图1所示 图1 屋面挑檐剖面图 十00 L 2 83 图2屋面挑檐支撑体系的受力 、方案确定 根据工程情况，如采用槽钢悬挑架作支撑，造价高，不经济，经反复论 证，决定采用48钢管三角悬挑支撑架作为屋面挑檐的支撑体系。为避免斜 撑角度太大，斜撑设置在16层、17层。17层设置垂直支撑。每榀三角形悬 挑架纵向间距1.2m,上口垂直支撑横向间距 0.8m。 三、技术要求 1 ）

3、、14层，15层楼梁板混凝土浇筑时，必须沿建筑四周结构梁预埋48 钢管，钢管埋深20cm上部30cm并要求14层，15层预埋位置上 下对应。 2 ）、内脚手架的纵横扫地杆及大横杆与悬挑架水平杆相连。 所有水平杆均 采用旋转扣件连接，不得采用对接扣件。所有扣件使用前必须进行 检查，不得采用有裂纹、滑扣等缺陷的扣件；扣件必须拧紧，不脱 扣。 3 ）、搭设必须严格按照方案要求进行， 钢管间距、角度必须符合设计计算 要求。 4） 、在 17 层设置一排斜撑杆，起到卸荷作用，减轻 16 层斜撑系统荷载， 以增大整体支撑系统的稳定性， 5）、遇边柱墙时，设置钢管抱箍，与悬挑架连接。 6 ）、16 层楼面标

4、高处外架满铺脚手板， 17 层钢管悬挑平台满铺脚手片， 悬挑架外侧立面满挂密目网，水平向张挂水平兜网。 四、混凝土浇筑的注意事项 1 ）浇筑屋面梁板混凝土时应采用先里后外的顺序进行。 2 ）混凝土卸料时， 不宜堆放在挑檐处，应在框架边梁的内侧卸料，然后采用 人工铲料到挑檐处，避免荷载集中，分布不均匀。 3 ）操作人员不得在悬挑部位集中作业，尽量减少人员在悬挑部位作业。 4 ）混凝土浇筑过程中需有专人看护支撑体系， 时刻关注支撑体系的变化情况。 五、悬挑架受力计算 1 、计算模型的建立 挑檐板厚100mm梁截面300mM 500mm根据钢管三角支撑架的受力情 况，建立如图 3 的计算模型 （假定

5、为一次超静定结构） ，按照建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规范及建筑结构荷载规范，施工荷载按 2kN/m2 计，先计 算Pi、P2；再依据力法及图乘法求得其他杆件受力；最后根据计算的内力进 行水平杆及斜支撑杆的受弯、受压验算（按照图 3简图进行计算） 800 Xa 图3悬挑架各构件的受力 2、计算书 1）求 P1、P2 值 300X500m梁模板（扣件式）计算书 、工程属性 新浇混凝土梁名称 KL 新浇混凝土梁计算跨度（m） 8 混凝土梁截面尺寸（mrrK mm） 300X 500 新浇混凝土结构层高（m） 2.9 梁侧楼板厚度（mm） 100 、荷载设计 2 模板及其支架自重标准值 Gk（

6、kN/m ） 面板 0.1 面板及小梁 0.3 模板面板 0.5 模板及其支架 0.75 3 新浇筑混凝土自重标准值 Qk（kN/m3） 24 3 钢筋自重标准值 Gk（kN/m ） 梁1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值 Qk 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值 Qk(kN/m 对水平面模板取值 2 2 风荷载标准值3 k(kN/m ) 2 基本风压3 0(kN/m ) 0.3 非自定义：0.22 风压高度变化系数卩z 0.9 风荷载体型系数卩s 0.8 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁板立柱共用 (A) 梁跨度方

7、向立柱间距1 a(mm) 1200 梁两侧立柱间距1 b(mm) 800 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距1 a(mm)、1 b(mm) 1200、 800 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm) 400 梁底增加立柱根数 0 梁底支撑小梁根数 3 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 2 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 50 设计简图如下: 平面图 本图梁侧支撑构造仅作示意，具休详见梁侧模板设计 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 2 面板弹性模量E(N/mm) 10000 取单位

8、宽度1000mm按二等跨连续梁计算，计算简图如下: ni ill W Y* * ill ill ll 1- 150 1 個L 4， a W = bh2/6=1000 x 15X 15/6 = 37500mrq I = bh3/12=1000 x 15X 15X 15/12 = 281250mm q 1 = 0.9max1.2(G 你+ (G2k+Gk) x h)+1.4Q1k, 1.35(G 1k+ (G2k+Gk) x h)+1.4 x 0.7Q1Q x b=0.9max1.2 X (0.1+(24+1.5) X 0.5)+1.4 X 2,1.35 X (0.1+(24+1.5) X 0.5

9、)+1.4 X 0.7 X 2 x 1 = 17.38kN/m q 1静= 0.9 X 1.35 X Gik+(G2k+G3k) X h X b = 0.9 X 1.35 X 0.1+(24+1.5) X 0.5 X 1 = 15.61kN/m q 1活= 0.9 X 1.4 X 0.7 X QkX b = 0.9 X 1.4 X 0.7 X 2X 1= 1.76kN/m q 2= (Gk+ (G2k+Gk) X h) X b=0.1+(24+1.5) X 0.5 X 1= 12.85kN/m 1 、强度验算 M max= 0.125q1L2= 0.125qd 2= 0.125 X 17.38

10、 X 0.152 = 0.05kN m (r = MUW= 0.05 X 106/37500 = 1.3N/mni f = 15N/mrm 满足要求！ 2 、挠度验算 v max= 0.521qL4/(100EI)=0.521 X 12.85 X 1504/(100 X 10000X 281250) = 0.012mmC v =l/400 = 150/400 = 0.38mm 满足要求！ 3 、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R 1=R=0.375 q 1 静I +0.437 q 1 活l=0.375 X 15.61 X 0.15+0.437 X 1.76 X 0.15 = 0.99

11、kN R 2=1.25q1l=1.25 X 17.38 X 0.15 = 3.26kN 标准值(正常使用极限状态) R 1=R=0.375 q 40.375 X 12.85 X 0.15 = 0.72kN R 2=1.25q41.25 X 12.85 X 0.15 = 2.41kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 60 X 80 小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15.44 2 小梁抗剪强度设计值t (N/mm ) 1.78 2 小梁弹性模量E(N/mm) 9350 3 小梁截面抵抗矩W(cm) 64 小梁截面惯性矩l(cm4) 256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂

12、梁分别计算，如下图: 1 400 L400 400 L400I. 1q十 w I v ITi rTTi rTTi rTTi rH* wlwlwlnf 11 rTTi HU rTTi tv I 400 q 1 = max0.99+0.9 x 1.35 x (030.1)x 0.3/2+0.5 x (0.5-0.1)+0.9max1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.1)+1.4 x 1, 1.35 x (0.5+(24+1.1) x 0.1)+1.4 x 0.7 x 1 x max0.4-0.3/2 , (0.8-0.4)-0.3/2/2 x 1, 3.26+0.9 x 1.35 x

13、(0.3-0.1) x 0.3/2=3.29kN/m q 2= max0.72+(0.3-0.1) x 0.3/2+0.5 x (0.5-0.1)+(0.5+(24+1.1) x 0.1) x max0.4-0.3/2 , (0.8-0.4)-0.3/2/2 x 1, 2.41+(030.1)x 0.3/2 = 2.44kN/m 1 、抗弯验算 2 2 2 2 M max= max0.107q1l 1，。=max0.107 x 3.29 x 0.4 ,0.5 x 3.29 x 0.4 = 0.26kN -m (r = Mna/W= 0.26 x 106/64000 = 4.12N/mni f

14、= 15.44N/mni 满足要求！ 2 、抗剪验算 V max= max0.607q1l 1, 5I2 = max0.607 x 3.29 x 0.4 , 3.29 x 0.4 = 1.318kN 2 2 T max= 3O(2bh 0)=3 x 1.318 x 1000/(2 x 60 x 80) = 0.41N/mmW t = 1.78N/mm 满足要求！ 3 、挠度验算 V 1= 0.632q2l 14/(100EI) = 0.632 x 2.44 x 4004/(100 x 9350 x 2560000) = 0.02mmC v =I/400 = 400/400 = 1mm 44 V

15、 2= q2|2/(8EI) = 2.44 X400/(8 X 9350X2560000) = 0.33mmC v = 1/400 = 400/400 =1mm 满足要求！ 4 、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 R ma= max1.143qil 1, 0.393qil gl 2 = max1.143 X 3.29 X 0.4，0.393 X 3.29 X 0.4+3.29 X 0.4 = 1.84kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1= F3 = 1.03kN , R= 1.84kN 正常使用极限状态 R max= max1.143q2l

16、1, 0.393q2l i+q2l 2 = max1.143 X 2.44 X 0.4 , 0.393 X 2.44 X 0.4+2.44 X 0.4 = 1.36kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri= R3= 0.87kN , R2= 1.36kN 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) 48 X 3.2 主梁弹性模量E(N/mni) 206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm勺 205 2 主梁抗剪强度设计值t (N/mm ) 125 4 主梁截面惯性矩l(cm4) 11.36 3 主梁截面抵抗矩w(cm) 4.73 主梁自重忽略不计，计算简图如下: 1.0

17、3KN1.B4kN1.03RN (1) 800 1 、抗弯验算 满足要求! 2 、抗剪验算 15195 0.92 0.92 主梁剪力图(kN) V max= 1.95kN 2 2 T ma尸 2Vnax/A=2 X 1.95 X 1000/450 = 8.67N/mni t = 125N/mrm 满足要求！ 3 、挠度验算 主梁变形图(mm) v max= 1.26mm v = 1/400 = 800/400 = 2mm 满足要求！ 4 、扣件抗滑计算 R = maxR,R2 = 1.95kN 8kN 单扣件在扭矩达到4065N- m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求! 同理可知，左侧立柱

18、扣件受力 R= 1.95kN 8kN 单扣件在扭矩达到4065N- m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求! 七、纵向水平钢管验算 钢管类型 48 X 3.5 钢管截面面积A(mn2) 489 钢管截面回转半径i(mm) 15.8 2 钢管弹性模量E(N/mm) 206000 钢管截面惯性矩l(cm4) 12.19 3 钢管截面抵抗矩W(cm) 5.08 2 钢管抗剪强度设计值t (N/mm ) 125 2 钢管抗压、弯强度设计值b (N/mm ) 215 计算简图如下: 1 95kl.95k1.95k1 95k1 95k1.95k 1.95k1.95k1.95k1.95k1.95k1.95

19、kl. 95k 1,95k 1,95k1.95k1 95k1.95k1.95kN 以境廉必厲|印躱过 L 1200 I L 1300 L 1200 L 1200 L 1200 L 1200 L X十 L4 R = maxR, R=1.95kN , R = maxR , R = 1.55kN 1 、抗弯验算 0556055E 纵向水平钢管弯矩图(kN m) c = MUW= 0.66 X 106/4730 = 138.83N/mrf2 f=205N/mm2 满足要求！ 2 、抗剪验算 3.353 1 4031 403 2 09920A9 1.001 1.301 24972.497 2492497

20、 301-1 801 0 05 O OM 1.9 1.9 0.1490.14E 0 06 0.05 2 2 -1.9 -1.9 DL5470.547 2 09-2.099 纵向水平钢管剪力图(kN) V max= 3.353kN 2 2 T ma尸 2Vnax/A=2 X 3.353 X 1000/450 = 14.9N/mmW t = 170N/mm 满足要求！ 3 、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) V max 2.06mmC v = 1/400 = 1200/400 = 3mm 满足要求！ 4 、扣件计算 R = 6.55kN 8kN 单扣件在扭矩达到4065N- m且无质量缺陷的情

21、况下，单扣件能满足要求! 同理可知，左侧立柱扣件受力 R= 6.55kN 8kN 单扣件在扭矩达到4065N- m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求! 八、立柱验算 立杆稳定性计算依据 建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技 术规范 JGJ130-2011 剪刀撑设置 普通型 立杆顶部步距hd(mm) 1500 立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点 200 的长度a(mm) 顶部立杆计算长度系数卩1 1.386 非顶部立杆计算长度系数卩2 1.755 钢管类型 48 x 3.2 2 立柱截面面积A(mm) 450 回转半径i(mm) 15.9 3 立柱截面抵抗矩w(cm) 4.73 2 抗压强度设计

22、值f(N/mm ) 205 长细比验算 顶部立杆段：I oi=k 卩 i(h d+2a)=1 x 1.386 x (1500+2 x 200)=2633.4mm 非顶部立杆段：102=k 卩 2h =1 x 1.755 x 1500=2632.5mm 入=l o/i=2633.4/15.9=165.62+N*2+Mw/l b= max5.07+0.9 x 1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.1)+0.9 X 1.4 X 1 X (0.8+040.3/2)/2X 1.2 , 5.07+0.9 X 1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.1)+0.9 X 1.4 X 1 X (

23、0.8+0.8-040.3/2)/2X 1.2+0.07/0.8 = 7.92kN f = N/( A) = 7.92 X 103/(0.21 X 450) = 83.37N/mni f = 205N/mrm 满足要求！ 非顶部立杆段：Io2=ky 2h =1.115 X 1.755 X 1500=2935.237mm 入 2= Io2/i = 2935.237/15.9 = 184.606，查表得， 2= 0.211 立柱最大受力 Ne max+Na, R+N边2+M/l U max5.07+0.9 X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.1)+0.9 X 1.4 X 1 X

24、(0.8+040.3/2)/2X 1.2 , 5.07+0.9 X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.1)+0.9 X 1.4 X 1 X (0.8+0.8-040.3/2)/2 X 1.2+0.07/0.8 = 8.09kN f = N/( A)+M/W= 8086.07/(0.21 X 450)+0.07 X 106/4730 = 99.4N/mni f = 205N/mrn 满足要求！ 200X300m梁模板（扣件式）计算书 、工程属性 新浇混凝土梁名称 KL 新浇混凝土梁计算跨度（m） 8 混凝土梁截面尺寸（mrrX mm） 200X 300 新浇混凝土结构层高（m）

25、2.9 梁侧楼板厚度（mm） 100 、荷载设计 2 模板及其支架自重标准值 Gk（kN/m ） 面板 0.1 面板及小梁 0.3 模板面板 0.5 模板及其支架 0.75 3 新浇筑混凝土自重标准值 Gk（kN/m ） 24 3 钢筋自重标准值 Qk（kN/m ） 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值 Qk 当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2） 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值 对水平面模板取值 2 2 Qk(kN/m ) 2 风荷载标准值3 k(kN/m ) 2 基本风压3 0(kN/m ) 0.3 非自定义：0.22 风压高度变化系数卩z 0.9 风荷载体型系数卩

26、s 0.8 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁板立柱共用 (A) 梁跨度方向立柱间距1 a(mm) 1200 梁两侧立柱间距1 b(mm) 800 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距1 a(mm)、1mm) 1200、 800 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm) 400 梁底增加立柱根数 0 梁底支撑小梁根数 2 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 2 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 50 设计简图如下: 平面图 本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁侧模极设计 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗

27、弯强度设计值f(N/mm 2) 15 2 面板弹性模量E(N/mm) 10000 取单位宽度1000mm按简支梁计算，计算简图如下: 11U1111I1111111I11I1IIIIInII (1) 為 4 200 W = bh2/6=1000 x 15X 15/6 = 37500mrn I = bh3/12=1000 x 15X 15X 15/12 = 281250mm q 1 = 0.9max1.2(G 你+ (G2k+Gk) x h)+1.4Q1k, 1.35(G 1k+ (G2k+Gk) x h)+1.4 x 0.7Q1Q x b=0.9max1.2 X (0.1+(24+1.5) X

28、 0.3)+1.4 X 2,1.35 X (0.1+(24+1.5) X 0.3)+1.4 X 0.7 X 2 x 1 = 11.18kN/m q 2= (Gik+ (G2k+Gk) X h) X b=0.1+(24+1.5) X 0.3 X 1 = 7.75kN/m 1 、强度验算 2 2 M max= q1l /8 = 11.18 X 0.2 /8 = 0.06kN m (r = Mna/W= 0.06 X 106/37500 = 1.49N/mni f = 15N/mrm 满足要求！ 2 、挠度验算 v max= 5qL4/(384EI)=5 X 7.75 X 2004/(384 X 1

29、0000X 281250) = 0.057mmC v = l/400 =200/400 = 0.5mm 满足要求！ 3 、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R 1=R=0.5q1l=0.5 X 11.18 X 0.2 = 1.12kN 标准值(正常使用极限状态) R ；=R=0.5q 21=0.5 X 7.75 X 0.2 = 0.77kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 60 X 80 2 小梁抗弯强度设计值f(N/mm ) 15.44 2 小梁抗剪强度设计值t (N/mm ) 1.78 小梁弹性模量E(N/mni) 9350 3 小梁截面抵抗矩w(cm) 64

30、小梁截面惯性矩l(cm4) 256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图: I I I 11 J 1111111 I400 L400 400 L4001. 1q十 M ： II 1 v 11 v 11 11 v 11; I j I ： -; I I v 11 v 11 v 11 v 11 111 I 111 - I 1 400 q 1 = max1.12+0.9 x 1.35 x (030.1)x 022+0.5 x (0.3-0.1)+0.9max1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.1)+1.4 x 1, 1.35 x (0.5+(24+1.1) x 0.1)+1.

31、4 x 0.7 x 1 x max0.4-0.2/2 , (0.8-0.4)-0.2/2/2 x 1, 1.12+0.9 x 1.35 x (0.3-0.1) x 0.2/2=1.94kN/m q 2= max0.77+(0.3-0.1)x 0.2/2+0.5 x (0.3-0.1)+(0.5+(24+1.1) x 0.1) x max0.4-0.2/2 , (0.8-0.4)-0.2/2/2 x 1, 0.77+(0.3-0.1) x 0.2/2 = 1.35kN/m 1 、抗弯验算 2 2 2 2 M max= max0.107q1l 1 , 0.5q 1l 2 = max0.107 x

32、1.94 x 0.4 , 0.5 x 1.94 x 0.4 = 0.16kN -m (r = Mna/W= 0.16 x 106/64000 = 2.43N/mni f = 15.44N/mni 满足要求！ 2 、抗剪验算 V ma= max0.607q1l 1, 5I2 = max0.607 x 1.94 x 0.4 , 1.94 x 0.4 = 0.778kN T max= 3Vna/(2bh o)=3 X 0.778 X 1000/(2 x 60 x 80) = 0.24N/mmi t = 1.78N/mm 满足要求！ 3 、挠度验算 44 V 1= 0.632q2l1/(100EI)

33、= 0.632 x 1.35 x 400/(100 x 9350 x 2560000) = 0.01mmC v =I/400 = 400/400 = 1mm 44 V 2= q2| 2 /(8EI) = 1.35 x 400/(8 x 9350 x 2560000) = 0.18mmC v = I/400 = 400/400 =1mm 满足要求！ 4 、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 R max= max1.143qd 1, 0.393q 111+qiI 2 = max1.143 x 1.94 x 0.4,0.393 x 1.94 x 0.4+1.94 x

34、0.4 = 1.08kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri= F2 = 1.08kN 正常使用极限状态 R ma尸 max1.143q2l 1, 0.393q2l i+ql 2 = max1.143 x 1.35 x 0.4 , 0.393 x 1.35 x 0.4+1.35 x 0.4 = 0.75kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R R 2= 0.75kN 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) 48 x 3.2 2 主梁弹性模量E(N/mm) 206000 2 主梁抗弯强度设计值f(N/mm ) 205 2 主梁抗剪强度设计值t (N/mm )

35、 125 4 主梁截面惯性矩l(cm ) 11.36 3 主梁截面抵抗矩w(cm) 4.73 主梁自重忽略不计，计算简图如下: I.OSkN 1.08RN A P 屈 囚 4 上 1 、抗弯验算 满足要求！ 2 、抗剪验算 1.0E 1.0B 0 2 -1.0B 主梁剪力图（kN） V ma尸 1.08kN 2 2 t max= 2Vnax/A=2 X 1.08 X 1000/450 = 4.8N/mnn t = 125N/mm 满足要求！ 3 、挠度验算 主梁变形图(mm) V max 0.63mmC v = 1/400 = 800/400 = 2mm 满足要求！ 4 、扣件抗滑计算 R =

36、 maxR,R2 = 1.08kN 8kN 单扣件在扭矩达到4065N- m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求! 同理可知，左侧立柱扣件受力 R= 1.08kN 8kN 单扣件在扭矩达到4065N- m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求! 七、纵向水平钢管验算 钢管类型 48 X 3.5 钢管截面面积A(mn2) 489 钢管截面回转半径i(mm) 15.8 2 钢管弹性模量E(N/mm) 206000 4 钢管截面惯性矩l(cm ) 12.19 3 钢管截面抵抗矩W(cm) 5.08 2 钢管抗剪强度设计值t (N/mm ) 125 2 钢管抗压、弯强度设计值b (N/mm ) 21

37、5 计算简图如下: 1.03kI.03k1.0ak1,08k1 0Bk1.0Bk1.0Sk1,03k1,03k1,08k1 .OBkl 0Ek1 .OSk 1,08k 1,09k1 .D3k1 .OEk 1.08k 1.DBkN L 1200 L 1300 L L 1200 1200 L 1200 L XI+ L4 R = maxR, R=1.08kN , R = maxR , R = 0.75kN 1 、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kN m) c = MUW= 0.36 X 106/4730 = 76.89N/mn2 f=205N/mm2 满足要求！ 2 、抗剪验算 1.857 07770

38、777 1.1631.163 1.0521.052 1.1091 108 0.9970.997 1.3831.383 0.0830.08； 0 02:0.02 00280.02E C.3030.303 ooaiooe： 0.99；-0.997-1108-1 05M.0521&3 0 77； 纵向水平钢管剪力图(kN) V max= 1.857kN 2 2 T ma尸 2Vmax/A=2 X 1.857 X 1000/450 = 8.25N/mni t = 170N/mrri 满足要求! 3 、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) V max 1mm v = 1/400 = 1200/400 =

39、 3mm 满足要求！ 4 、扣件计算 R = 3.63kNW 8kN 单扣件在扭矩达到4065N-仃且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求! 同理可知，左侧立柱扣件受力 R= 3.63kN 8kN 单扣件在扭矩达到4065N-仃且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求! 八、立柱验算 立杆稳定性计算依据 建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技 术规范 JGJ130-2011 剪刀撑设置 普通型 立杆顶部步距hd(mm) 1500 立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点 200 的长度a(mm) 顶部立杆计算长度系数卩1 1.386 非顶部立杆计算长度系数卩2 1.755 钢管类型 48 X 3.2 立柱截面

40、面积A(mnn) 450 回转半径i(mm) 15.9 3 立柱截面抵抗矩W(cm) 4.73 2 抗压强度设计值f(N/mm ) 205 长细比验算 顶部立杆段：I oi=k 卩 i(h d+2a)=1 x 1.386 x (1500+2 x 200)=2633.4mm 非顶部立杆段：102=k 卩 2h =1 x 1.755 x 1500=2632.5mm 入=l o/i=2633.4/15.9=165.62 入=210 长细比满足要求！ 1 、风荷载计算 M w= 0.92x 1.4 xw kX |a x h2/10 = 0.92 x 1.4 x 0.22 x 1.2 x 1.52/10

41、 = 0.07kN m 2 、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式 5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1) 面板验算 q 1 = 0.9 x 1.2 x (0.1+(24+1.5) x 0.3)+0.9 x 1.4 x 2 x 1 = 10.64kN/m 2) 小梁验算 q 1 = max1.06+(0.3-0.1) x 0.2/2+0.9 x 1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.1)+0.9 x 1.4 x 1 x max0.4-0.2/2 , (0.8-0.4)-0.2/2/2 x 1, 1.06+(0.3-0.1) x 0.2/2=1.74kN/m 同上四七

42、计算过程，可得： R 1 = 2.69kN , 皆 2.69kN 顶部立杆段：l 01=k 卩 1(h d+2a)=1.115 x 1.386 x (1500+2 x 200)=2936.241mm 入 1= I。/ = 2936.241/15.9 = 184.669，查表得， 1 = 0.211 立柱最大受力 Nv= maxR+N边 1, R+N*2+Mw/l b= max2.69+0.9 x 1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.1)+0.9 x 1.4 x 1 x (0.8+0.4-0.2/2)/2 x 1.2 , 2.69+0.9 x 1.2 x (0.5+(24+1.1)

43、x 0.1)+0.9 x 1.4 x 1 x (0.8+0.8-0.4-0.2/2)/2 x 1.2+0.07/0.8 = 5.66kN f = N/( A) = 5.66 x 103/(0.21 x 450) = 59.65N/mni f = 205N/mrm满足要求！ 非顶部立杆段：1。2=5 2h =1.115 x 1.755 x 1500=2935.237mm 入 2= Io2/i = 2935.237/15.9 = 184.606，查表得， 2= 0.211 立柱最大受力 叫=maxR+N边1, R+Nd+MWl 匸 max2.69+0.9 x 1.2 x (0.75+(24+1.1

44、) x 0.1)+0.9 x 1.4 x 1 x (0.8+0.4-022)/2x 1.2，2.69+0.9 x 1.2 x (0.75+(24+1.1) x 0.1)+0.9 x 1.4 x 1 x (0.8+0.8-0.4-0.2/2)/2 x 1.2+0.07/0.8= 5.84kN f = N/( A)+M/W= 5842.11/(0.21 x 450)+0.07 x 106/4730 = 75.77N/mni RRc=8kN,故 R 杆上 下端必须使用双扣件才能满足要求。 ）求AE杆、B0杆、E0杆内力 已知 R=8.09KN、P2=5.84KN。经计算得=67、= 85、sin刊=0.9205、 sin 匕=0.9962、cos = 0.3907、cos v2 = 0.0872。 现依据力法及图乘法求AE杆、BO杆、EO杆内力（假定该钢管三角支撑架 为一次超静定结构）。 X = 0 XA NboCOSV2Neo COS可=0 Y =0YA P P