35kv供电系统毕业设计

1、35kv 供电系统 毕业设计 （论文 ）1 绪 论 12 负荷计算与变压器选择 32.1 负荷分级与负荷曲线 32.1.1 供电负荷分级及其对供电的要求 32.1.2 负荷曲线 32.2 矿井用电负荷计算 42.2.1 设备容量确定 42.2.2 需用系数的含义 52.2.3 需用系数法计算电力负荷 52.3 功率因数的改变 92.4 主变压器的选择 102.4.1 变电站主变压器容量的确定 102.4.2 主变压器台数的确定 102.4.3 主变压器损失计算 112.4.4 主变压器选型 112.5 全矿年电耗与吨煤电耗 123 供电系统的确定与短路计算 133.1 短路电流的分类与计算目的

2、 133.1.1 短路的原因 153.1.2 短路的种类 153.1.3 短路的危害 153.1.4 短路电流计算的目的 153.1.5 短路电流计算的标幺值法 153.2 短路电流计算 163.2.1 计算各元件的电抗标幺值 163.2.2 短路电流计算 173.2.3 短路电流的限制及限流电抗器的选择 213.2.4 电抗器的选择 213.3 井花沟矿供电系统简图 223.3.1 主接线形式 223.3.2 单元接线 223.3.3 桥形接线 233.3.4 单母线分段式接线 244 设备选型 264.1 35kv 设备选型 264.1.1 35kv 架空线、母线的选择 264.1.2 电

3、压互感器、熔断器的选择 274.1.3 电流互感器的选择 284.1.4 35kv 避雷器选择 284.1.5 带接地刀闸的隔离开关选型 284.1.6 隔离开关的选择 294.1.7 35kv 断路器的选择 294.2 6kv 电气设备的选择 314.2.1 母线的选择 3135kv 供电系统 毕业设计 （论文 ）4.2.2 母线瓷瓶及穿墙套管 324.3.3 断路器选择 334.2.4 隔离开关选择 334.2.5 电流互感器的选择 344.2.6 下井电缆型号及截面的选择 344.2.7 电压互感器的选择 354.2.8 配电柜的选择 355 继电保护方案及调整 385.1 概述 385

4、.2 继电保护的优化配置及整定原则 395.3 供电系统继电保护配置情况 395.4 35kv 进线保护 395.4.1 限时速断保护的整定计算 395.4.2 过流保护的整定计算 405.4.3 35kv 母线开关保护 415.5 主变器保护 415.5.1 主变差动保护 415.5.2 主变过流保护 435.5.3 主变过负荷保护 445.6 6kv 母联保护 445.7 各 6kv 出线保护 446 变电所室内外布置 466.1 电气总平面布置的特点 466.2 变电站土建要求 466.3 电气照明 487 防雷保护及措施 497.1 变电所的防雷 497.1.1 变电所的防雷设计原则

5、497.1.2 变电所主要防雷设备 497.1.3 防雷设计基本经验 497.1.4 变电所的防雷设计 507.2 变电所的接地设计 527.2.1 设计原则 537.2.2 简单接地设计 53致 谢 54参考文献 55II35kv 供电系统 毕业设计 （论文 ）1 绪论井花沟矿是淮北矿业集团下属一个子矿，位于安徽省淮北市 。其设计生产能力、入 洗能力均达 90 万吨/ 年。矿井位于煤田东部，井田面积 22.3 平方公里，现在部分设备 正处于更新中，其属于厚砾石层覆盖区，比较突出的采煤技术是单体支柱放顶煤开采， 井深约在 400 米左右，由于其地下水丰富，该矿总共配有 12 台大型潜水泵，由于

6、大型 潜水泵的使用，其年耗电量大大增加。按其采煤量计算耗电总耗电时间是4000h/ 年。井花沟矿供电系统由三条 35kv 进线供电。其矿内变配电所占地约 2200 平方米，三 条进线分别到所内室外三个 35/6kv 主变压器，平常起用一台主变，地下水丰富的夏季 一般开两台主变，室外部四脚分别设置四个 15 米高的避雷器。采用单母分段的主接线 形式，主母线分为三段，每段母线间以断路器隔开使用高压六氟化硫断路器，稳定性 及灭弧能力较高。表 1.1 全矿负荷统计及相关数据设备名称负 荷 等 级电压v线 路 类 型电机型式单机 容量 kv安装 /工作台数工作 设备 总容 量 kw需用系数Kx功率因数

7、cos离 35kv 变电 所的 距离km主井提升16000CY14002/1140008708404副井提升16000CY10002/1100008508204扇风机 116000KT8002/180008708224扇风机 216000KT8002/180008708222压风机16000KT3005/390008608602地面低压1380C13501250076082005机修厂3380C45045006007503135kv 供电系统 毕业设计 （论文 ）综采车间3380C48048007007806洗煤厂2380K120007608405大汪村3380K45008008025排水泵1

8、6000CX68012/4272008608608井下低压2660CX2600072078矿井年产量： 110 万吨井筒深度： 0.4km ，服 务 年 限：100 年该矿井为地下水丰富矿井。矿区冻土带厚度为 0.3km，变电所土质为粘土 ; 两回 35kV架空电源线路长度： l 1=l 2=6km; 两回上级 35kV电源出线断路器过流保护动作时间： t 1=t 2=3s; 本所 35KV电源母线最大运行方式下的系统电抗 :Xxmin =0.28 （ Sj =100MVA）;本所 35KV电源母线最小行方式下的系统电抗 :Xx max =0.37 ( Sj =100MVA);井下 6KV母线

9、上允许短路容量 : Sdy =50MVA;电费收取办法：两部电价制，固定部分按最高负荷收费；井下 6KV电缆（不含下井电缆）总长度 : Lca =20km本所 6KV母线上补偿后功率因数要求值： cos 6y =0.95最热月室外最高气温月平均值：m 42 C最热月室内最高气温月平均值 :m 30 C最热月土壤最高气温月平均值 :26 C35kv 供电系统 毕业设计 （论文 ）2 负荷计算与变压器选择2.1 负荷分级与负荷曲线2.1.1 供电负荷分级及其对供电的要求根据用电设备在工艺生产中的作用，以及供电中断对人身和设备安全的影响，电力 负荷通常可分为三个等级：一级负荷： 为中断供电将造成人身

10、伤亡， 或重大设备损坏难以修复带来极大的政治 经济损失者。一级负荷要求有两个独立电源供电。井花沟矿属于国有能源部门，其中断 供电将有可能造成人员伤亡及重大经济损失，属于一级负荷。二级负荷： 为中断供电将造成设备局部破坏或生产流程紊乱且需较长时间才能恢复 或大量产品报废， 重要产品大量减产造成较大经济损失者。 二级负荷应由两回线路供电， 但当两回线路有困难时（如边远地区）允许由一回架空线路供电。三级负荷：不属于一级和二级负荷的一般电力负荷，三级负荷对供电无特殊要求， 允许长时间停电，可用单回线路供电。井花沟矿属于比较重要的工业部门，其供配电采用三条进线，下设三个35kv 的电力变压器，平常用一台

11、主变，当地下水丰富的春夏季一般采用两台运行，一台备用。2.1.2 负荷曲线年最大负荷： 就是指一年中典型日负荷曲线 （全年至少出现 3次的最大工作班负荷 曲线）中的最大负荷，即 30min内消耗电能最大时的平均负荷。并分别用符号Pmax 、Qmax 、 Smax表示年有功、无功和视在最大负荷。年最大负荷小时是这样一个假想时间， 电力负荷按照年最大负荷 Pmax 持续运行 Tmax 时间所消耗的电能恰好等于该电力负荷全年实际消耗电能。如图 2-2 所示，年最大负荷。因此年最大负荷利用小时： h（2-1 ）。Pmax延伸到Tmax 的横线与两坐标轴所包围的矩形面积，恰好等于年负荷曲线与两坐标轴 所

12、包围的面积，既全年实际消耗的电能 ApT max def A p P max ，A式中 Ap 全年消耗的有功电能， kw.h2-2)而一般计算矿用最大负荷利用小时可以用公式近似计算：T max 1504 5 W35kv 供电系统 毕业设计 （论文 ）其中 W既为矿井年产煤量（万吨 / 年），井花沟矿年产量设计为 90 万吨，实际年产量 106 万吨。为两班制企业，按公式 2-2 计算其年耗电量为 4000 小时左右2.2 矿井用电负荷计算2.2.1 设备容量确定将不同工作制的铭牌功率换算为统一的功率。电动机1）长期工作制（连续运转时间在 2 小时以上者） 的电动机，按电动机的额定容量。2）短时

13、工作制（连续运转时间在 10分钟至 2 小时范围内）的电动机按电动机的 额定容量确定。如此类电动机正常不使用（事故或检修时用）支线上的负荷按额定 容量确定；干线上的负荷可不考虑。3）反复短时工作制（运转时为反复周期地工作，每周期内的接电时间不超过10分钟者）的电动机，按电动机暂载率为 25%时的额定容量确定，当电动机铭牌上的 额定容量不是 25%的暂载率时，应按下式换算：Pn Pe e 2Pe e （2-3）2535kv 供电系统 毕业设计 （论文 ）式中 Pn 换算的额定容量，千瓦；Pe 与某一暂载率相应的电动机铭牌功率，千瓦； e与 Pe相对应的暂载率；25 换算的暂载率，既 25%。2.

14、2.2 需用系数的含义以一组用电设备来分析需用系数 Kd值的含义。设该组用电设备有 n 台电动机，其 额定总容量为 PNe （kw）。则当此用电设备组满载运行时需从电网接用容量 PNe PNe ； KW（2-4 ）式中PNe用电设备从电网吸收容量， KW ；n 台电动机的加权平均效率，2-5)PN1 1 PN 2 2 PNn n nPniKsii1的总和然而 n 台电动机同时运行的可能性很小。我们可以定义同时运行系数si在最大负荷期间投入运 行的电动机的额定容量全部电动机的总额定容 量本次设计所需用席数按照参考质料均已记入表中2.2.3 需用系数法计算电力负荷在确定了容量后可以按需用系数法计算

15、负荷1）用电设备组计算负荷的确定 用电设备组是由工艺性质相同、需用系数相近的一些设备合并成的一组用电设备。 在一个车间中，可以根据具体情况将用电设备分为若干组，再分别计算各用电设备组的 计算负荷。其计算公式为：Pca K d PnKWQca Pn tanKVA35kv 供电系统 毕业设计 (论文 )ScaPc2a Qc2aKVAIca Sca ( 3Un )A(26)式中Pca 、Qca、 Sca 该用电设备组的有功、无功、视在功率计算负荷； Pn 该用电设备组的设备总额定容量， KW Un 额定电压， Vtan 功率因数角的正切值I ca 该用电设备组的计算负荷电流， AK d 需用系数2)

16、 多个用电设备组的计算负荷在配电干线上或矿井变电所低压母线上， 常有多个用电设备组同时工作， 但是各个 用电设备组的最大负荷也非同时出现， 因此在求配电干线或矿井变电所低压母线的计算 负荷时，应再计入一个同时系数 Ksi 。具体计算公式如下：mPca K si (K di Pn i ) i=1， 2， 3 .mi1mQcaK si(K diPn i tan i )i1Ica Sca ( 3U n)(2-7)式中 Pca 、Qca、 Sca 为配电干线或变电站低压母线有功、无功、视在功率计 算负荷；Ksi 同时系数m 为配电干线或变电站低压母线上所接用电设备总数 ;Un 该干线或低压母线上的额定

17、电压， VIca 该干线变电站低压母线上的计算负荷电流， AKd 需用系数Kd、tan i、Pn i 分别对应于某一用电设备组的需用系数、 功率因数角的正切 值、总设备容量。根据要求及需用系数负荷计算公式，分别计算矿用负荷35kv 供电系统 毕业设计 (论文 )1)主井提升机 (公式 )Pe =1400kw K d =0.87 cos =0.84 tan =tan(artcos )=0.64P10=Kd Pe =0.871400=1218kwQ10= P10 tan=12180.64=779.52kva22S10=P10cos= P102 Q120 =1176/0.84=1450kvaI10=

18、S10/ 3 UN=1450kva/1.732 6000=139.5a2) 副井提升机 Pe=1000kw K d =0.85 cos=0.82 tan =tan(artcos )=0.6980 P20=Kd Pe=0.85 1000=850kw Q20= P20 tan=8500.698=593kvaS20= P20 cos= P20 Q20 =850/0.82=1036kvaI20=S20/ 3 UN=1036/1.732 6000=99a3) 扇风机 1 Pe=800kw K d =0.87 cos=0.82 tan =tan(artcos )=0.6980 P30= Kd Pe=0.8

19、7800=696kw Q30= P30tan=696 0.698=485kvaS30= P30 cos= P320 Q320 =696/0.82=848kvaI30=S30/ 3 UN=848/1.732 6000=81a4) 扇风机 2 Pe=800kw K d =0.87 cos=0.82 tan =tan(artcos )=0.6980 P40= Kd Pe=0.87800=696kw Q40= P40tan=696 0.698=485kvaS40= P40 cos= P420 Q420 =696/0.82=848kvaI20=S20/ 3 UN=1060/1.7326000=81a35

20、kv 供电系统 毕业设计 （论文 ）5) 压风机Pe=300kw Kd =0.86 cos=0.82 n=3Pe =3300=900kwtan =tan(artcos )=0.6980P50= Kd Pe=0.86900=774kwQ50= P50tan=774 0.698=540kvaS50= P50 cos= P50 Q50 =774/0.82=943kvaI50=S50/ 3 UN=943/1.732 6000=90a6) 排水泵Pe=680kw K d =0.86 cos=0.86 n=4Pe =4680=2720kwtan=tan(artcos)=0.5933P60= Kd Pe=0

21、.862720=2339kwQ50= P60 tan=23390.5933=1388kvaS60= P60 cos= P620 Q620 =2399/0.86=2789kvaI60=S60/ 3 UN=2789/1.7326000=268a这样井下 6kv 低压母线上(不包括排水泵)低压母线有功、无功、视在功率计算负 荷、负荷电流如下：mPca Ksi (Kdi Pn i) 1176850696696774=3538kwi1mQca Ksi(KdiPn i tan i) =779.52+593+485+485+540=2882kvai1Sca Pc2a Qc2a =4563kvaI ca Sc

22、a ( 3U n ) =4563/1.732 6000 439a同理可得 380v 线上各负荷的有功、无功、视在功率计算负荷、负荷电流以及(表21)380v 线上的有功、无功、视在功率计算负荷、负荷电流：35kv 供电系统 毕业设计 (论文 )表 2-1设备名称PcaQcaSca地面低压10267161251机修厂270243363综采车间336270431洗煤厂9127311169大汪村360270450井下低压201616172584mPca Ksi (KdiPn i ) 1026270336360912=2904kwi1mQca Ksi (Kdi Pn i tan i) =716+243

23、+270+270+731=2230kvai1ScaPc2a Qc2a =3661kva这样可求得变电所变电所总的有功功率为 11493KW，无功功率为 8118KVar 。考虑同 时需用系数 Ks，有功功率取 0.8 ，无功功率取 0.9 ，得：总的有功功率为 9194KW，总的 无功功率为 7306 K Var 。计算可得功率因数约为 0.79 ，需用电容器补偿。2.3 功率因数的改变经计算全矿功率因数 cos 9194/11743=0.78350MVA，因此 需选择限流电抗器。3.2.4 电抗器的选择下面我们由井下负荷计算下井总负荷电流。井下负荷为：Pca 2016kWQca 1617 k

24、varcos 0.78则下井总负荷电流：Pca3Un cos20163 6 0.78248.71A下井电缆根数 Cn 按下式确定：Cn(Pp 1.02) 2 (Qp 1.08 Qd )2360 6.3 3取偶数）式中Pp ,Qp井下主排水泵计算有功、无功负荷， kW、kVar;Pd, Q d 井下低压总的计算有功、无功负荷， kW、 kVar;360 下井电缆 150mm2经45度修正后的安全载流量， 若矿井负荷较少可据此原理选用 120mm2，95 mm2 等；1规程规定所必须的备用电缆井下计算负荷为 2016kW，工作电流为 248.7A , 经计算与方案比较，决定选用四根YJV42600

25、0 3 95 交联聚乙烯绝缘电力电缆作为下井电缆。 下井电缆的具体参数见表3.22135kv 供电系统 毕业设计 （论文 ）表 3-2下井电缆（铜芯）型号YJV426截面2535507095120150I Y40,A135164194242293335380外径38.841.444.447.651.254.557.7重量1.92.32.83.54.45.36.3电导率48.5m/ mm2 （线芯温度为 50 度）下井电缆为四根， 如果其中一根发生故障， 其余三根要负担全矿井下负荷电流， 此 时，每根电缆通过的电流为：Igmax IZ 3 248.7 3 82.92A*为限制井下短路电流，按规程

26、规定则系统总阻抗为： XZ Sd S 100 50 2 因下井电缆为四根，分裂运行，每两根并联，故应串入的电抗为：*Xk* 2 XZ* X * 2 2 1.56 0.88式中 X * 为系统在最大运行方式电抗前的最大阻抗。母线电压为 6kV，由以上计算的负荷电流，及一条电缆损坏时，其余三条供电的条件，可选用 U NL 6kV， INL 200A的水泥电抗器四台，每台电抗器计算如下：XL% Xk I NLUd 0.88 0.2 6.3 100 2.1%I d2U NL9.16 6由计算，我们可选用型号为 NKL6-200-3 的水泥电抗器，此电抗器百分值为 XL %33.3 井花沟矿供电系统简图

27、3.3.1 主接线形式变电站的主接线是由各种电气设备（变压器、断路器、隔离开关等）及其连接线组 成，用以接受和分配电能，是供电系统的组成部分，它与电源回路数、电压和负荷的大 小、级别以及变压器的台数容量等因素有关。3.3.2 单元接线发电机与变压器直接连接成一个单元，组成发电机变压器组，称为单元接线。它具有接线简单，开关设备少，操作简便，以及因不设发电机电压级母线，使得在发电机和变压器低压侧短路时，短路电流相对而言于具有母线时，有所减小等特点；这种单元2235kv 供电系统 毕业设计 （论文 ） 接线，避免了由于额定电流或短路电流过大，使得选择出口断路器时，受到制造条件或 价格甚高等原因造成的

28、困难。3.3.3 桥形接线当只有两台变压器和两条输电线路时， 多采用桥形接线， 使用断路器数目最少； 桥 形接线可分为内桥式和外桥式；内桥式桥连断路器设置在变压器侧，外桥式桥连断路器 则设置在线路侧。桥连断路器正常运行时处于闭合状态。当输电线路较长，故障几率较 多，而变压器又不需经常切除时， 用用内桥式接线比较合适； 外桥式接线则在出线较短， 且变压器随经济运行的需要需经常切换，或系统有穿越功率流经本厂时，就更为适宜。外桥接线对变压器的切换方便， 比内桥少两组隔离开关， 继电保护简单， 易于过渡 到全桥或单母分段接线，且投资少，占地面积小，缺点是倒换线路时操作不方便，变电 所一侧无线路保护，

29、适用于进线短而倒闸次数少的变电所或变压器经常驻需要切换以及 可能发展为有穿越负荷的变电所。内桥结线一次侧可设线路保护， 倒换线路时操作方便， 设备投资与占地面积无较全 桥少，缺点是操作变压器和扩建成全桥或单母分段不如外桥方便，适用于进线距离行， 变压器切换少的终端变电所。桥型接线见图 3.3 所示2335kv 供电系统 毕业设计 （论文 ）3.3.4 单母线分段式接线有穿越负荷的两回电源进线的中间变电所，其受、配电母线以及桥式接线变电所主 变二交侧的配电母线，多采用单母分段，多用于具有一二级负荷，且进出线较多的变电 所，不足之处是当其中任一段母线需要检修或发生故障时，接于该母线的全部进出线均

30、应停止运行。图 3.4 单母线分段式接线方案比较：单元接线当其中一元件发生故障时整个单元都要停电检修， 不能满足该矿供电的要 求。单母线分段接线一般用于进出线回路较多的中间变电所。我们在 35 千伏侧选用全桥型接线，全桥型接线灵活可靠，也可扩展成为单母线分 段接线。而 6 千伏侧我们则选用单母线分段接线。2435kv 供电系统 毕业设计 （论文 ）综合比较井花沟矿的 35kv 侧采取外桥形式的主接线，而其 6kv 线路上采取单母分段，共分三段，每段之间用断路器，隔离开关连接图 3.5 井花沟矿供电系统简图2535kv 供电系统 毕业设计 (论文 )4 设备选型4.1 35kv 设备选型4.1.

31、1 35kv 架空线、母线的选择变电所中各种电压配电装置的母线 , 以及电器间的连接大都采用铜、 铝或钢的矩形、 圆形、管形裸导线或多芯绞线。铜的导电性好，抵制化学侵蚀性强，因此在大电流装置中或在由化学侵蚀的地区宜 采用铜导线。铝导线比重小，比较经济，在屋内外配电装置中都广泛采用铝母线。母线的截面形状， 35KV及以下的屋内配电装置中， 都采用矩形截面。 因为它的冷却 条件好，对交流肌肤效应的影响小。35KV室外高压架空线、母线一般选用钢芯铝绞线， 导线截面应按经济电流密度选择， 按长时允许电流进行校验，并应校验其电压损失是否合乎要求。高压线路的电压损失不 允许超过 5%，此外架空线路的导线应

32、有足够的机械强度， 不应由于机械强度不够而发生 事故。a. 按经济电流密度计算：2A=Inm /J ( mm )2式中 A 导线经济截面积， mm ；2J 经济电流密度， A/ mm ；I nm最大工作电流， A；I nm =Pmax 1.05 Sn/U N 3cos=100001.05/ 3 350.95=182A式中 U N 线路额定电压，千伏；P max 最大负荷，千瓦；cos 功率因数； 由最大负荷利用小时数为 4000，得 J=1.1522A=182/1.15=158 mm2,选 A=185 mm2 ，其型号为钢芯铝绞线 LGJ185b. 按长时允许电流校验，查得 LGI170 的屋

33、外载流量为 515A(25), 钢芯铝绞线 最高温升不超过 +70，假设导线长期工作温度为 40， 则 40时的载流量为： I 40 =515 (70 40) / 40 =446A182符合要求2635kv 供电系统 毕业设计 （论文 ）c. 三相架空线路损失校验按下式计算U%=R0 X0 tan10UPL式中 R0 线路单位长度电阻，/km；取 0.163X 0 线路单位长度电抗，/km；取 0.365设线间几何间距为 2m，已知 P=9160、 L=6km、tan =0.25U%= 0.163 0.3652 0.25 9160 6 =1.145 校验合格10 352d. 母线按短路热稳定进行校验A Ik tfKsk 已知 t f =3s I K =5.571kA,C2式中 A 所选导线截面， mm ；C材料热稳定系数， C=95；K SK 集肤效应系数，取 1 ；I K 短路稳定