悬挑活动卸料平台方案.doc

1、长信御景峰豪园114栋 悬挑卸料平台施工方案 目 录一、工程概况2工程概述2二、编制依据2编制依据2三、卸料平台的选型与安装3（一）.卸料平台的选型3（二）.JY-2散装式卸料平台的结构3（三）.JY-2散装式卸料平台的组装3四、设计验算7（一）.设计验算公式7（二）.设计验算书11（三）.对建筑物的作用力17五、卸料平台的移位拆卸20六、 安全保证措施20 一、工程概况工程概述长信御景峰花园114栋工程位于佛山市南海区里水镇盐南公路沙涌段西侧地段。工程基础形式采用旋挖桩基础，结构类型为框剪结构。地下为整体一层地下室，附楼层高4m/4.6m(塔楼内)；地上为1栋14栋28层住宅楼，其中9、10

2、栋27层，首层塔楼层高为4.7m，标准层层高为2.95m，建筑高度为84.35m，总建筑面积18.82万,其中地下室面积为36653。混凝土分项工程是本工程非常重要的一个分项工程，是工程质量优劣的一个重要环节，所以一定要严格按照国家质量标准、公司质量控制标准进行精心施工。我们的工程质量目标是确保本工程达到国家规范及地方现行规定要求，争创“广东省优良样板工程”。为确保工程顺利施工，达到预期目标，特编制本方案。二、编制依据编制依据1. 依据 (JGJ80-91).2. 依据 (JGJ59-2011).3. 依据 (GB50010-2010).4. 依据 (GB50017-2003).5. 依据 (

3、GB/T3811-2004).6. 依据 (JGJ130-2011).7. 依据 (JGJ145-2013).8. 依据 (JGJ33-2012).三、卸料平台的选型与安装（一）.卸料平台的选型本工程采用保达建筑机械设备有限公司生产的JY-2散装式建筑悬挑卸料平台，鉴定证书号：粤建鉴字（2013）21号。JY-2散装式建筑悬挑卸料平台的特点：（1）、无需排栅让位，排栅宽度在1-1.5米范围内均能适用，且无需斜拉；（2）、无需预埋件，选定位置可直接安装使用；（3）、能反复使用，长期效益明显。（二）.JY-2散装式卸料平台的结构（三）.JY-2散装式卸料平台的组装1、安装人员的要求：a、参与安装的

4、人员必须进行专业培训，熟悉本机主要性能、结构，具备熟练的操作技能。b、安装人员应具备必要的安全保护设备，如安全帽安全带等。2、安装准备a安装之前首先应熟悉本机使用说明书中的有关内容，选择适当的安装位置，保证卸料平台能最大限度地发挥其转运能力，又能满足现场施工要求。3、平地组合a. 将平台架置于地面搁平。b.一边的主梁，与前台板合上用两个M2070螺铨穿入中间孔中，套上螺母及弹簧垫圈。c. 合上另一后台板，如b法操作。d. 合上另一边的主梁再套上四个M2070螺栓、螺母和弹簧垫圈等。e.插上一遍的侧护栏，用两个M1080螺铨并拧紧螺母和弹簧垫圈。f插上另一边侧护栏，如d法操作。g合上前护栏，穿入

5、四个M10120螺铨，拧紧螺母和弹簧垫圈，并宁紧所有的螺栓螺母。4、起吊用四条钢丝绳组成一体的索具，两条长钢丝绳在前，两条短钢丝绳在后，将马蹄形扣环扣住平台四个吊环孔，用塔吊起吊至所需楼层。5、安装就位a. 尾端朝里，落在楼层地面b. 点动塔吊，使平台车基本水平向内拉动平台架，使横支撑逐渐移向楼面外止口，直至靠紧为止，此时主梁悬挑室外长度为3500mmc装上四支钢支顶螺套管（含伸缩管）锁紧M102016件（包括弹簧垫圈和平垫圈）d校正水平，装上四支支撑联接杆并扣上联接横杆，锁紧碗扣，必要时可将尾端调整座进行水平调整。e旋动螺母，使四支撑杆完全受力。手把力为15KG，约能产生半吨左右的顶力，切勿

6、敲击。f放开塔吊在路轨架尾端部有拉爆螺孔板，用冲击钻配作4- M14拉爆螺丝并拧紧螺母。 四、设计验算（一）.设计验算公式1. JY-2散装式卸料平台的主梁属悬臂梁,上面所配装的前、后台板，护栏等部件， 均需测算其重量并找准重心后，分别以各部件的重心与主梁悬挑支点的实际距离，以及额定荷载值等，均以集中荷载的方法，按下式分别计算其对主梁的弯矩最大值： 静荷载应乘以分项系数1.2计算； 动荷载应乘以分项系数1.4计算；2. JY-2卸料平台的前后台板的横梁和横梁联管均属简架梁结构,将其额定荷载的重心设定在跨中,均以集中荷载的方法,按下式分别计算横梁和橫梁联管的弯矩最大值:3 根据GB50017-2

7、003,梁的整体稳定性条件为:凡满足H/B6,B/t95的箱形截面简支梁可不计算整体稳定性.(设计计算时 取1.)6. 材料 截靣扺抗矩的计算公式: 7. 中心压杆稳定性的计算公式: Q235 钢的轴心受压构件的稳定系数 012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.

8、9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.799700.7750.7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.6980.6920.6860.6800.6730.667900.6610.654

9、0.6480.6410.6340.6260.6180.6110.6030.5951000.5880.5800.5730.5660.5580.5510.5440.5370.5300.5231100.5160.5090.5020.4960.4890.4830.4760.4700.4640.4581200.4520.4460.4400.4340.4280.4230.4170.4120.4060.4011300.3960.3910.3860.3810.3760.3710.3670.3620.3570.3531400.3490.3440.3400.3360.3320.3280.3240.3200.316

10、0.3121500.3080.3050.3010.2980.2940.2910.2870.2640.2810.277摘自JGJ130-2011表A.0.6 8.空心圆管回转半径的 计算公式: 式中i-空心圆管的回转半径 D-圆管外径（mm） d-圆管内径（mm）9. 钢支顶螺旋付承载力的计算公式:式中N-螺旋付的轴向力设计值 （N）D2-螺旋付的中径 （mm） n-螺旋付的旋合圈数 h-螺旋付的牙高（mm） F-螺纹齿面的许用接触应力（取20N/mm2）1.10 焊接強度(角焊缝受剪切)的计算公式:式中N -焊缝的剪切应力设计值 a -角焊缝的计算厚度(mm) a=0.7h -焊缝的剪切应力许

11、用值 (取118N/mm ) h-角焊缝的焊坡高度(mm) L-焊缝长度(mm) 11. 拉爆螺栓受横向剪切的计算公式: 式中N-横向剪切应力设计值 A-螺栓的有效截面面积 (mm ) -材料的剪切应力许用值 (取118N/mm )12. 实心圆棒的截面扺抗矩(Cm ) Wx=0.0982D式中Wx-截面扺抗矩(Cm ) D -圆截面外径 (mm)13. 主梁挠度的计算公式: 式中F-主梁承受集中荷载设计综合值(N) (1.25额定荷载+部件自重) L-主梁长度(m),计算中釆用1X10 mmE-主梁材料的弹性模量(取2.15X105)(N/mm)I-主梁的惯性矩(mm ) F1容许挠度(mm

12、) (取悬挑长度/350)（二）.设计验算书1.主梁受力设计计算: A 主梁受力情况: a)前护栏重73KgX1.2=87.6Kg b)侧护栏重126KgX1.2=151.2Kg c) 前台板重139KgX1.2=166.8Kg d) 后台板重129Kg1.2=154.8 e)额定荷载800KgX1.4=1120Kg,考慮最极端情况装载,物料重心离最前端500处即悬挑3500mm处,橫跨重心在台面宽三分之一处.则实际荷载为1120KgX2/3=747Kg f) 单根主梁重偏载时的Mmax为 (a+b+c+d)/2+e =(3504000+4158000+5629500+3289500)/2+2

13、6145000=34435500N mmg)另根主梁轻偏载时的Mmax为 (a+b+c+d)/2+e/2 =(3504000+4158000+5629500+3289500)/2+26145000/2=21363000N mmB 主梁截面扺抗矩(見图3) C 重偏载主梁的强度计算: 2 台板橫梁的受力设计计算: 台板橫梁的材料为120X60X3扁管,总長2300mm,集中荷载1120Kg在跨中. A 台板橫梁的截面抵抗矩: B 小车橫梁的弯矩最大值: C 台板橫梁的强度计算: 3.橫梁联管的受力设计计算: 橫梁联管的材料为100X50X3扁管,总長1165mm，集中荷载1120Kg在跨中. A

14、 橫梁联管的截面抵抗矩: B 橫梁联管的弯矩最大值: C 橫梁联管的强度计算: 4.护栏立管的受力设计计算: 护栏立管的材料为50X3方管, 悬挑長度1200mm, 集中荷载 100Kg在上端. A 护栏立管的截面抵抗矩: B 护栏立管的弯矩最大值: C 护栏立管的强度计算: 5.护栏上横管的受力设计计算: 护栏上横管的材料为50X3方管,总長2500mm,集中荷载100Kg在跨中. A 护栏上橫管的弯矩最大值: B 护栏上橫管的强度计算: 6. 焊接強度的计算:卸料平台在承受动载荷1120Kg时,焊缝受剪切为横梁联管(100X50 扁管) 焊缝总长200mm,焊缝高为5mm,有效厚度为=5X

15、0.7=3.5mm(式9-1)7. 拉爆螺栓M14横向剪切力的计算:6级大风时卸料平台承受横向风载约为150Kg,重物落地时,塔吊钢丝绳与铅垂线的夹角为10时,800KG重物形成的横向力亦为150Kg.M14 拉爆螺栓的有效直径取12.并按单支受力计算:8. 钢支顶按離尾端1.06m处位置,离楼面外止口2440mm,并在重偏载的主梁上计算撑顶力:b)侧护栏重126KgX1.2=151.2Kg c)前台板重139KgX1.2=166.8Kg d)后台板重129KgX1.2=154.8 e)额定荷载800KgX1.4= 1120Kg,在重偏载时(1120X2/3=747)的撑顶力:f) 重偏载梁的

16、总撑顶力: F= F1+F2+F3+F4+F5 F=718+852+1154+674+10715=14113N g) 轻偏载梁的撑顶力:14113-10715/2=8756N9. 钢支顶调整螺旋付強度的计算:(使用长度应不大于200) 钢支顶调整螺杆外径应48,螺距5以上,螺母旋合不少于5圈,螺母厚度应30mm.单根钢支顶的最大撑顶力为14113N10. 钢支顶撑顶管強度的计算:长细比150为宜. 钢支顶撑顶管为60X3焊管,迴转半径i=20.18,长细比150，撑顶管实际长度为:=2632mm,(适用于3.0m高度的楼层) 横截面积A=537mm2稳定系数查表3得0.308代入式中 11.

17、起吊耳环的强度验算:四耳环起吊,现作为双耳环受力计算.A) 焊接强度的验算:(双面焊缝,高5mm)a) 总吊重1300Kg;b) 双面焊缝,高5mm;B) 拉环剪切强度的验算:12.主梁挠度的计算: A)额定荷载的重心设定在离建筑物楼面止口2750mm处. B)将各部承受集中荷载的重心均移至悬挑端4000处进行力学换算.额定荷载800Kg应乘以1.25进行计算: 合计: 10299N（三）.对建筑物的作用力1. B处重偏载主梁的撑顶力为14113N,大于A处,故A不作验算; 2. B处轻偏载主梁的撑顶力为8756N,大于A处,故A不作验算; 3 C处重偏载主梁压点的最大承载力: a)前护栏一半

18、重73KgX1.2/2=43.8Kg b)侧护栏一半重126KgX1.2/2=75.6Kg c)前台板一半重139KgX1.2/2=83.4Kg d)后台板一半重129KgX1.2/2=77.4Kg e)额定荷载重偏载力为747Kg (参阅2.9-e) f)单根主梁重264Kg合计:1291.2Kg=12912N 4. C处重偏载主梁压点的最大受力: 14113N+12912N=27025N 5. C处轻偏载主梁压点的最大受力： 12912N+8756N=21668N 选择安装位置时,须按混凝土结构梁的标号.配筋.截面尺寸及龄期等复合验算后决定.如果混凝土结构梁强度偏弱,可釆用负一层设置辅助撑杆等加固措施.6. 混凝土楼板抗冲切承载力验算:楼板厚100mm,顶板尺寸120X120GB50010-2010第6.5.1条规定附注:辅助斜拉钢丝绳的直径应16mm.五、卸料平台的移位拆卸1.每次移位都必须对卸料平台进行全面检查,焊缝处有无脱焊,紧固件是否松动等,如发现以上情况需秿焊或拧紧后方能再使用.2.将台车推向室外尽头,压下推杆,止动销自动锁定.3.用四索扣具前长后短地用M16卸扣扣牢台车的四个耳环,用塔吊轻轻吊住卸料平台.4.自