土力学选择题.docx

1.对工程会产生不利影响的土的构造为：D（A） 层理构造（B） 结核构造（C） 层面构造（D） 裂隙构造2.土的结构为絮状结构的是:C（A） 粉粒（B） 碎石 （C） 粘粒 （D） 砂粒 3.土粒均匀，级配不良的砂土应满足的条件是（CU 为不均匀系数，CC为曲率系数）：A（A） CU10 （C） CU 5 且CC= 13（D） CU gd g g（B） gsat g gd g（C） gsat g g gd（D） gsat g g gd4.已知某砂土的最大、最小孔隙比分别为0.7、0.3，若天然孔隙比为0.5，该砂土的相对密实度Dr为：D（A） 4.0 （B） 0.75 （C） 0.25 （D） 0.5 5.判别粘性土软硬状态的指标是：D（A） 液限 （B） 塑限（C） 塑性指数（D） 液性指数 6亲水性最弱的粘土矿物是：C（A） 蒙脱石 （B） 伊利石（C） 高岭石（D） 方解石 7.土的三相比例指标中需通过实验直接测定的指标为：C（A） 含水量、孔隙比、饱和度（B） 密度、含水量、孔隙率 （C） 土粒比重、含水量、密度（D） 密度、含水量、孔隙比 8.细粒土进行工程分类的依据是：D（A） 塑限 （B） 液限 （C） 粒度成分（D） 塑性指数 9.下列指标中，哪一指标数值越大，密实度越小。A（A） 孔隙比 （B） 相对密实度（C） 轻便贯入锤击数（D） 标准贯入锤击数 10.土的含水量w是指：B（A） 土中水的质量与土的质量之比 （B） 土中水的质量与土粒质量之比（C） 土中水的体积与土粒体积之比（D） 土中水的体积与土的体积之比 11.土的饱和度Sr是指：D （A） 土中水的体积与土粒体积之比（B） 土中水的体积与土的体积之比（C） 土中水的体积与气体体积之比（D） 土中水的体积与孔隙体积之比 12.粘性土由半固态转入可塑状态的界限含水量被称为：B（A） 缩限（B） 塑限（C） 液限 （D） 塑性指数 13.某粘性土样的天然含水量w为20%，液限wL为35%，塑限wP为15%，其液性指数IL为：（A） 0.25 A（B） 0.75 （C） 4.0（D） 1.33 14.根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）（下列习题中简称为规范GB50007）进行土的工程分类，砂土为：C（A） 粒径大于2mm的颗粒含量全重的50的土。（B） 粒径大于0.075mm的颗粒含量全重的50的土。（C） 粒径大于2mm的颗粒含量全重的50、粒径大于0.075mm的颗粒含量全重的50的土。（D） 粒径大于0.5mm的颗粒含量全重的50、粒径大于0.075mm的颗粒含量全重的50的土。 15.根据规范GB50007进行土的工程分类，粘土是指：D（A） 粒径小于0.05mm的土（B） 粒径小于0.005mm的土（C） 塑性指数大于10的土（D） 塑性指数大于17的土 16.某土样的天然重度g=18 kN/m3，含水量w=20%，土粒比重ds=2.7，则土的干密度d为C （A） 15 kN/m3 （B） 1.5g/m3（C） 1.5g/cm3（D） 1.5t/cm317.受水浸湿后，土的结构迅速破坏，强度迅速降低的土是： D （A） 冻土（B） 膨胀土（C） 红粘土（D） 湿陷性黄土1.流砂产生的条件为：D （A） 渗流由上而下，动水力小于土的有效重度（B） 渗流由上而下，动水力大于土的有效重度（C） 渗流由下而上，动水力小于土的有效重度（D） 渗流由下而上，动水力大于土的有效重度2.流砂发生的土层为： （A） 颗粒级配均匀的饱和砂土（B） 颗粒级配不均匀的饱和砂土（C） 颗粒级配均匀的不饱和砂土（D） 颗粒级配不均匀的不饱和砂土 3.饱和重度为20kN/m3的砂土，在临界水头梯度ICr时，动水力GD大小:C （A） 1 kN/m3（B） 2 kN/m3（C） 10 kN/m3（D） 20 kN/m31.成层土中竖向自重应力沿深度的增大而发生的变化为 ：B（A） 折线减小（B） 折线增大（C） 斜线减小（D） 斜线增大 2.宽度均为b，基底附加应力均为p0的基础，同一深度处，附加应力数值最大的是：C（A） 方形基础（B） 矩形基础（C） 条形基础（D） 圆形基础（b为直径） 3.可按平面问题求解地基中附加应力的基础是：B（A） 柱下独立基础（B） 墙下条形基础（C） 片筏基础（D） 箱形基础4.基底附加应力p0作用下，地基中附加应力随深度Z增大而减小，Z的起算点为：A（A） 基础底面（B） 天然地面（C） 室内设计地面（D） 室外设计地面5.土中自重应力起算点位置为：B（A） 基础底面（B） 天然地面（C） 室内设计地面（D） 室外设计地面6.地下水位下降，土中有效自重应力发生的变化是：A（A） 原水位以上不变，原水位以下增大（B） 原水位以上不变，原水位以下减小（C） 变动后水位以上不变，变动后水位以下减小（D） 变动后水位以上不变，变动后水位以下增大7.深度相同时，随着离基础中心点距离的增大，地基中竖向附加应力：D（A） 斜线增大（B） 斜线减小（C） 曲线增大（D） 曲线减小8.单向偏心的矩形基础，当偏心距e l/6（l为偏心一侧基底边长）时，基底压应力分布图简化为：B（A） 矩形（B） 梯形（C） 三角形（D） 抛物线形9.宽度为3m的条形基础，作用在基础底面的竖向荷载N1000kN/m ，偏心距e0.7m，基底最大压应力为：C（A） 800 kPa （B） 417 kPa（C） 833 kPa（D） 400 kPa10.埋深为d的浅基础，基底压应力p与基底附加应力p0大小存在的关系为：D（A） p p011.矩形面积上作用三角形分布荷载时，地基中竖向附加应力系数Kt是l/b、z/b的函数，b指的是：D（A） 矩形的长边（B） 矩形的短边（C） 矩形的短边与长边的平均值（D） 三角形分布荷载方向基础底面的边长12.某砂土地基，天然重度g18 kN/m3，饱和重度gsat20 kN/m3，地下水位距地表2m，地表下深度为4m处的竖向自重应力为：A（A） 56kPa（B） 76kPa（C） 72kPa（D） 80kPa13. 均布矩形荷载角点下的竖向附加应力系数当l/b1、Z/b1时，KC0.1752；当l/b1、Z/b2时，KC0.084。若基底附加应力p0100kPa，基底边长lb2m，基底中心点下Z2m处的竖向附加应力为：C （A） 8.4kPa （B） 17.52kPa （C） 33.6kPa （D） 70.08kPa14. 某中心受压条形基础，宽2m，埋深1m，室内外高差0.6m，埋深范围内土的重度g=17 kN/m3，若上部结构传来荷载F400kN/m，基底附加应力p0为：C （A） 203.9kPa （B） 205.1kPa （C） 209kPa （D） 215kPa1.在下列压缩性指标中，数值越大，压缩性越小的指标是：C（A） 压缩系数（B） 压缩指数（C） 压缩模量（D） 孔隙比2.两个性质相同的土样，现场载荷试验得到变形模量E0和室内压缩试验得到压缩模量ES之间存在的相对关系是：D（A） E0=ES （B） E0ES（C） E0ES（D） E0ES3.土体压缩变形的实质是：D（A） 土中水的压缩（B） 土中气的压缩（C） 土粒的压缩（D） 孔隙体积的减小4.对于某一种特定的土来说，压缩系数a12大小：A（A） 是常数（B） 随竖向压力p增大而曲线增大（C） 随竖向压力p增大而曲线减小（D） 随竖向压力p增大而线性减小5.当土为超固结状态时，其先期固结压力C与目前土的上覆压力1h的关系为：A（A） C1（B） C1（C） C=1（D） C=06.根据超固结比OCR，可将沉积土层分类，当OCR 1时，土层属于：B（A） 超固结土（B） 欠固结土（C） 老固结土（D） 正常固结土7.对某土体进行室内压缩试验，当法向应力p1100kPa时，测得孔隙比e10.62，当法向应力p2200kPa时，测得孔隙比e20.58，该土样的压缩系数a12、压缩模量ES12分别为： A （A） 0.4MPa1、4.05MPa（B） 0.4MPa1、4.05MPa（C） 0.4MPa1、3.95MPa（D） 0.4MPa1、3.95MPa8.三个同一种类的土样，如果重度g相同，含水量w不同，w甲w乙w丙，则三个土样的压缩性大小满足的关系为：A （A） 甲乙丙 （B） 甲乙丙 （C） 甲乙丙 （D） 甲丙乙1.引起土体变形的力主要是：B （A） 总应力（B） 有效应力（C） 自重应力（D） 孔隙水压力2.某厚度为10m的饱和粘土层，初始孔隙比e01，压缩系数a0.2MPa-1，在大面积荷载p0100kPa作用下，该土层的最终沉降量为：C （A） 10mm（B） 20mm（C） 100mm （D） 200mm3.分层总和法计算地基最终沉降量的分层厚度一般为：C（A） 0.4m（B） 0.4l（l为基础底面长度）（C） 0.4b（b为基础底面宽度）（D） 天然土层厚度4.下列关系式中，CZ为自重应力，Z为附加应力，当采用分层总和法计算高压缩性地基最终沉降量时，压缩层下限确定的根据是：C（A） CZ/Z0.1（B） CZ/Z0.2（C） Z/CZ0.1（D） Z/CZ0.25.用规范法计算地基最终沉降量时，考虑相邻荷载影响时，压缩层厚度Zn确定的根据是：C（A） Z /CZ0.1（B） Z /CZ0.2（C） Sn0.025Si（D） Znb(2.5-0.4lnb)6.在相同荷载作用下，相同厚度的单面排水土层，渗透固结速度最慢的是：C（A） 砂土地基（B） 粉土地基（C） 粘土地基（D） 碎石土地基7.饱和粘土的总应力、有效应力、孔隙水压力u之间存在的关系为：C（A） =u-（B） =u-（C） =-u（D） =+u8.某饱和粘性土，在某一时刻，有效应力图面积与孔隙水压力图面积大小相等，则此时该粘性土的固结度为：B（A） 33%（B） 50%（C） 67%（D） 100%9.某双面排水、厚度5m的饱和粘土地基，当竖向固结系数CV=15m2/年，固结度UZ为90%时，时间因数TV=0.85，达到此固结度所需时间t为：A（A） 0.35年（B） 0.7年（C） 1.4年（D） 2.8年1.由直剪实验得到的抗剪强度线在纵坐标上的截距、与水平线的夹角分别被称为：A（A） 粘聚力、内摩擦角（B） 内摩擦角、粘聚力（C） 有效粘聚力、有效内摩擦角（D） 有效内摩擦角、有效粘聚力2.固结排水条件下测得的抗剪强度指标适用于：A（A） 慢速加荷排水条件良好地基（B） 慢速加荷排水条件不良地基（C） 快速加荷排水条件良好地基（D） 快速加荷排水条件不良地基3.当摩尔应力圆与抗剪强度线相离时，土体处于的状态是：B（A） 破坏状态（B） 安全状态（C） 极限平衡状态（D） 主动极限平衡状态4.某土样的排水剪指标C=20 kPa，j=30，当所受总应力s1=500kPa，s3=120kPa时，土样内尚存的孔隙水压力u50kPa，土样所处状态为：B（A） 安全状态（B） 破坏状态（C） 静力平衡状态（D） 极限平衡状态5.某土样的粘聚力为10KPa，内摩擦角为300，当最大主应力为300KPa，土样处于极限平衡状态时，最小主应力大小为：A（A） 88.45KPa（B） 111.54KPa（C） 865.35KPa（D） 934.64KPa6.分析地基的长期稳定性一般采用 ：D（A） 固结排水实验确定的总应力参数（B） 固结不排水实验确定的总应力参数（C） 不固结排水实验确定的有效应力参数（D） 固结不排水实验确定的有效应力参数7.内摩擦角为100的土样，发生剪切破坏时，破坏面与最大主应力方向的夹角为：A（A） 400（B） 500（C） 800（D） 1000 8.根据三轴试验结果绘制的抗剪强度包线为：B（A） 一个摩尔应力圆的切线（B） 一组摩尔应力圆的公切线（C） 一组摩尔应力圆的顶点连线（D） 不同压力下的抗剪强度连线9.现场测定土的抗剪强度指标采用的实验方法是：D（A） 三轴压缩试验（B） 标准贯入试验（C） 平板载荷试验（D） 十字板剪切试验10.某饱和粘土进行三轴不固结不排水剪切试验，得到的抗剪强度指标C、j大小为： A （A） C= 0.5（s1s3）、j00（B） C= 0.5（s1s3）、j00（C） C =0.5（s1+s3）、j00（D） C =0.5（s1+s3）、j001.挡土墙后填土的内摩擦角、内聚力C大小不同，对被动土压力EP大小的影响是：C（A） 越大、C越小，EP越大（B） 越大、C越小，EP越小（C） 、C越大，EP越大（D） 、C越大，EP越小2.朗肯土压力理论的适用条件为：A（A） 墙背光滑、垂直，填土面水平（B） 墙背光滑、俯斜，填土面水平（C） 墙后填土必为理想散粒体（D） 墙后填土必为理想粘性体3.均质粘性土被动土压力沿墙高的分布图为：B（A） 矩形（B） 梯形（C） 三角形（D） 倒梯形4.某墙背光滑、垂直，填土面水平，墙高6m，填土为内摩擦角j=300、粘聚力C=8.67KPa、重度=20KN/m3的均质粘性土，作用在墙背上的主动土压力合力为：D（A） 60KN/m（B） 75KN/m（C） 120KN/m（D） 67.4KN/m5.某墙背倾角为100的仰斜挡土墙，若墙背与土的摩擦角为100，则主动土压力合力与水平面的夹角为：A（A） 00（B） 100（C） 200（D） 3006.某墙背倾角为100的俯斜挡土墙，若墙背与土的摩擦角为200，则被动压力合力与水平面的夹角为：B（A） 00（B） 100（C） 200（D） 3007.某墙背直立、光滑，填土面水平的挡土墙，高4m，填土为内摩擦角j=200、粘聚力C=10KPa、重度=17KN/m3的均质粘性土，侧向压力系数K0=0.66。若挡土墙没有位移，作用在墙上土压力合力E0大小及其作用点距墙底的位置h为：D（A） E0=52.64 kN/m 、h=2.67m（B） E0=52.64 kN/m、 h=1.33m（C） E0=80.64 kN/m 、h=1.33m（D） E0=89.76 kN/m 、h=1.33m8.如在开挖临时边坡以后砌筑重力式挡土墙，合理的墙背形式是：C（A） 直立（B） 俯斜（C） 仰斜（D） 背斜9.相同条件下，作用在挡土构筑物上的主动土压力、被动土压力、静止土压力的大小之间存在的关系是：C（A） EP Ea Eo（B） Ea EP Eo（C） EP Eo Ea（D） Eo EP Ea10.若计算方法、填土指标相同、挡土墙高度相同，则作用在挡土墙上的主动土压力数值最大的墙背形式是：C（A） 直立（B） 仰斜（C） 俯斜（D） 向斜11.设计地下室外墙时，作用在其上的土压力应采用：C （A） 主动土压力（B） 被动土压力（C） 静止土压力（D） 极限土压力12.根据库仑土压力理论，挡土墙墙背的粗糙程度与主动土压力Ea的关系为：B（A） 墙背越粗糙，Ka越大，Ea越大（B） 墙背越粗糙，Ka越小，Ea越小（C） 墙背越粗糙，Ka越小，Ea越大（D） Ea 数值与墙背粗糙程度无关1.地基的临塑荷载随A（A） 、C、q的增大而增大。（B） 、C、q的增大而减小。（C） 、C、q、b的增大而增大。（D） 、C、q、b的增大而减小。2.地基破坏时滑动面延续到地表的破坏形式为：C（A） 刺入式破坏（B） 冲剪式破坏（C） 整体剪切破坏（D） 局部剪切破坏3.有明显三个破坏阶段的地基破坏型式为：C（A） 刺入式破坏（B） 冲剪式破坏（C） 整体剪切破坏（D） 局部剪切破坏4.整体剪切破坏通常在下列哪种地基中发生？A（A） 埋深浅、压缩性低的土层（B） 埋深浅、压缩性高的土层（C） 埋深大、压缩性低的土层（D） 埋深大、压缩性高的土层5.所谓临塑荷载，就是指：B（A） 地基土中出现连续滑动面时的荷载（B） 基础边缘处土体将发生剪切破坏时的荷载（C） 地基土中即将发生整体剪切破坏时的荷载（D） 地基土中塑性区深度达到某一数值时的荷载6.临塑荷载Pcr是指塑性区最大深度Zmax为下列中的哪一个对应的荷载：A（A） Zmax=0（B） Zmax=1/4（C） Zmax=b/4（D） Zmax=l/47.在j=15(Nr=1.8，Nq=4.45，NC=12.9)，c=10kPa ，g=20kN/m3的地基中有一个宽度为3m、埋深为1m的条形基础。按太沙基承载力公式根据整体剪切破坏情况，计算的极限承载力为：（A） 236 kPa C（B） 254 kPa （C） 272 kPa （D） 326 kPa 8.采用条形荷载导出的地基界限荷载计算公式用于矩形底面基础设计时，其结果：A（A） 偏于安全（B） 偏于危险（C） 不能采用（D） 安全度不变9. 同一地基的临塑荷载pcr、界限荷载p1/3、极限荷载pu大小之间存在的关系是：B（A） pcr p1/3 pu（B） pu p1/3 pcr（C） pu pcr p1/3（D） p1/3 pu pcr 10.考虑荷载偏心及倾斜影响的极限承载力计算公式为：B（A） 太沙基公式（B） 魏锡克公式（C） 赖斯纳公式（D） 普朗特尔公式11. 粘性土地基上的条形基础，若埋深相同，地基的极限荷载与基础宽度、地基破坏类型之间存在的关系为：A （A） 基础宽度大、发生整体剪切破坏的地基极限荷载大 （B） 基础宽度小、发生整体剪切破坏的地基极限荷载大 （C） 基础宽度大、发生局部剪切破坏的地基极限荷载大 （D） 基础宽度小、发生局部剪切破坏的地基极限荷载大1.某粘性土的内摩擦角j=5 ，坡角b与稳定因数（Ns=ghcr/c）的关系如下：Ab ()50403020Ns 7.07.99.211.7当现场土坡高度H=3.9m，内聚力C=10kPa， 土的重度g=20kN/m3，安全系数K1.5，土坡稳定坡角b为：（A） 20 （B） 30（C） 40（D） 502.土坡高度为8 m，土的内