（交通运输工程专业论文）桥梁灌注桩基础竖向承载力试验研究.pdf

摘要 本文结合申嘉湖杭高速公路灌注桩单桩竖向承载力研究课题，根据沿线地质资料， 选择具有代表性、软土层分布较厚的k 2 9 + 5 7 1 韶塘路分离立交桥、k 1 1 + 7 7 1 5 洪圣里大 桥主线内的两个地段作为实验场地，每一场地各打设三根直径12 0 0 m m 地试桩。韶塘路 试桩桩长4 8 米，其中1 号桩为钻孔灌注桩，2 、3 号为旋挖扩底灌注桩，设计扩底直径 1 9 0 0 m m 。洪圣里试桩桩长6 1 米，其中1 、2 号为钻孔灌注桩，3 号为旋挖扩底灌注桩， 设计扩底直径1 9 0 0 m m 。通过对六根试桩进行现场足尺静载荷试验，利用埋设在每根试 桩不同断面上的钢筋应力计反映桩身轴力及桩端压力的相关数据，通过对试验数据的处 理分析，获取不同类型、不同桩长的灌注桩的实际承载力，并取得桩或土层达到破坏时 的相关数据，确定桩的极限承载力与沉降量的关系，为优化设计提供依据。 关键词：灌注桩；竖向承载力；静载荷试验；数据分析；优化设计 a b s t r a c t t h i sr e s e a r c h p a p e ri s b a s e do ns i n g l ec a i s s o np i l ev e r t i c a l c a p a c i t y s t u d i e so f s h e n j i a - h u h a n ge x p r e s s w a y a c c o r d i n gt ot h eg e o l o g y d a t aa l o n gt h el i n e ，t w or e p r e s e n t a t i v e p l o t sw i t ht h i c ks o f ts o i ll a y e ra r ec h o s e nf o re x p e r i m e n ty a r d ，w h i c ha l er e s p e c t i v e l yi n s i d e t h ed i s t r i c t s a m o n gt h ek 2 9 + 5 7 1 s h a o t a n g l us e p a r a t ei n t e r c h a n g ea n dt h ek l1 + 7 71 5 h o n g s h e n g l ib r i d g e t h r e et e s tp i l e sw i t h12 0 0 r a md i a m e t e ra r ed r i v e na te a c hp l o t ，w h i c hi s o fl e n g t h4 8 ma tt h ef o r m e rp l o ta n d6 1 ma tt h el a t t e rp l o t a tf o r m e rp l o tn o 1i sd r i l l e d c a i s s o np i l ea n dn o 2 ，n o 3a r ep e d e s t a lp i l ew i t hb o t t o md i a m e t e ro f19 0 0 m m ，a n da tl a t t e r p l o tn o 1 ，n 0 2a r ed r i l l e dc a i s s o np i l ea n dn o 3i sp e d e s t a lp i l ew i t hb o t t o md i a m e t e ro f 19 0 0 m m a tf i r s tt h es h a f tf o r c ea n dt h et i pr e s i s t a n c eo fs i xt e s tp i l e si so b t a i n e df r o mt h e f u l l - s c a l es t a t i cl o a dt e s ta tc o n s t r u c t i o ny a r d ，w h i c hi sc o l l e c t e df r o ms t r e s so fr e i n f o r c e d b u r i e di nd i f f e r e n ts e c t i o n so fe v e r yt e s tp i l e s a n dt h e na c t u a lb e a r i n gc a p a c i t yo fd i f f e r e n t l e n g t hp i l e sa n dt h er e l a t i o nb e t w e e nt h eu l t i m a t eb e a r i n gc a p a c i t ya n ds e t t l e m e n to ft h ep i l ei s g e tt h r o u g ht h et e s td a t ap r o c e s s i n ga n da n a l y s i s a l lr e s u l t sc a nb eu s e dt oo p t i m i z et h e d e s i g n k e yw o r d s ：c a s t - i n - p l a c ep i l e ；v e r t i c a lb e a r i n gc a p a c i t y ；s t a t i ct e s t ；d a t a a n a l y s i s ；d e s i g no p t i m i z a t i o n 论文独创性声明 本人声明：本人所呈交的学位论文是在导师的指导下，独立进行研究工 作所取得的成果。除论文中已经注明引用的内容外，对论文的研究做出重 要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本论文中不包含任何 未加明确注明的其他个人或集体已经公开发表的成果。 本声明的法律责任由本人承担。 敝作者繇反产煜 砷年月2 阳 论文知识产权权属声明 本人在导师指导下所完成的论文及相关的职务作品，知识产权归属学 校。学校享有以任何方式发表、复制、公开阅览、借阅以及申请专利等权 利。本人离校后发表或使用学位论文或与该论文直接相关的学术论文或成 果时，署名单位仍然为长安大学。 ( 保密的论文在解密后应遵守此规定) 论文作者签名： 导师签名： z 声煜 砂田年t 月乙目 乏眈，i 苹 沙汐7 年，月乙l 日 长安大学硕士学位论文 第一章绪论 桩基础是一种应用最广泛的深基础形式。高层建筑、重型厂房、桥梁、港口码头、 海上采油平台以及核电站等工程中，大量采用桩基础。桩基础能够将上部结构的荷载传 到深层稳定的土层上去，大大减少基础的沉降和建筑物的不均匀沉降。桩基础在地震区、 湿陷性黄土地区、软土地区、膨胀土地区以及冻土地区得以广泛应用。另外在长期受动 力荷载作用的机器基础及其临近的厂房基础，为了减少基础的振动，防止柱基的沉降， 也采用桩基础。 桩基础的分类方法很多，按照成桩方法分类主要有以下两种基本形式：预制桩和灌 注桩。由于灌注桩相比预制桩有下列优点： l 、施工过程基本无噪音，无振动，无浓烟排放，对环境的影响小； 2 、可根据土层分布任意变化桩长，并且可选择适当的桩型提高受力性能； 3 、施工过程中桩身不需搬运吊装，不必承受打击，因此可采用较低的配筋率；并 且可根据建筑物的重要性和荷载条件选择沿深度变截面配筋。 合理地确定灌注桩的极限承载力，充分提高桩基的经济技术效益，是工程设计人员 和施工人员十分关心的问题。 1 1 桩基础的发展概况 1 1 1 桩基础的发展历程 桩基础又称桩基，由基桩( 群桩中的单桩) 和连接桩顶的承台组成。 关于桩基础的应用，最早使用的是木桩。早在新石器时代，人类在湖泊和沼泽地里， 栽木桩搭台作为水上住所。在中国，汉朝已经开始用木桩修桥，到了宋朝，桩基技术己 发展得比较成熟，今上海的龙华塔和山西太原的晋祠圣母殿，都是现存的北宋年代修建 的桩基建筑物。在欧洲，如英国也保存有一些罗马时代修建的木桩基础建筑物。 1 9 世纪2 0 年代，开始使用铸铁桩修筑围堰和码头。到本世纪初，美国出现了各种 型式的型钢，特别是h 型的钢桩受到营造商的重视。美国密西西比河上的钢桥大量采用 钢桩基础，大约3 0 年代在欧洲也被广泛采用。 二战后，随着冶炼技术的发展，各种直径的钢桩也被作为桩应用于基础工程。上海 宝钢工程中，曾使用直径为9 0 c m ，长度为6 0 m 的钢桩基础。 本世纪初钢筋混凝土预制桩构件问世后，又出现了厂制和现场预制钢筋混凝土桩。 第一章绪论 我国5 0 年代开始生产预制钢筋混凝土桩，多为方桩。1 9 4 9 年美国蒙德混凝土桩公司最 早用离心机产生了真空预应力钢筋混凝土管桩。我国铁路系统于5 0 年代末也生产预应 力钢筋混凝土桩。 以混凝土或钢筋混凝土为材料的另一种类型的桩，是就地灌注混凝土桩。本世纪2 0 年代到3 0 年代已出现沉管灌注混凝土桩。上海在3 0 年代修建的一些高层建筑的基础， 就曾采用沉管灌注混凝土桩，如f r a n k i 桩和v i b r o 桩。到了5 0 年代，随着大型钻孔机 械的发展，出现了钻孔灌注混凝土桩或钢筋混凝土桩。在5 0 年代到6 0 年代，我国的铁 路和公路桥梁，曾大量采用钻孔灌注混凝土桩或挖孔灌注桩。 从成桩工艺的发展过程来看，最早采用的桩基施工方法是打入法。打入的工艺从手 锤到自由落锤，然后发展到蒸汽驱动、柴油驱动和以压缩空气为动力的各种打桩机。另 外，还发展了电动的振动打桩机和静力打桩机。 随着就地灌注桩、特别是钻孔灌注桩的出现，钻孔机械也不断改进。如适用于地下 水位以上的长、短螺旋钻孔机，适用于不同地层的各种正、反循环钻孔机，旋转套管机 等。为提高灌注桩的承载力，出现了扩大桩端直径的各种扩孔机，出现了孔底或周边压 浆的新工艺。目前，桩基的成桩工艺还在不断的发展中。 1 1 2 桩基础的适应性 桩基础不仅能有效地承受竖向压力，还能承受水平荷载和上拔力，并能作为抗震地 区的减震措施。桩基础具有承载力高、稳定性好、沉降量小而均匀、便于机械化施工及 适用性强等特点。目前，桩基础已成为在土质不良地区修建房屋、桥梁和港口等所广泛 采用的基础型式。 根据工程实践经验，在下列情况下可考虑选用桩基础方案： 1 荷载较大，地基的上部土层软弱，持力层埋深较大，采用浅基础或人工地基在技 术上、经济上不合理时： 2 河床冲刷较大，河道不稳定或冲刷深度不易准确计算，若采用浅基础施工困难或 不能保证基础安全时： 3 当上部结构对不均匀沉降敏感或沉降量过大时； 4 当施工水位或地下水位较高时： 5 在地震区，需加强结构物的抗震能力时，可采用桩基础穿过可液化土层，以消除 或减轻震害。 2 长安大学硕士学位论文 但是，在以下情况下应慎重采用桩基础： 1 层土比下层土坚硬 2 欠固结土或大量抽吸地下水的地区 3 地质条件异常复杂地区( p n 土层中存在块石、溶洞等) 。 1 1 3 桩基础的分类 按不同的方法对桩基础的分类不同： 1 ) 按成桩方法对土层的影响分类 不同成桩方法对周围土层的扰动程度不同，将影响到桩承载力的发挥和计算参数的 选用。一般分为挤土桩、部分挤土桩和非挤土桩三类。 ( 1 ) 挤土桩。也称排土桩，在成桩过程中，桩周围的土被压密或挤开，因而使周围 土层受到严重扰动，土的原始结构被破坏，土的工程性质有很大改变( 与原始状态相比 较) 。这类桩主要有打入或压入的预制木桩和混凝土桩；打入的封底钢管桩和混凝土管桩 以及沉管式就地灌注桩等。 ( 2 ) 部分挤土桩。也称微排土桩，在成桩过程中，桩周围的土仅受到轻微的扰动， 土的原状结构和工程性质变化不明显。这类桩主要有小截面的i 型桩和h 型钢桩，钢板 桩，开口式的钢管桩和螺旋桩等。 ( 3 ) 非挤土桩。也称非排土桩，在成桩过程中，将与桩体积相同的土挖出，因而 桩周围的土较少受到扰动，但有应力松驰现象。这类桩主要有各种型式的挖孔或钻孔桩， 井筒管柱或预钻孔埋桩。按功能分为竖向抗压桩、竖向抗拔桩、横向受荷桩和复合受荷 桩( 即受倾斜荷载作用) 等； 按桩材分类 根据桩的材料，可分为木桩、混凝土桩( 含钢筋混凝土桩和预应力钢筋混凝土桩) 、 钢桩和组合桩。 ( 1 ) 木桩。天然原木是最早被用作桩的材料，也有经加工后的方形截面木桩。但 木桩的长度一般为十余米，不利于接长。 ( 2 ) 混凝土桩。混凝土桩是当前各国使用最广泛的桩，它又分为预制混凝土桩和 就地灌注桩两大类。预制混凝土桩多为钢筋混凝土桩，可以在工厂集中生产，也可在场 地附近预制。桩断面尺寸一般为4 0 0 r a mx 4 0 0 m m 或5 0 0 m mx5 0 0 m m ，单节长十余米。 桩基要求用长桩时，可将单节桩接成所需桩长。为减少钢筋混凝土桩的钢筋用量和桩身 3 第一章绪论 的裂缝，又发展了预应力钢筋混凝土桩。我国现用的预应力钢筋混凝土桩多为原型管桩， 外径为4 0 0 r a m 和5 0 0 r a m 两种，标准节长为8 m 和l o m ，法兰盘接头。 就地灌注混凝土桩可根据受力的需要，放置不同深度的钢筋笼，其直径可根据设计 需要确定。 ( 3 ) 钢桩。如前所述，早期使用的铸铁板桩。现使用的钢桩主要为型钢和钢管两 大类。型钢有各种形式的板桩，主要用作临时的支挡结构或永久性的码头工程：h 型和i 型钢桩则亦作支承桩。钢管桩则由各种直径和壁厚的无缝钢管组成。 按桩的功能分类 桩在基础工程中，可能承受轴向垂直荷载，或主要承受横向水平荷载，或两种荷载 都有。在高耸塔形建筑物和水中的高桩承台基础中，桩还要承受风和浪所引起的往复拉 和压的荷载。因此，按功能桩可分为抗轴向压的桩、抗横向压的桩和抗拔桩。 ( 1 ) 抗轴向压的桩。一般工业民用建筑物的桩基，在正常工作条件下( 不考虑地震) ， 主要承受从上部结构传来的垂直荷载。抗压桩进一步从桩的荷载传递机理又划分为： 端承桩：其荷载仅依靠桩端处土的承载力来承受，而不考虑桩侧土的摩擦力的作用。 这种桩又称柱桩。 摩擦桩：其荷载主要依靠桩侧土的摩阻力来承受，桩端土虽然也起一定得支承作用， 但是这种支承作用不太大。 端承摩擦桩。即在外荷载作用下，桩的端阻力和侧摩阻力都同时发挥作用。这也是 最常用的桩，如穿过软弱地层嵌入坚实的硬粘土或砂、砾持力层的桩。这类桩的端阻力 和侧阻所分担荷载的比例，与桩径、桩长、软土层厚度以及持力层的刚度有关。 ( 2 ) 抗侧压的桩。港口码头工程的板桩，基坑的支护桩等都是主要承受作用在桩 上的水平荷载。桩身要承受弯矩，其整体稳定则靠桩侧土的被动土压力，或水平支撑和 拉锚来平衡。 ( 3 ) 抗拔桩。主要抵抗作用在桩上的拉拔荷载，如板桩墙后的锚桩。拉拔荷载依 靠桩侧阻力承受。 按成桩方法分类 随着科学技术和施工机械的发展，一些新的成桩方法和工艺不断的出现。常用的方 法如下： ( 1 ) 打入桩：将预制桩用击打或振动法打入地层至设计要求标高。打入的机械有 自由落锤、蒸汽锤、柴油锤、压缩空气锤和振动锤等。遇到难于通过的较坚实地层时， 4 长安大学硕士学位论文 可辅之以射水枪等。 ( 2 ) 就地灌注桩：按成孔方法又可分为两大类。 沉管灌注桩。成孔方法是将钢管( 钢壳) 打入土层到设计标高，然后灌注混凝土。灌 注混凝土过程中可逐渐将钢管拔出，或将钢管留在土层中。 钻孔灌注桩：使用机械形成桩孔，一般没有护壁或采用泥浆护壁，不扰动孔壁周围 土层。钻孔的机械有冲击钻、旋转钻、长螺旋和短螺旋等，适用于不同的土层。在地下 水位以上作灌注桩时，可人工挖掘。 ( 3 ) 静压桩：利用无噪音的机械将预制桩压入到设计标高。 ( 4 ) 螺旋桩：在木桩或混凝土的端部接一段螺旋钻头，利用旋转机械将桩拧入土 层至设计标高，现比较少用。按施工方法分为预制桩和灌注桩： 按桩径可分为小直径桩( d o 2 5 m ) 、中等直径桩( o 2 5 m 7 2 5 ) 时，桩身荷载上段随深度减小， 下段近乎沿深度不变。即桩侧摩阻力上段可得到发挥，下段由于桩土相对位移限小( 桩 端无位移) 而无法发挥出来。桩端由于土的刚度大，可分担6 0 以上荷载，属端承桩。 桩、土的刚度比e p e s 愈大，桩端阻力所分担的荷载比例愈大；反之，桩端阻力分担的 荷载比例降低，桩侧阻力分担的荷载比例增大。对于e p e s 、 一2 5 ) ，其 桩端阻力接近于零。 2 2 4 桩长与桩径比 桩的长度对桩的承载力有较大影响。通过室内模型试验和现场原型试验表明：桩端阻 力并不随桩的入土深度呈直线性增大，而是随着入土深度特别是进入持力层的深度不同 而不同规律变化。这就是桩端阻力的“深度效应”。当桩进入持力层的深度h 小于某一 1 4 长安大学硕士学位论文 深度时，其极限端阻力一直随深度线性增大；当进入深度大于该深度后，该极限端阻基本 恒值不变。称该深度为端阻力的临界深度h c p ，对应的恒定端阻力称为端阻力稳值q p l 。 在所有情况下，桩长跟桩径之比l d 对荷载传递的都有重要影响，因此l d 也对单 桩极限承载力的影响很大。在均匀土层中的钢筋混凝土桩，其荷载传递性状主要受i j d 的影响。当l d 1 0 0 时，桩端土的性质对荷载传递不再有任何影响。对于扩底桩，桩长 对扩底桩的荷载传递影响很大。桩底扩大头与桩身直径之比d d 愈大，桩端阻力承担的 荷载比例愈大。 2 2 5 时间效应 由于土的特殊工程性质和成桩过程的影响，桩基承载力将随时间的推移而变化，荷 载传递也存在时间效应。一般情况下桩身荷载随时间的推移有向下部和桩端转移的趋 势，而且在特定的土质中的桩基，其承载力随时间变化的程度非常明显。 桩愈长，其承载力随时间增长量大，前期增长速率愈大，趋于稳定值所需时间也愈 长。桩的承载力随时间增长的现象在软土中比较明显。在正常固结和微超压密粘性土中， 由于土的固结硬化作用，土的强度和桩的承载力会随时间而增加，承载力因土的固结和 次固结随时间而发展是一种普遍现象。穿过高压缩性粉土打到岩石上端的桩几乎全部荷 载都被传递给粘土，而没有到达支承在岩石上的桩端。由于软土的蠕变作用，荷载发生 了重分布，在最大荷载作用下，桩端最后达到的数值可能会比短期量测值高。所以在粘 土中设桩，时间效应不容忽视。 随时间而增长的现象同打桩引起的超孔隙水的水平迁移有关。粘土中摩擦承载力的 增长，主要是粘土的一种径向固结现象所致。打桩效应引起的承载力的增加约在3 0 天 之内就基本完成。软粘土中摩擦桩承载力随着时问增长的系数主要与土质条件有。有的 试验及研究表明，打入或压入粘土中的钢管桩2 8 个月后桩的极限承载力提高了5 0 。 打桩4 年后的承载力约为打桩5 天后承载力的3 7 倍。 2 3 桥梁桩基础竖向承载力的计算方法 我国现行公路桥涵地基与基础设计规范中规定，对于钻( 挖) 孔灌注桩的容许 承载力【p 】，可按下列方法进行计算： 【p 】= ( 研, - p + a 仃r ) 1 5 第二章桩基础受力原理与计算方法 式中： p 卜一单桩轴向受压容许承载力，k n ，； u 一桩的周长( m ) ，按成孔直径计算；如无试验资料时，成孔直径可按以下规定 采用： 1 旋转钻按钻头按直径增大3 - - - - 5 c m ； 2 冲击钻按钻头直径增大5 l o c m ； 3 冲抓钻按钻头直径增大1 0 2 0 c m ； 卜一桩在局部冲刷线以下的有效长度，m ； a 桩底横截面面积( m 2 ) ，采用设计直径( 钻头直径) 计算；当采用换浆法施工 时，按成孔直径计算； f p 一桩壁土的平均极限摩阻力( k p a ) ，可按下式计算： 矿手套z - i l i 正f = 1 ，l 土层的层数； 承台地面或局部冲刷线以下各土层的厚度( m ) ； q 一与z ；对应的各土层与桩壁的极限摩阻力( k p a ) ，如无现场实测值则可按表2 1 提供的取值范围进行取值； 盯r 叫端土的极限承载力( k p a ) ，可按如下公式进行计算： t l r r = 2 m o a 珏】+ 忌2 y 2 ( i l 一3 ) ) 【c r o 卜桩端土的容许承载力( 1 【p a ) ： h 一桩端的埋置深度( m ) ，对于有冲刷的基础，埋置深度由一般冲刷线起算；对于 无冲刷的桩基，埋深由天然地面线或实际开挖后的地面线起算；h 的计算值不大于4 0 m ， 当大于4 0 m 时，按4 0 m 计算，或按试验确定其承载力； 忌，一地面土容许承载力随深度的修正系数，依照桩端处持力层土类按表2 2 选用； 7 2 一桩端以上土的容重( k n m 3 ) ； 五修正系数；见表2 3 ； m o 考虑孔底沉淀淤泥影响的清孔系数，按表2 4 取值。 1 6 长安大学硕士学位论文 表2 1 钻孔桩桩周土的极限摩阻力0 值 土类 极限摩阻力q ( k p a ) 回填的中密炉渣、粉煤灰 4 0 6 0 流塑粘土、亚粘土、亚砂土2 0 3 0 软塑粘土 3 0 5 0 硬塑粘土5 0 8 0 硬粘土 8 0 1 2 0 软塑亚粘土、皿砂土 3 5 5 5 硬塑亚粘土、亚砂土 5 5 8 5 粉砂、细砂 3 5 5 5 中砂 4 0 - - 6 0 粗砂、砂砾6 0 - 一1 4 0 砾石( 圆砾、角砾) 1 2 0 1 8 0 碎石、卵石1 6 0 4 0 0 附注1 附注2 附注3 附注4 漂石、块石( 含量占4 0 5 0 ，粒径一般为3 0 0 4 0 0 m m ) 可以按6 0 0 k p a 采用。 砂土可根据密实度选用大值或小值。 圆砾、角砾、碎石和卵石可以根据密实度和填充料选用大值或小值。 挖孔桩的极限摩阻力可参照本表采用。 表2 2 地基土容许承载力宽度、深度修正系数 粘性土黄土 砂土碎石土 新 新 砾砂粗 碎石 粉砂 细砂 中砂 圆砾卵石 土 一般沉 近 残 近 般老 砂 的 老 积粘土 沉积 堆 角砾 类 粘积 粘新黄 别土粘性 积 黄土 ，lz 0 5j l 2 5 透水性土 0 7 00 7 0 0 8 5o 8 5 不透水性土 0 6 50 6 5 0 7 20 7 2 表2 4 清底系数m o 值 t | a0 6 0 30 3 0 1 m o 0 2 5 0 7 00 7 1 o 附注1 ：设计时，宜限制上0 4 ，不得己才可采用0 4 三o 6 ； dd 附注2 ：t 、d 为桩底沉淀土厚度和桩的直径。 1 8 长安大学硕士学位论文 3 1 试验概况 第三章现场试验设计与实施 为指导申嘉湖杭高速公路练市至杭州段施工图桥梁桩基设计，申嘉湖杭高速公路有 限公司决定针对在沿线桥梁中大量使用的二种类型的灌注桩进行单桩竖向抗压静载荷 试验。目的是验证地质资料，获取不同桩长灌注桩的实际承载力，并取得桩或土达到破 坏时的相关数据，确定桩的极限承载力与沉降量的关系，为优化设计提供依据。 本次试验是在设计单位浙江交通勘察设计有限公司提供的试桩方案基础上，由上海 同济建设工程质量检测站进行的。 本次试验的依据是： 1 、中华人民共和国行业标准公路桥涵地基与基础设计规范( j t j0 2 4 - 8 5 ) 2 、中华人民共和国行业标准建筑桩基技术规范( j g j9 4 - - 9 4 ) 3 、中华人民共和国行业标准建筑基桩检测技术规范( j g j1 0 6 - 2 0 0 3 ) 4 、浙江交通勘察设计有限公司提供的试桩方案 5 、浙江交通勘察设计有限公司关于试桩极限承载力计算的传真件 3 2 试验方案设计 3 2 1 试桩的设计 根据本项目沿线初步设计地质资料，本次试验选择具有代表性、软土层分布较厚的 k 2 9 + 5 7 1 韶塘公路分离式立交桥、k 1 1 + 7 7 1 5 洪圣里大桥主线内的两个地段作为试桩场 地。每一场地各打设了3 根直径1 2 0 0 m m 的试桩。 k 2 9 + 5 7 1 韶塘公路分离式立交桥试桩( 以下简称韶塘路试桩) 场地，实际试验桩长 为4 8 0 m ( 桩项标高一1 5 m ，桩端标高- 4 9 5 m ) ，其中1 舞试桩为钻孔灌注桩，勰、3 择试桩 为a m 工法旋挖扩底桩，设计扩底直径1 9 0 0 r a m 。k 1 1 + 7 7 1 5 洪圣里大桥试桩( 以下简 称洪圣里试桩) 场地，实际试验桩长为6 1 0 m ( 桩顶标高一1 5 m ，桩端标高- 6 2 5 m ) ，其 中1 撑、硝试桩为钻孔灌注桩，3 样试桩为a m 工法旋挖扩底桩，设计扩底直径1 9 0 0 m m 。 3 2 2 仪器设备 ( 1 ) 反力装置：本次试验使用堆锚联合反力装置，采用平台架，- - n 各打入3 6 根1 0 m 长的由3 2 钢管桩作为锚桩，并作为堆载平台的支撑结构。堆锚联合提供反力不小于最大 1 9 第三章现场试验设计与实施 加载量的1 2 倍，由钢梁系统构成堆载平台，用钢材或袋装砂石料作为