毕业设计--30m预应力混凝土简支T形梁桥设计.doc

哈 尔 滨 理 工 大 学毕 业 设 计 题 目： 30m 预应力混凝土简支T形梁桥设计 院、 系： 建筑工程学院土木工程系 姓 名： 宋佳楠 指导教师： 毕洪涛 系 主 任： 林莉 2013年 6 月 20 日哈 尔 滨 理 工 大 学毕 业 设 计 题 目： 30m 预应力混凝土简支T形梁桥设计 院、 系： 建筑工程学院土木工程系 姓 名： 指导教师： 系 主 任： 2013年 6 月 20 日哈尔滨理工大学毕业设计（论文）评语学生姓名： 宋佳楠 学号：0915020315学 院： 建筑工程学院 专业：土木工程任务起止时间： 2013年 02 月 25 日至 2013年 06月 20日毕业设计（论文）题目：30m预应力混凝土简支T形梁桥指导教师对毕业设计（论文）的评语： 指导教师签名： 指导教师职称： 评阅教师对毕业设计（论文）的评语：评阅教师签名： 评阅教师职称： 答辩委员会对毕业设计（论文）的评语：答辩委员会评定，该生毕业设计（论文）成绩为： 答辩委员会主席签名： 职称： 哈尔滨理工大学毕业设计（论文）任务书学生姓名：宋佳楠 学号：0915020315 学 院：建筑工程学院 专业：土木工程任务起止时间： 2013年02月25日至2013年06月20日毕业设计（论文）题目：30m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计工作内容：本设计为30m预应力混凝土简支T形梁桥。根据设计资料确定为4跨，共120 m。本设计分为三个部分：桥涵水文、上部结构和下部结构。设计选择的主梁截面是T形截面，对于30m跨径简支梁的主梁配置预应力钢筋，根据地质资料选择钻孔桩基础，设计采用U形桥台满足稳定性要求。上部结构：通过内力组合估算预应力钢筋面积、确定钢束布置、计算预应力损失、应力验算、横隔梁计算、行车道板计算。下部结构：计算盖梁荷载并配筋、确定墩柱形式和计算墩长、计算桩长和桥台稳定性验算。撰写毕业设计论文及绘制桥梁主要结构CAD图纸。参考资料：1高冬光. 桥涵水文. 人民交通出版社, 2008;2邵旭东. 桥梁工程. 人民交通出版社, 2008;3盛洪飞. 桥梁墩台与基础. 哈尔滨工业大学出版社, 2005;4闫志刚. 钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计. 机械工业出版社, 2009;5GB/JTG D602004. 公路桥涵设计通用规范S, 人民交通出版社, 2004;指导教师意见：签名：年 月 日系主任意见：签名：年 月 日哈尔滨理工大学学士学位论30m预应力混凝土简支T形梁桥设计摘要预应力混凝土梁式桥在我国桥梁建筑上占有重要的地位，目前，对于中小跨径的永久性桥梁，无论是公路桥梁或者城市桥梁，都在尽量采用预应力混凝土梁式桥，因为这种桥梁具有就地取材，工业化施工，耐久性好、适应性强、整体性好以及美观等多种优点。本设计采用装配式简支T梁结构，其上部结构由主梁、横隔梁、行车道板，桥面部分和支座等组成，显然主梁是桥梁的主要承重构件。其主梁通过横梁和行车道板连接成为整体，使车辆荷载在各主梁之间有良好的横向分布。桥面部分包括桥面铺装、伸缩装置和栏杆等组成，这些构造虽然不是桥梁的主要承重构件，但它们的设计与施工直接关系到桥梁整体的功能与安全，这里在本设计中也给予了详细的说明。本设计主要受跨中正弯矩的控制，当跨径增大时，跨中由恒载和活载产生的弯矩将急剧增加，是材料的强度大部分为结构重力所消耗，因而限制的起跨越能力，本设计采用30m标准跨径，合理地解决了这一问题。在设计中通过主梁内力计算、应力钢筋的布置、主梁截面强度与应力验算、行车道板及支座、墩台等等设计，完美地构造了一座装配式预应力混凝土简支T梁桥，所验算完全符合要求，所用方法均与新规范相对应。本设计重点突出了预应力在桥梁中的应用，这也正体现了我国桥梁的发展趋势。关键词 预应力；简支T梁；后张法；应力验算30m Prestressed Concrete Simply Supported T Beam BrigeAbstractThe prestressed concrete beam plate bridge occupies my important status in our country bridge construction, at present, regarding small span permanent bridge, regardless of is the highway bridge or the city bridge, all as far as possible is using the prestressed concrete beam plate bridge, because this kind of bridge has makes use of local materials, the industrialization construction, the durability is good, compatible, integrity good as well as artistic and so on many kinds of merits.This design uses assembly type simple supported T beam structure, its superstructure by the king post, septum transversum beam, the lane board, the bridge floor part and the support and so on is composed, the obvious king post is the bridge main carrier. Its king post connects into the whole through the crossbeam and the lane board, enable the vehicles load to have the good traverse between various king posts. Bridge floor part including compositions and so on flooring, expansion and contraction installment and parapet, these structures although is not the bridge main carrier, but their design and the construction relates the bridge whole directly the function and the security, here has also given the detailed explanation in this design.This design mainly steps the sagging moment control, when the span increases, cross the bending moment which produces by the dead load and the live load the sharp growth, is the material intensity majority of consumes for the structure gravity, thus limits the spanning ability, this design uses the 30m standard span, has solved this problem reasonably. In the design through the king post endogenic force computation, the stress steel bar arrangement, king post section intensity and stress checking calculation, lane board and support, pillar Taiwan and so on designs, a structure assembly type prestressed concrete simple supported T beam bridge, the checking calculation completely has conformed to the requirement perfectly, uses the method and the new standard corresponds. This design has highlighted the prestressed with emphasis in the bridge application, this has also been manifesting our country bridge trend of development.Keywords Prestressed; Simple supported T beam; Tensioning; Stress checking calculation目录摘要IAbstractII第一章 桥涵水力水文11.1设计基本资料11.1.1用相关分析法插补延长乙站流量资料11.1.2运用适线法推求该桥设计流量31.1.3形态断面法推求桥位断面处的设计流量51.2计算桥孔长度及确定桥面标高101.3冲刷计算131.4求墩台的最低冲刷线标高17本章小结18第2章 桥梁上部结构192.1设计资料及构造布置192.1.1设计资料192.1.2横截面布置202.1.3主梁跨中截面主要尺寸拟定202.1.4横截面沿跨长的变化212.1.5计算截面几何特性212.1.6检验截面效率指标232.1.7横隔梁的设置242.2 主梁内力计算242.2.1恒载内力计算242.2.2活载内力计算(修正刚性梁法)252.2.3主梁内力组合362.3预应力钢束的估算382.3.1主梁尺寸及截面几何特性(小毛截面)382.3.2估算钢束面积382.3.3钢束布置402.3.4其它截面钢束布置及倾角计算422.4计算主梁截面几何特性及钢束重心位置校核表452.4.1主梁截面几何特性452.4.2钢束布置位置(束界)的校核492.5钢束预应力损失计算492.5.1钢束张拉控制应力502.5.2钢束预应力损失502.6应力验算562.6.1短暂状况下的应力验算562.6.2持久状况应力验算572.7主梁变形计算602.7.1使用阶段的挠度计算602.7.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置612.8承载能力极限状态度计算622.8.1跨中截面正截面承载力计算622.8.2斜截面抗剪承载力计算632.9横隔梁计算662.9.1确定跨中横隔梁上的计算荷载662.9.2跨中横隔梁的内力影响线662.9.3横隔梁的内力计算672.9.4横隔梁配筋计算692.10行车道板计算722.10.1悬臂板荷载效应计算722.10.2连续板荷载效应计算732.10.3截面设计配筋与承载力验算76本章小结78第3章 桥梁下部结构计算793.1盖梁的计算793.1.1荷载计算793.1.2内力计算883.1.3 截面配筋设计与承载力校核893.2桥墩墩柱计算913.2.1荷载计算913.2.2截面配筋计算及应力验算933.3钻孔灌注桩桩的设计计算943.3.1荷载计算943.3.2桩长计算963.3.3桩身变位计算973.3.4截面配筋设计1003.4埋置式U型桥台刚性扩大基础设计1023.4.1设计资料1023.4.2桥台及基础构造拟定尺寸1023.4.3荷载计算1023.4.4荷载组合1093.4.5 地基承载力验算1093.4.6基底偏心距验算1113.4.7.基础稳定性验算112本章小结113结论114致谢115参考文献116附录A 英文文摘117附录B 中文翻译121-VI-第一章 桥涵水力水文1.1设计基本资料南方地区某二级公路上，拟修建一座跨越一条跨河流的钢筋混凝土，梁高2.13m（包括桥面铺装在内），下部为单排双柱式钻孔桩墩，墩径为1.4m；采用U型桥台，台长为4.4m，桥前浪程为1.2km，沿浪程平均水深为3.0m，无水拱和河床淤积影响，桥前最大壅高不超过0.6m。桥位河段基本顺直，桥面纵坡为+2%，汛期沿浪程向为七级风力，推算设计洪水位为63.80m，桥下设计流量为河床平坦，两岸较为整齐，无坍塌现象。桥位处河流横断面桩号K0622.60为河槽与河滩的分界桩。经调查，桥位河段历年汛期平均含沙量约为3kg/m3，但自然演变冲刷为0m。历史洪水位水痕标高为79.30mm，河沟纵坡I与洪水比降基本相同。另据钻探资料，河槽部分在河底以下8m内均为砂砾层，平均粒径2mm，2.5mm，；河滩部分在地面以下6m内为中砂，表层疏松为耕地,。桥位断面以上集雨面积为566km2，桥位上游附近有一个水文站(乙站)，集雨面积为537km2，具有1955年至1982年期间22年断续的年最大流量资料；通过洪水调查和文献考证，该河历史上曾在1784年、1880年，1920年、1948年发生过几次较大洪水，其中1784年洪水量级大于1880年，特大洪水值认为是大于3500 m3/s。在邻近流域的河流上，也有一个水文站(甲站)，可以搜集到1951年至 1982年连续32年的年最大流量资料。两流域的特征基本相似，气候和自然地理条件基本相同，且两河流上都没有水工建筑物。1.1.1用相关分析法插补延长乙站流量资料1、比较甲、乙两站均有实测资料并分别求出其平均流量。（下面甲站的，乙站的计）列表计算，。表1-1 甲、乙站水文资料甲站流量乙站流量26431.1831.40020001.1571.3391.36927571.2341.52323801.3771.8951.69925491.1411.30221001.2151.4761.38633591.5042.26126001.5042.2622.26228401.2711.61725001.4462.0911.83911600.5190.27010000.5780.3350.30015600.6980.48811000.6360.4050.44424701.1061.22313600.7870.6190.87021500.9630.92614800.8560.7330.82430251.3541.83422501.3021.6941.76344401.9883.95129501.7062.9123.39227021.2101.46323501.3591.8481.6447550.3380.1146000.3470.1200.11720000.8950.80215300.8850.7830.79224201.0831.17421701.2551.5761.36018700.8370.70116500.9540.9110.79919000.8510.72413000.7520.5660.64021800.9760.95218501.0701.1451.04413500.6040.3659000.5210.2710.31523851.0681.14019001.0991.2081.17412000.5370.28910800.6250.3900.33613000.5820.33910100.5840.3410.34023601.0571.11617000.9830.9671.03923.00025.97423.00025.88825.7493计算相关系数及机误4。 则，甲、乙两站流量为直线相关。计算期望值，。=5列表回归方程利用回归方程插补乙站流量即可。1951年 得1952年 得1953年 得1954年 得1959年 得1960年 得1973年 得1974年 得1978年 得1.1.2运用适线法推求该桥设计流量1计算经验频率(1)按不连续系列第一种方法(单独连续系列处理)首先依流量从大到小顺序排列如表1-3第4第5栏。实测数n=22，计算的经验频率如表第7栏。实测期N=32(1951-1982年)，包括此范围内的实测和调查资料，计算频率如表第9栏。调查期N=103(1880-1982年)，考虑到本期后续调查流量的可能遗漏，频率计算排到1954年为止。考证期N=199(1784-1982年)，考虑到本期后续调查流量的可能遗漏，频率计算排到1880年为止。经验频率的选用的方法是：按资料期长的(右列)向资料期短的(左列)，每一流量逐列选取频率值。但若以实测期计算频率来控制经验曲线后半支，往往显得由于经验频率曲线偏小而引起误差较大。为了较好地控制整条经验频率曲线，可以在同一流量下，取实测期和实测数两系列中计算频率较大者作为选用值。经验频率选用列于表第14栏。(2)按不连续系列第二种方法计算，将计算的计算频率值填入表第16栏。取第一种方法和第二种方法计算的计算频率值的较大值为最终选用值，点绘出一条经验频率曲线(图1-1)用米格纸附后。2、矩法确定统计参数由桥涵水文书计算(列表1-2为辅助计算用) = =表1-2 洪水资料统计表QK(K-1)(K-1)2QK(K-1)(K-1)2特大洪水45002.411.411.98一般洪水n-l=36-4=3218500.99-0.010.00a=440002.141.141.3017810.95-0.050.0038952.081.081.1717000.91-0.090.0136001.930.930.8616500.88-0.120.01159955.3115300.82-0.180.03一般洪水n-l=36-4=3233501.790.790.6314900.80-0.200.0432281.730.730.5314800.79-0.210.0431511.690.690.4713600.73-0.270.0729501.580.580.3313000.70-0.300.0929191.560.560.3212540.67-0.330.1126001.390.390.1511000.59-0.410.1725001.340.340.1110800.58-0.420.1823801.270.270.0710100.54-0.460.2123501.260.260.0710000.53-0.470.2222501.200.200.049000.48-0.520.2721701.160.160.037820.42-0.580.3421001.120.120.027050.38-0.620.3920001.070.070.006000.32-0.680.4619001.020.020.005842012.08-5.925.42-124- 表1-3 洪峰流量资料统计表顺序号按时间顺序排列按递减次序排列经验频率p(%)年份流量年份流量第一种方法第二种方法最终选用值序号实测数N=23序号实测期N=32序号调查期N=103序号考证期N=199选用值序号选用值12345678910111213141516171178445001784450010.5 0.5 1 0.5 0.5 2188040001880400011.0 21.0 1.0 2 1.0 1.0 3192033501978389521.9 1.9 3 1.5 1.9 4194836001948360032.9 2.9 4 2.4 2.9 519517051920335013.0 43.8 3.8 5 3.4 3.8 6195217811960322826.1 54.8 6.1 6 8.3 8.3 7195312541959315139.1 65.8 9.1 7 11.3 11.3 8195414901967295014.2 412.1 76.7 12.1 8 14.2 14.2 91955200019742919515.2 15.2 9 17.2 17.2 10195623801958260028.3 618.2 18.2 10 20.1 20.1 111957210019612500312.5 721.2 21.2 11 23.1 23.1 121958260019562380416.7 824.2 24.2 12 26.1 26.1 131959315119682350520.8 927.3 27.3 13 29.0 29.0 141960322819662250625.0 1030.3 30.3 14 32.0 32.0 151961250019712170729.2 1133.3 33.3 15 34.9 34.9 161962100019572100833.3 1236.4 36.4 16 37.9 37.9 171963110019552000937.5 1339.4 39.4 17 40.8 40.8 1819641360197919001041.7 1442.4 42.4 18 43.8 43.8 1919651480197618501145.8 1545.5 45.5 19 46.8 46.8 2019662250195217811648.5 48.5 20 49.7 49.7 2119673605198217001250.0 1751.5 51.5 21 52.7 52.7 2219682132197216501354.2 1854.5 54.5 22 55.6 55.6 231969600197015301458.3 1957.6 57.6 23 58.6 58.6 2419701530195414902060.6 60.6 24 61.6 61.6 2519712170196514801562.5 2163.6 63.6 25 64.5 64.5 2619721650196413601666.7 2266.7 66.7 26 67.5 67.5 271973782197513001770.8 2369.7 69.7 27 70.4 70.4 2819742919195312542472.7 72.7 28 73.4 73.4 2919751300196311001875.0 2575.8 75.8 29 76.3 76.3 3019761850198010801979.2 2678.8 78.8 30 79.3 79.3 311977900198110102083.3 2781.8 82.6 31 82.3 82.6 3219783895196210002187.5 2884.8 87.0 32 85.2 87.0 331979190019779002291.7 2987.9 91.3 33 88.2 91.3 341980108019737823090.9 90.9 34 91.1 91.1 351981101019517053193.9 93.9 35 94.1 94.1 361982170019696002395.8 3297.0 97.0 36 97.0 97.0 适线并推算规定频率流量以，=0.44，假定=0.8作为理论频率曲线第一次假定的三参数。为了便于适线过程中对比，列表1-4。表中值查桥涵水文书52页表3-6表1-4 频率曲线流量表P(%)51020507595经验频率曲线Q33002900250018001320700理论频率曲线(一)=0.44=0.81.841.340.78-0.13-0.73-1.38Q3384 2973 2512 1763 1269 735 (二)=0.44=0.71.821.330.79-0.12-0.72-1.42Q3367 2964 2520 1771 1278 702 (三)=0.44=0.61.81.330.8-0.1-0.72-1.45Q3351 2964 2528 1788 1278 677 (四)=0.44=0.51.771.320.81-0.08-0.71-1.49Q3326 2956 2536 1804 1286 644 根据第一次假定理论频率曲线计算各Q值，与经验频率曲线各Q值对比可见，整条曲线成下凹型严重，应减小理论频率曲线的值。根据第二次假定依旧出现同样的问题，因此处理方法同上。最后第四次假定的理论频率曲线与经验频率曲线符合的较好，因此选定三参数为，。根据确定的三参数，推算和的频率流量。1.1.3形态断面法推求桥位断面处的设计流量天然河流的形状本不规则，过水断面沿流程变化，实属非均匀流。但是按水文断面要求而选着的断面，则近似均匀流，故可按曼宁公式计算。1点绘水文断面(图1-2)可作为水文断面进行计算。经调查确定，桩号K0+622.60和K0+725.97为河槽与河滩的分界，选定粗糙系数为：河槽，河滩。调查的历史洪水位为63.8。洪水比降，求出其相应的历史洪水量。2列表计算水力三要素(表1-5)表1-5 计算水力三要素里程桩号河床标高,m水深,m平均水深,m水面宽度,m湿周过水面积累积面积合计K0+502.3463.800=88.66=123.530.05 7.269.600.36K0+509.6063.700.19.220.24 36.9036.908.86K0+546.5063.420.3831.690.79 28.9028.9022.83K0+575.4062.611.1939.371.13 6.806.897.68K0+582.2062.741.0688.661.2240.4040.4049.29K0+622.6062.421.38216.97 =1034.02=108.976.11 21.0023.00128.31K0+643.6051.9611.84416.28 12.19 17.7517.76199.31 K0+661.3551.2612.54660.1812.20 20.0020.01243.90 K0+681.3551.9511.85904.8311.65 21.0021.00244.65 K0+702.3552.3511.451044.39 10.74 13.0013.08139.56 K0+715.3553.7810.021101.68 5.40 10.6214.0857.29 K0+725.9763.030.771104.24 =2.88 =6.070.63 4.104.102.56 K0+730.0763.320.481104.56 0.24 1.341.970.32K0+731.4163.80合计224.0239.891355.06 表1-6 桥位处河流横断面实测记录表桩 号河床标高,m桩 号河床标高,mK0+500.0064.80 K0+661.3551.26+509.6063.70+681.3551.95+546.5063.42+702.3552.35+575.4062.61+715.3553.78+582.2062.74+725.9763.03+622.6062.42+730.0763.32+643.6051.96+734.2764.833流速、流量计算河槽部分： 左滩：右滩：全断面设计流量：可见两值比较接近。1.2计算桥孔长度及确定桥面标高本设计为钢筋混凝土连续梁桥，选用跨径为30m，一共为4跨，墩径取为1.4m，静跨径设置为29.16m，河段基本顺直，以桥涵水文书132页计算最小桥孔净长，已知设计流量，天然河槽流量，河槽宽度查桥涵水力水文书133页6-2-1，可得： 采用跨径，采用4孔方案，即两桥台前缘之间距离 桥梁两端桥台台尾间的距离(即全桥长)具体桥孔布设见图(1-3)用米格纸附后列表(表1-7)表示各桥台桩号和水深表1-7 墩台桩号和水深所处位置左滩河槽右滩墩台编号左台1号2号3号右台桩号K0+620.00K0+650.00K0+680.00K0+710.00K0+740.00原地面标高61.4451.7152.3153.1963.32水深1.3612.0911.9010.610.48壅水高度计算结合表1-5可计算出左滩被阻挡的过水面积：右滩被阻挡的过水面积： 河滩路堤阻挡流量：天然状态下桥下通过流量：桥下过水面积：天然状态下桥下平均流速：桥墩阻水面积：桥下提供净过水面积：由桥梁水文书计算壅水高度：桥前最大壅水高度：桥下壅水高度取，则波浪高度计算由桥涵水文书计算波浪高度，汛期沿浪程向为七级风力，查表得风速 。已知桥前浪程为1.2km，沿浪程平均水深为3.0m，则波浪高为： 所以： 按公路工程水文勘测设计规范，静水面以上波浪高度取的波浪高，另外，波浪在墩前被阻挡时，墩前波浪高度将会壅高，近似去壅高为，这样静水面以上的波浪高度为波浪全高的倍，即桥头路堤和导流堤顶面高程应计入波浪坡面爬高，不计河湾超高。桥面最低高程计算按设计洪水通过要求的桥面最低高程通航河流由桥涵水文计算，查表6-3-6取梁底净高=0.50m；， 所以。1.3冲刷计算1由设计资可知本设计为非粘性土河床，按非粘性土公式计算应用总结的简化公式计算河槽一般冲刷 式中桥下河槽能扩宽至全桥，对于等跨径，采用标准跨径计算得：，平摊(造床)水位时，由河流横断面图得，用CAD的求面积功能计算其面积为单宽流量集中系数河槽一般冲刷264-1修正式计算河槽一般冲刷式中：，。能扩宽至全桥时第二层设计资料含沙量，查桥梁水文得，河槽一般冲刷计算桥台冲刷左岸桥台阻水长度，阻水面积平均阻水水深：左岸受阻挡水流天然状态的弗汝德系数，左岸桥台冲刷深度： 右岸桥台阻水长度，阻水面积平均阻水水深：右岸受阻挡水流天然状态的弗汝德系数，右岸桥台冲刷深度： 上式计算的平均高程以下的一般冲刷和局部冲刷总深度。河滩一般冲刷由公式：本设计河槽能扩宽至全桥，故河滩一般冲刷hp可不必计算，即冲刷后桥下河滩变为河槽的一部分了。现假定桥下河槽不能扩宽至全桥，则式中：桥下河滩最大水深，天然状况下桥下河滩部分通过流量桥下河滩部分通过的设计流量桥下河滩过水面积桥下河滩宽度河滩部分桥孔净长桥下河滩平均水深河滩中砂表层，查表得河槽一般冲刷：可见超过河槽一般冲刷值，故假定桥下河槽不能扩宽至全桥是正确的。365-2修正式计算桥墩局部冲刷河槽计算层为小颗粒的砾石。计算一般冲刷后墩前行进流速 查表双柱墩，墩前泥沙始冲流速因为 为动床冲刷，计算465-1修正式计算桥墩局部冲刷此时河槽一般冲刷用64-1修正公式的计算值计算河床起动速度 墩前泥沙始冲流速一般冲刷后墩前行进流速v计算因为 为，计算式中：，(同上)。=冲刷值的组合此设计桥下河槽不能扩宽至全桥，右侧桥台冲刷值相对一般冲刷值h较小，故桥下只需用河槽一般冲刷h与河槽桥墩局部冲刷h组合。以64-2简化式与65-1修正式组合：以64-1简化式与65-2修正式组合：现取定左桥台采用实际计算值。1.4求墩台的最低冲刷线标高计算冲刷线标高用不同方法计算各墩和右台最大冲刷时的标高：左台冲刷线标高右桥台冲刷标高桥墩冲刷线标高确定墩台基底最浅埋置标高桥墩总冲刷深度为，查表得一般桥梁取安全值，桥墩基底最浅埋置标高左桥台基底最浅埋置标高右桥台基底最浅埋置标高本章小结本章主要是阐述桥涵水文资料，并根据水文资料推算出洪峰流量多年平均值，也就是设计流量，最终算出河槽、河滩的过流断面面积以及设计流速等，再根据流速流量确定桥孔布设方案和桥面高程。其中，下部结构墩台与基础的最小埋置深度要和桥涵求出的一般冲刷线标高和最大冲刷线标高相符合。水文设计中出现了频率流量曲线的问题，在老师的指导下我们组完成了频率流量图得绘制。第2章 桥梁上部结构2.1设计资料及构造布置2.1.1设计资料1桥梁跨径及桥宽标准跨径：30m(墩中心距离)；主梁全长：29.96m；计算跨径：29.16m；支点距端顶：0.40m；梁高：2.00m；桥面净空：净9m+21.5m=12m。2设计荷载公路级(qk=0.7510.5=7.785kN/m；Pk=0.75277=208kN)人群荷载3.0kN/m2，栏杆及人行道板的每延米重取6.0kN/m。3材料及工艺混凝土：主梁和桥面铺装用C50，栏杆用C30，预应力钢筋采用公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)的s15.2钢绞线，每束7根，全梁配4束，fpk=1860MPa，普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋；直径小于12mm的均用R235钢筋，按后张法施工工艺制作主梁，采用内径80mm、外径87mm的预埋波纹管和夹片锚具。4设计要求A为减轻主梁的安装重量，增强桥梁的整体性，在预制T梁上设40cm的湿接缝B 设计构件尺寸按规范图C 对内梁各截面进行验算表2-1 材料特性表