现浇连续梁支架计算书

1、目录一工程概况三二订正根据三3方案介绍44材料规格55模型制作65.1模型简化65.2负荷修正运算66数字大板块检测器106.1型框竹橡胶板检查106.2肋木管理116.3方材检查127钢材检测147.1负荷组合147.2脚手架钢管检查157.3I16分配南朝梁检测部177.4贝勒南朝梁检查177.5横向接触南朝梁检查207.6钢管柱检测217.6.115m地下铁钢支撑检查错误！ 没有定义书签7.7连结系统及斜撑检测部248柱底扩大基础检查249钢筋混凝土桩基础检查26101#、4#脚偏置检测部29十一结论32XX大道XX线现在正在修订连续南朝梁心脏支架1工程概况XX大道XX线XX桥位于XX镇

2、和XX镇交界处，总桥孔横跨125 (33、56、33 ) 125预应力混凝土简支箱梁和预应力混凝土现汤箱梁，起点观测点k10、终点观测点k10、491，桥梁全长180米，桥宽80米，横向分隔式4片，各宽度主桥为33 56 33连续南朝梁，横跨XX河，主墩基础为1800桩承台基础，桥墩为弧形3柱式墩，设修桩长18m，墩高10.78m13.00m。 上部结构为变截面预应力混凝土连续罐南朝梁，各罐南朝梁为单箱四室结构，在罐南朝梁顶宽20m、底宽14.985m、腹板厚度70cm、45cm、中间5m的范围内过渡，跨主脚的南朝梁高度6m、中脚和边脚的南朝梁高度1.7m，过渡3次抛物线，形成底板厚度地质情况

3、：大桥横跨XX河，河床的展望层薄3050cm，砂砾以下约2.5m厚的强风化砂岩，承载力为300kPa。 强风化砂岩以下为中风化砂岩，承载力700kPa。2订正算法的依据(1) 公路桥涵施工技术规范 (JTGT F50-2011 ) :(2) 公路桥涵设计通用规范 (JTJ021-04 ) :(3) 混凝土结构设计规范 (GB50010-2010 )；(4) 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 (JGJ 166-2008 ) :(5) 钢结构设计规范 (GB 50017-2003 )；(6) 木结构设计规范 (GB50005-2003 )(7) 建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008

4、) :(8) 建筑地基基础设计规范 (GB50007-2011 )(9) 公路桥涵地基与基础设计规范 (JTG D63-2007 )(10) 装配式公路钢桥制造 (JT/T728-2008 )(11) 装配式公路钢桥多用途使用手册3方案介绍XX湖XX渠桥配置采用25 (33 56 33) 25m，大桥采用33 56 33m变截面连续南朝梁，引桥采用25m简单支撑现浇箱梁，引桥25m简单支撑跨及主桥边跨接地架台现浇，架台采用483.5mmWDJ餐具型多功能脚手架钢管设置， 25m简支跨南朝梁及主桥边跨部分南朝梁段架立棒间距离一边在主脚10m的范围内加密法至架台的顺桥方向间距离60cm、横桥方向腹

5、板方向间距离30cm，其底板与翼板间距离以60cm配置，横棒间距离120cm、钢管间距离6060cm、横棒间距离120cm 4.2m包围曝光纵横设置斩首大刀撑条。 在台盖2m的范围内，受肋板的影响，无法组装包围曝光，因此采用60916mm钢管桩基础，每张设置3根钢管桩，间距为9.15m，桩中心距台盖边缘2m。 在钢管桩上铺设双拼板I45b模具钢作为横档南朝梁，以I16模具钢作为分配南朝梁，长3m，斯摇镜头2m，两侧各50cm，分配南朝梁间距离60cm，分配南朝梁上以10cm10cm枋树作为肋木，间距离20cm。 底模采用了厚度为1.5cm的竹胶板。中间连续南朝梁33m 56m 33m连采用钢管

6、加水平南朝梁分幅设施工作台，进行分幅施工。 在水平南朝梁敷设I16制成横向分配南朝梁，在分配南朝梁上设置脚手架，并在包围曝光上敷设方木橡胶板制成底型系统。 一边跨贝雷南朝梁的摇镜头以12 9 9m配置，中间跨贝雷南朝梁的摇镜头以9 9 15 9 9m配置，共有14列脚，6#、7#临时脚用60916mm钢管设置，其佟临时脚用60914mm钢管设置钢管顶焊接耳朵皮，再将2I45b钢钢管柱横桥方向间隔为3.6m、0#、3#、4#、9#、10#、13#钢管桩设置在支座上，6#、7#临时支撑基础采用钢筋混凝土基础，直径为1.3m，其加固基础在采用带状扩大钢筋混凝土基础的单座桥横接南朝梁上配置21组单层二

7、列321加固型水平南朝梁， 翼板下组承受翼板混凝土的湿重和施工荷重，底板下组按90cm的等间距配置(单板贝雷南朝梁间距45cm )。 贝雷南朝梁上的I16工字顺桥方向间距和脚手架立棒顺桥方向间距为60cm，版结构图如下。4材料规格钢管及型钢： Q235、=215Mpa；=125Mpa； 钢结构设计规范 (GB 50017-2003 )表3.4.1-5、表3.4.3。贝勒南朝梁： Mn16，=273Mpa；=180Mpa； 强度与Q345相同。竹胶板： 15mm厚，=11.5Mpa，建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008 )附录a :表A.5.2。方木：普通木材(松木杉木) TC11

8、A :顺纹拉伸，抗弯曲=11Mpa，横纹剪切1.8Mpa； 建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008 )附录a :表A.3.1-1、表A.3.1-3。焊接： E43手弧焊接犄角旮旯焊接：=160Mpa； 工地强度焊接减系数0.85的话=135MPa。5模型制作5.1模型的简化竹胶板和方材检测采用材料力学公式进行修正，脚手架和Q235模具钢采用Midas civil软件建立空间模型，修正结构内力、应力，规范的相应公式进行化学基检测。竹橡胶板检查用网上摇镜头单摇镜头简支梁检查修正，方木用三摇镜头连续南朝梁检查修正。钢管水平南朝梁根据空间配置值建立模型，根据河流水流产水量和地质情况，为便于

9、钢管柱1#5#、8#12#为11m、6#、7#为6.5m、0#为5.8m、13#为5.28m的荷载，在脚手架钢管顶添加虚拟面模拟底型系统，虚拟面厚度为6mm 所采用的虚拟材料和Q235等刚性为0自重，与脚手架钢管顶相连接采用铰链，解除平移和旋转约束，仅向虚拟面和脚手架钢管传递垂直载荷。边界条件：钢管脚手架掌门人、底部包围曝光采用铰接仿真，在模型中释放杆系针织面料端部的旋转约束，确保云同步上掌门人释放平移约束，虚拟压力面仅传递垂直力，脚手架斩首大刀支架考虑增加结构整体性，不考虑受力钢管柱的柱底， 模型效果图如下所示5.2负荷补正算(1)新混凝土的湿重(含铁元素筋)的重量25kN/m :考虑到混凝

10、土的膨胀系数1.04，根据箱梁的横截面配置，对箱梁矮湿重等效地进行了简化，架台底边跨9m范围内的腹板，等厚70cm，中间为9 15 9=33m范围内的腹板，等厚45cm，根据负荷取值进行压力负荷，根据对铸造模型最不利的取值进行修正，得到钢管贝贝各截面混凝土的湿重简化分析如下图所示在虚面上添加等重混凝土的压力载荷示意图(2)钢管心脏支架、贝雷南朝梁、模具钢自重：普计程仪柱基于尤针织面料的自动定标，建模中考虑软件在等截面钢管上定标自重，碗心脏支架的碗和接头重量不定标，贝雷南朝梁支架、销等自重不定标，型钢焊接、后板和加劲肋自重(3)方材、模板等的自重：(四)施工人员和机械的负荷；(5)泵送混凝土打击

11、纵向负荷：(6)敲打混凝土时产生的纵向负荷：承重包围曝光系统：恒负荷定义为砼湿重和包围曝光结构自重施工可变荷载：使用均布压力负荷的模态负荷。(七)风荷载：根据碗柜脚手架安全技术规范4.2.6，提供作用于脚手架和模板支撑信息帧的水平风荷载标准值，Wk=0.7zsWo；根据4.2.7，满足脚手架密封的安全网的脚手架表蒙子系数应取0.8，Wk=0.8zsWo。施工心脏支架为临时结构，设修标准风压为成都市10一年一度基本风压，桥网络链接设修通用规范附录a成都市10一年一度的风速为18.5m/s，风压为0.2kN/，迎风面包括心脏支架，现浇南朝梁高度。 支台迎风面高度为1.7 (南朝梁高度) 8m (脚

12、手架高度)=9.7，风荷载建模时在脚手架迎风面侧追加假想面，在脚手架高度范围内追加风压负荷，支台等效风力集中度：加载图标如下图所示(8)作用于钢管桩的流水压力式中：圆形桥墩k取0.8，台架按洪水季节计算，水流速度V=2.5m/s。 钢管桩水中的长度除以5m，钢管桩的截水面积为A=50.63=3.15，流水压力着力点在桥网络链接设定共同规范上设定为水位0.3倍的水深，修正中为0.35=1.5m，作用点在桩顶下为2 1.5=3.5m，作用在钢管桩联系南朝梁上的负荷如下图所示6数字大板块盘检查2#墩、3#墩主梁梁底为圆曲线过渡段，为了确保箱梁施工的外观质量，该段底模板采用定型钢模，或者采用工厂加工曲

13、线工字钢进行分配南朝梁施工。 因此，同方木等间隔配置时，钢结构的强度、刚性远大于木结构，不进行检查，施工中沿桥的方向设置22mm的拉杆，拉杆的间隔在1m以下。 因此，竹橡胶板施工南朝梁段的最大腹板高度为4.1m，脚旁9m的架台腹板间距为30cm，底板与顶板之间的距离为60cm，混凝土厚度为1.3m。 腹板的间距6060cm间距配置最大位高为2#，5#临时腿轮廓高度2.47m大于1#临时腿的南朝梁高度4.55/2。 因此，在竹胶板及方木检查中，只检测出临时脚的中间3根跨过腹板达到6060cm。6.1型框竹橡胶板检验订正算橡胶板厚度1.5cm，橡胶板下铺1010cm肋木，若肋木间距离20cm，则橡

14、胶板的净摇镜头为10cm。 取最不利的负荷位置的腹板处，取宽1毫米，跨简单支撑进行管理。使钢筋混凝土自重负荷： q1=26kN/m36m=156kN/m2，(修正高度为箱梁的最大桁高6m )钢筋混凝土容积重为26kN/m。方木竹橡胶板负荷： q2=2kN/施工者及机械的负荷： q2=1kN/泵送混凝土打击负荷： q3=3.5kN/打刻混凝土产生负荷： q4=2kN/(底板)、修订施工负荷： q=1 3.5 2=6.5kN/负荷： q=(1. 21561.46.5 ) kn /0.001=0. 196 kn/m截面电阻力矩：截面惯性矩：十字中心力矩： kNm布中最大应力：4.53MPa11.5M

15、Pa (满足要求)挠度：满足要求6.2肋木管理在橡胶板下取10cm10cm肋木，肋木间距20cm，肋木下垫1214角木，间距60cm，最不利的负荷，越过60cm等连续南朝梁进行管理，选择1#临时腿最受力的角木检查，矮高4.5m，作用负荷如下强度检查：腹板下负荷： q=(264.51.26.51.4 )0. 20=30kn/m刚性检查：腹板下荷重： q=264.50.20=23.4 kn/m截面电阻力矩：截面惯性矩：腹板下最大力矩：11Mpa (满足要求)腹板下最大剪切力：腹板下最大挠度：(满足要求)6.3依靠方材检查取2#临时脚处1214cm脚手架顶承重方材修正、腹板混凝土高度2.5m、腹板厚

16、度45cm、等效压力负荷45.9kN/的详细内容，请参照本修正书5.2中的2#临时脚腹板厚度45cm的截面负荷部署图。 屋顶承重力的方材间距为60cm，摇镜头为60cm，方材为12cm14cm，竖棒间距离6060处的混凝土最大负荷集度为45.9kN/。强度检查：腹板下负荷： q=(45.98.51.4 )0. 60=34.68kn/m钢度检查：腹板下荷重： q=45.90.6=27.5 kn/m截面电阻力矩：截面惯性矩：11Mpa (满足要求)方材剪力：凯恩底板下最大挠曲：(刚性满足要求)6.4箱梁侧型对拉杆检查1 .浇筑中的混凝土侧压力的修正(取两式中较小的值)F=0.22cto12V1/2

17、(公式1 )F=cH (公式2 )式中：f-新浇注的混凝土对模板的侧压，kN/m2；c-混凝土的重力密度，26kN/m3；注入新混凝土的初凝固时间(h )可以通过实测确定(箱梁混凝土初凝固时间8h )。 试验资料不足时，可采用to=200/(T 15)=4.76修正算法(t为混合土的温度=28 )。v-混凝土的浇筑速度m/h (以2台泵车的浇筑速度120m3/h进行控制，浇筑底板宽度15m时，混凝土浇筑侧面面积S=12015=8，在图面上以面积推回高度1.8m时，混凝土浇筑最大速度v=1.8m关于从h-混凝土侧压力修正计算位置到注入新混凝土的顶面的总高度，如果8小时能浇筑的混凝土总量为1208=960m，则用一个t构造能浇筑的总高度为H=5.6m。1-外添加剂影响校正因数，不配合外添加剂时为1.0，配合具有缓凝作用外添加剂时为1.2 (本阶段配合外添加剂，取1.2 )2-混凝土的崩塌度影响