旅舍设计指南

第一章工程概况和建筑设计

一、建筑概况

1、设计题目：晨光旅馆

2、建筑面积：6048m2

3、建筑总高度：22.50m（室外地坪算起）

4、建筑层数：六层

5、构造类型：框架构造

二、工程概况：

该旅馆为六层钢筋框架构造体系，建筑面积约6048m②，建筑物平面为长方形。走廊

宽度2.4%原则层高3.6m,室内外高差0.60m,其他轴网尺寸等详见平面简图。

图1框架平面柱网布置

三、建筑造型

根据设计原则，本设计采用“一”字型构造体系。这种构造体系符合简朴、对称、

规则的原则。

四、平面布置

本设计在平面上力争平面对称，对称平面易于保证质量中心与刚度中心重叠，防止

构造在水平力作用下扭转C

五、立面设计

立面设计时首先应推敲各部分总日勺比例关系，考虑建筑物整体的几种方面的统一，

相邻立面的连接与协调，然后着重分析各立面上墙面的处理、门窗的调整和安排，最终

对入口、门廊等深入进行处理。

节奏韵律和虚实对比，是使建筑立面高于体现力H勺重要设计手法，在建筑立面上，

相似构件或门窗作有规律的反复和变化，给人们在视觉上得到类似音乐诗歌中节奏韵律

H勺效果。立面的节奏感在门窗的排列组合、墙面H勺构件划分中体现得比较突出,

六、剖面设计

剖面设计重要分析建筑物各部分应有的高度，建筑层数、建筑空间日勺组合运用，以

及建筑剖面中的构造、构造关系，建筑物的平面和剖面是紧密联络的。

在本设计中，层高均为3.6m,电梯布置在建筑物中部，消防疏散用楼布置在建筑物

两端，消防疏散用楼、电梯间均出屋面。

七、垂直交通设计

本工程重要垂直交通工具是电梯，对电梯的选用及其在建筑物中日勺合理布置，将使

公共建筑的使用愈加合理，舒适，同步还能提高工作效率。

本设计中电梯布置在建筑平面的中部。除了设置两部电梯外，还设置了两部防烟楼

梯于建筑物日勺一端。这样的布置可使建筑物内任意点至楼、电梯出口日勺距离均不不小于

30m,满足高层建筑的防火规定。

八、防火设计

1.耐火等级

本工程属二类建筑（高度不超过50m的公共建筑），其耐火等级不能低于二级。

2.防火设计要点

总平面布局中的消防问题

选址应在交通便捷处，根据都市规划确定H勺场地位置应有以便的道路通过，规定既

靠近干道，便于高层建筑中人群日勺集散，又便于消防时交通组织和疏散。

应设环形车道，多层建筑周围应设宽度不不不小于3.5m的环形车道，可以部分运

用交通道路，以便消防车能靠近高层主体，能在消防时有足够口勺流线。

六、建筑细部设计

1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境规定，发挥投资的经济

效益。

2、建筑体型设计应有助于减少空调与采暖日勺冷热负荷，做好建筑围护构造日勺保温

和隔热，以利节能。

3、采暖地区的保温隔热原则应符合现行的《民用建筑节能设计原则》日勺规定。

4、室内应尽量运用天然采光。

5、客房之间日勺送风和排风管道采用消声处理措施。

6、为满足防火和安全疏散规定，设有两部楼梯和两部电梯。

7、客房内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴

瓷就。

七、工程做法

1、屋面做法：

防水层：二毡三油或三毡四油

结合层：冷底子油热马蹄脂二道

保温层：水泥石保温层(200mm厚)

找平层：20mm厚1：3水泥砂浆

构造层：120mm厚钢筋碎屋面板

板底抹灰：粉底15mm厚

2、楼面做法：铺地砖楼地面：

120mm现浇碎板

粉底(或吊顶)15mni厚

八、参照资料

《总图制图原则》(GB50103-2023)

《房屋建筑制图统一原则》(GBJ50001-2023)

《建筑构造制图原则》(GBJ50105-2023)

《多层民用建筑设计防火规范》(GB50045-95)

《民用建筑设计通则》(JGJ37-87)

第二章构造设计

第一节框架构造日勺设计

旅馆为六层钢筋框架构造体系，建筑面积约6040n?,建筑物平面为一字形。底层

层高3.9m,其他层为3.6m,室内外高差0.60m,因毕业设计未给定±0.000标高所对应

绝对标高，框架平面柱网布置下图所示：

一、设计资料

1、气象条件

当地区基本风压0.40KN/nf,基本雪压0.35KN/0V

2、抗震烈度：8度第一组，设计基当地震加速度值0.02g

3、工程地质条件

建筑地点冰冻深度0.8M；

室外地面至地面如下8米范围内轻亚粘土层；

建筑场地类别：I类场地土；

地下稳定水位居地坪-4M如下，地下水无侵蚀性；

二、材料

梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30,纵筋采用HPB335,箍筋采用HPB235,

板筋采用HPB235级钢筋。

框架构造填充墙材料采用加气混凝土砌块，容重8KN/m\

三、设计根据

1、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2023

2、《建筑构造荷载规范》GB50009—2023

3、《混凝土构造设计规范》GB500010—2023

4、《建筑抗震设计规范》GB5OOO11—2023

5、《混凝土设计规范理解与应用》北京：中国建筑工业出版社2023

6、《混凝土构造设计规范算例》中国建筑工业出版社2023

7、《房屋构造毕业设计指南》

第二节框架构造设计计算

一、梁柱面、梁跨度及柱高确实定

楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土构造，楼板厚度取120mm.梁截面高度按梁度

H勺1/12-1/8估算，由此估算的梁截面尺寸见表1,表中还给出了各层梁，柱和板H勺混凝

土强度等级。其设计强度：C3o"=14.3M“-2=143%.恤-2)

1.梁的截面：梁编号见图2

其中：Li：bXh=3()()mmX700mm

L2：bXh=300mmX700mm

L3：bXh=300mmX700mm

L4：bXh=300mmX700mm

L5：bXh—300rnniX650rnni

L6：bXh=300mmX650mm

图2框架梁编号

2.梁的计算跨度

如图2・3所示，框架梁的计算跨度以上柱柱形心线为准，由于建筑轴线与墙重叠,

故建筑轴线与构造计算跨度不一样。

图3梁U勺计算跨度

3.柱截面确实定

由已知条件查表可知该框架构造Fl勺抗震等级为二级，其轴压比限值[4/=0.8,各层

日勺重力荷载代表值近似取14kN-m-2o

由式A—[得各层柱截面面积为：

对于边柱：

N=用为』=1.3X8X2.7X14X6=2358.72(kN)

A.>N/u,/=2358.72XIO3/O.8X14.3=206181.82(mm2)

得出柱截面为500X500

对于内柱：

N=%/=1.2X8X6.3X14X6=5080.32(kN)

A,.>N/〃,/=5()8().32X103/().8X14.3=444083.92(mm2)

得出柱截面为700X700

因此：取柱一层bXh=700mmX700mm；二层bXh=650mmX650mm；三、四、

五、六层bXh=600mmX600mm

基础选用柱下钢筋混凝土条形基础，基础埋深2.1%基础高1.5n)o框架构造计

算简图如图1所示，取顶层柱的I形心线作为框架柱日勺轴线；梁轴线取至板底，2-6层柱高

即层高取3.6nl.底层柱高度从基础顶面算至一层楼底即底层柱高从基础顶面算至二层楼

面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为一1.20吨一层楼面标高为4.200m,故

底层柱高为5.400m。

二、载荷计算

1屋面及楼面的永久荷载原则值

屋面（不上人）

30厚细石混凝土保护层22XO.O3=O.66AN・〃Z-2

三毡四油防水层0.妹N2

20厚水泥砂浆找平层20x0.02=0.4AN・一

150厚水泥蛭石保温层5xO.15=O.75ZNm-2

100厚钢筋混凝土板25x0.1=2.5ZN"2

V型轻钢龙骨吊顶0.25.kN-m

合计4.96kN-m~2

1-5层楼面荷载：

厚瓷砖地面0.55kNm-2

100厚钢筋混凝土板25x0.1=2.5kN"

V型轻钢龙骨吊车0.25kN5々

合计3.3。kN

2屋面及楼面可变荷载原则值

不上人屋面均布活荷载原则值0.5kNm-2

楼面活荷载原则值25kN-m”

屋面雪荷载原则值sk="Ro=10x0.3=0.3kN-m~

3梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算

梁，柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等计算长度上日勺重力荷载；对墙，窗，门

等可计算单位面积上日勺重力荷载。详细过程略，计算成果见表1。

表1梁、柱重力荷载原则值

层构件b/h/r/Pg/IJtnnGJkNkN

次mmkN,kN•ni~x

边横梁0.30.70251.055.5134.6016405.76

中横梁0.30.70251.055.5136.58286.68

12529.17

次梁0.250.60251.053.9385.224491.46

纵梁0.30.65251.055.1197.3361345.27

柱0.70.7251.1013.4755.4322328.48

边横梁0.30.70251.055.5134.67516410.17

中横梁0.30.70251.055.5136.558288.88

2次梁0.250.60251.053.9385.224491.462545

纵梁0.30.65251.055.1197.35361354.49

柱0.650.65251.1011.6183.6321338.39

边横梁0.30.70251.055.5134.7516418.99

3中横梁0.30.70251.055.5136.68291.09

次梁0.250.60251.053.9385.224491.462565.24

6纵梁0.30.65251.055.1197.4361363.70

柱0.60.6251.109.9003.6321140.48

注1)表中夕为考虑梁柱的粉刷层重力荷致而对其重力荷载H勺增大系数：g表达单位长度构件重力荷裁：n为构

件数量

注2)长度取净长，柱长度取层高

2

外墙为250mm厚砌块,外墙面贴瓷砖(0.5kN-m-)内墙面为20mm厚抹灰,则外

墙单位墙面重力荷载为：0.5+0.25xl5+17x0.02=6.84ZMnC2

内墙为200mm厚砌块，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位墙面重力荷载为：

0.2xl5+17x0.02x2=3.682N•m1

木门单位面积重力荷载为0.2ZN.,〃-2；铝合金窗单位面积重力荷载为0.4kN/m2。

4重力荷载代表值

集中于各楼层标高处的重力荷载代表值G,为计算单元范围内各层楼面上的重力荷

载代表值及上.下各半层的墙柱等重量，计算。时，各可变荷载的组合值按表1.16的规

定采用，屋面上H勺可变荷或均取雪荷载。详细计算过程略，计算成果见图2

•Go=8428.6KN

・Go=9325.8KN

•G5=9325.8KN

・Gs=9325.8KN

・Go=9325.8KN

・Gi=10615.6KN

图5重力荷载代表值

三框架侧移刚度计算

1横向框架侧移刚度计算

横向侧移刚度计算措施如下。横梁线刚度。计算过程见表2,柱线刚度［计算过程见表2.

表2横梁线刚度

类层次hxh/

耳I。EJJl1.5EJ/12.0EcIc/l

(nvnxm/n)4(mm)

别(N•mnf?)(mm)(N•mm)(N-mtn)(N•mm)

边13.()xlO4300x7003.125x10"54(X)4.76xlO107.14x10'°9.52xlO10

横

3.()xl()454(X)10

梁2-6300x7003.125x10"4.76x10'°7.14x10'°9.52xlO

中13.0xlO4300x7000.56xlO972003.57xlO105.36xlO107.14x10'0

横

2〜63.0xlO4300x7000.56xlO972003.57xlO105.36x10'07.14x10'°

梁

表3柱线刚度i,计算表

层次儿/EJbxh1J"JI

(mm)(N-tnm~2)(mmxmm)(nun4)(Nmm)

154003.0xlO4700X7002.0xlO10l.llxlO11

236003.()xlO4650X6501.49x10'°1.24x10"

3〜636003.0xlO4600X6001.08xIO109.0xIO10

柱H勺侧移刚度D值按下式计算Dy詈，/为柱附侧移刚度修正系数，可由表3

所列公式计算。根据梁、柱线刚度比工日勺不一样，柱分为中框架中柱和边柱，边框架中

柱和边柱以及楼梯间柱等c现以第2层B-3柱日勺侧移刚度计算为例，阐明计算过程，其

他柱日勺计算过程略，计算成果见表4飞

第2层B-2柱及其与其相连日勺梁日勺相对线刚度如图3所示，图中数据取自表3和4,

由表2.2可得梁柱线刚度比［为

73.2x2+3.48x2…

-2x4.73-.1.63.48

%=上二=。.414.73

2+141L63.J8

八12。八〃12X4.73X10'°cssrc,

D=ac-y-=0.41x-----------------=31380.72N-nun

"3300~94梁的相对线刚度

表4中框架柱侧移刚度D值（N♦nun）

层次边柱(10)中柱(10)ZD

kMikac%

10.580.4210356.160.850.4711589.04390082.08

2~60.740.2714072.731.070.3518242.42564993.9

表5边框架柱侧移刚度D值(N•mm)

层次A-l,A-10z?

k见Ak区%

10.440.399616.440.640.4310602.7440438.36

2~60.550.2211466.670.800.2915115.1553163.64

表6楼梯间框架柱侧移刚度D值(N•mm)

层次C-4C-5D-4D-5ED

kJ%k%%

10.420.3817389.300.130.2913486.5861749.76

2〜60.470.1920559.780.140.077311.8655743.28

将上述不一样状况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度£

见下表7

表7框架各层层间侧移刚度

层次123456

440520.44618157.54618157.54618157.54618157.54618157.54

由表7可见工。/工鼻二。-72>0.7,故该框架为规则框架。

由于纵向框架侧移比横向纵向框架小，故不用验算纵向框架侧移刚度。

四横向水平荷载作用下框架构造的内力和侧移计算

1.横向水平地震作用下框架构造的内力和侧移计算

(1)横向自振周期计算

构造顶点的假想侧移由式％=£G«,Su)j=£(△〃)计算。

k=ik=ik=ik

计算过程见下表8

表8构造顶点的假想侧移

层次GJkN小NP,Dj(N.iwri)△从/nun4/mtn

68428.68428.6618157.5413.64346.95

59325.817754.4618157.5428.72333.31

49325.827080.2618157.5443.81304.59

39325.836406618157.5450.89260.78

29325.845731.8618157.5473.982C1.89

110615.65634704440520.44127.91127.91

按式I=1.7%向计算基本周期，其中叼的量纲为m,取涔=0.7则

7；=1.7x0.7x70.34695=0.70s

(2)水平地震作用及楼层地震剪力计算

由于本设计方案中构造高度不超过40m,质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪

切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。构造总水平地震作用原则值按式

Gg=O-85£G计算即：

G«=O.85ZG,

=0.85x(13668.73+11190.03X4+8115.45)=0.85X56347.4=47895.29kN

a=(Zk)o9«=(")。9x().()8=0.048345

'7；07Q

FEK=afie(/=0.048345x47895.29=2315.5(UN

ISL4T\=1.4x0.4=0.56＜工=0.79s,因此应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附

力口地震系数，按0.087；+0.01(表1.19)计算，即2=0.C8+0.7+0.01=0.066

△线=0.066x2315.5=152.823

GiHi

各质点的水平地震作用按式耳=r^(1-^)际=5%

J=I

将上述2和FEK代入可得耳=2162.68”

ZG"

;=|

详细过程见表10。各楼层地震剪力按式匕二次乙，成果见表9中

hi

表9各质点横向水平地震作用及楼层地展剪力计算表

层Hj/mGJkNGHJkNmGRFJkNV./kN

凡

次EG

621.98428.6184586.340.246532.02532.02

518.69325.8173459.880.231499.581031.6

415.39325.8142684.740.190410.911442.51

312.09325.8111909.60.149322.241764.75

28.79325.881134.460.108233.571998.32

15.410615.657324.240.076164.362162.68

各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图4

图5楼层地震剪力

（3）水平地震作用下的位移验算

水平地震作用下框架构造的层间位移△处和顶点位移处分别按式（△与）二一^

沙

>='ij

和式u=t（A〃）",计算过程见表11。表中还计算了各层的层间弹性位移角夕产&。

*=i

表11横向水平地震作用下的位移验算

层VJkN>Pi/N-mm△〃,/nvn//./nmrhjmm

'九

次

6532.02618157.540.8615.8533001/3837

51031.6618157.541.6714.9933001/1976

41442.51618157.542.3313.3233001/1416

31764.75618157.542.8510.9933001/1158

21998.32618157.543.238.1433001/1022

12162.68440520.444.914.9154001/1100

由表11可见，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/825<1/550,满足

的规定,其中［△〃/川=1/550。

（4）水平地震作用下框架内力计算

以平面图中②轴线横向框架内力计算为例，阐明计算措施，其他框架内力计算略。

框架柱端剪力及弯矩分别按式匕.=&和此=%•）斯十£,其中与取自表5,Z2

ZK

j=i

取自表8,层间剪力取自表11。各柱反弯点高度比y按式y=+y+%+为确定，其

中），“由表查得。本计算中底层柱需考虑修正值为，第2层柱需考虑修正值,和力,其他

柱均无修正。详细过程及成果见卜.表12

表12各层柱端剪力及弯矩计算

层丸Z”边柱中柱

次/mIkNN•min

2K,ky%：A"D”匕2ky

63.3532.02618157.5414072.7312.110.740.3011.9927.9718242.4215.701.070.3618.6531.16

53.31031.6618157.5414072.7323.480.740.4030.99<6.4918242.4230.441.070.4545.2055.25

43.31442.51618157.5414072.7332.840.740.4245.5262.8618242.4242.571.070.1664.6275.86

33.31764.75618157.5414072.7310.180.740.4559.6772.9318242.4252.081.070.5085.9385.93

23.31998.32618157.5414072.7345.490.740.5075.0675.0618242.4258.971.070.5C97.3097.30

15.42162.68440520.4410356.1651.480.580.72197.6763.1411589.0156.890.850.65199.68107.52

让・力中vtft纲为4M，，，，vfil爆为“N

梁端弯矩，剪力及柱轴力分双按式，引二工二村几+此；'），M；=/r（Mk+MQ和K=M；：M$和式

lb+lhlh+lb*

N,工MM）计算。其中梁线刚度取自表3,详细过程见表13。

EA

表13梁端弯矩、剪力及柱轴力才算

边梁中懂梁柱轴力

层次/匕M'bM；/匕边柱N中柱N

627.9721.345.49.139.829.822.19.35-9.13-0.22

558.4850.625.420.2023.2723.272.122.16-29.33-2.18

493.8582.935.432.7438.1338.132.136.31-62.07-5.75

3118.45103.135.441.0347.4247.422.145.16-103.1-9.88

2134.73125.515.448.1957.7257.722.154.97-151.29-16.66

1138.2140.305.451.5764.5264.522.161.45-202.86-26.54

注：1）柱轴力中的京9表达拉力.当为左趣时,左例两根柱为拉力，时应的右偏两根柱为压力.

2）表中M取位为KN.«i,VMj单位为kN,N啊*位为kN,1的单位为m・

水平地震作用下框架日勺弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图5所示。

21.34

27.9731.16-9-13/MA|9.35

27.979.82LI\l/1x1/7

-9.13-0.22

4

586/46.495062^55.25_ZKI_19-42个I22.16

U1J

58.4823.217x1/

23.27

-29.33-2.18

82.93/

DCQ762.8675.8632.74个|4[36。31

/。・O(67.12

93.8538.13

-62.07-5.75

72.93103.13,85.934L03小不"5.16

UTxl।/

51.81108.97L

118.4547.42

-103.1一9.88

75.06125.5L

97.3048・19―54.97

133.XI2

134.7357.72

广-151.29-16.66

/

63.14140.30_X61.45

107.5251.57个|

22.66nxk

'2U2.45L1J1J

138.2

62.52

■-202.86-26.54

JOA•JLO

)()C

图6左地震作用下框架弯矩，梁端剪力及柱轴力图

五横向风荷载作用下框架内力和侧移计算

（1）风荷载原则值

风荷载原则值按式?=£/，〃二例）。基本风压。0=。由《荷载规范》第

7.3节查得0.8（迎风面）和4=-0.5（背风面）cb类地区，H/B=21.9/64.8=0.338,

且高度不超过30M故不考虑风振系数影响，取fz=l.0同步将基本风压Wo乘以增大系数

1.05即可满足规定。

取②轴线横向框架，其负或宽度为7.8m,由式得沿房屋高度H勺分布风荷载原则值为：

q=7.2x0.55优氏/、=4.158昆〃、〃二

根据各楼层标高处H勺高度修，由表1.11查取从，代入上式可得各楼层标高处H勺q(z),

见下表14；q(z)沿房屋高度日勺分布见图6(a)

表14沿房屋高度分布风荷载原则值

层次HJmHJH凡瓦%(z)/kN'%(z)/ZN•〃尸

621.91.001.261.04.1912.619

518.60.8491.221.03.4452.153

415.30.6991.151.02.6741.671

312.00.5481.051.01.9141.961

28.70.3971.031.01.3600.85

15.40.2471.011.00.8300.519

)4.191

—>2,6191805—

、

5Z

、3.445、、、

Z2.15318.38

..2.674

1.671

、1.914

1226-

/1.196

)

_X711----乂

/0.85"

..0.830

,0.519418

7/

>

>

LN

或次7刃7切74

nrRADCBA

(a)风荷载沿房屋高度F1勺分布(单彳立:kN，/)(b)等效节点、集中风荷载(单位:kN)

图7框架上的风荷载

《荷载规范》规定，对于高度不小于30m且高宽比不小于1.5的房屋构造，应采用

风振系数凡来考虑风压脉动的影响。本设计中房屋高度H=21.8m<30m,且H/B=l.35<1.5,

风压脉动的影响较小。因比，该房屋无需考虑风压脉动的影响。

框架构造分析呵，应按静力等效原理将图6(a)的分布风荷载转化为节点集中荷载，

如图6(b)所示，集中荷载产的计算过程如下：

F.=(0.830+0.519)x3.3X』+(1.360-0.830+0.85-0.519)x33xlxi+

223

1?

(0.830+0.519)x3.3x-xj=11.74^

用二(1.360+0.85+0.830+0.519)x3.3xg+(l.914—1.671+1.196—0.85)x3.3xgx；+

(1.360-0.830+0.85-0.519)x3.3xlx|=17.49AN

居二(1.914+1.196+1.360+0.85)x3.3xg+(2.674—1.914+1.671—1.196)x3xgxg+

(l.914-1.360+1.196-0.85)x3.3x|x|=18.98A:/V

=(2.674+1.671+1.914+1.196)x3.3xl+[(3.445-2.674)+(2.153-1.671)1x2.8x1x1+

223

12

[(2.674-1.914)+(1.671-1.196)]x3.3x-x-=20.72kN

23

月=(3.445+2.153+2.674+1.671)x3.3x-+(2.674-3.445+2.619-2.153)x3.3x1x1+

223

(3.445-2.674+2.153一1.671)x3.3x；x一=23.19ZN

4=(2.674+2.619+3.445+2.153)x3.3x(+(0-4.191+0-2.619)x3.3xgxg+

(4.191—3.445+2.619—2.153)x3.3x；x§=19.23攵N

(2)风荷载作用下的水平位移验算.

根据图6(b)所示H勺水平荷载由式匕=£匕计算层间剪力匕，然后根据表5求出

/=1

②轴线框架日勺层间侧移刚度，再按式和"=£；(△〃)人・计算各层H勺相对侧移和

1=1

绝对侧移。计算过程见表15

表15风荷载作用下框架层间剪力及便I移计算

层次123456

FJkN40187.3112.2614.2618.3818.05

VJkN74.4470.2662.9550.6936.4318.05

>D/N，nun43890.464630.364630.364630.364630.364630.3

△%/mm1.701.090.970.790.560.28

Uj/nun1.702.793.764.545.15.38

Aw,//?,.1/31481/20231/30961/40441/50321/12700

由表15可见，风荷载作用下框架的I最大层间位移角为1/2661远不不小于1/550,满

足规范规定。

(3)风荷载作用下框架构造内力计算.

风荷载作用下框架构造内力计算过程与水平地震作用下日勺相似。以②轴为例。

表16风荷载作用下各层柱端剪力及弯矩计算

边柱中柱

层匕z4/

次/m/kNN•mtn~x

A监kyMV%匕2ky

63.318.0564630.314072.733.930.740.303.899.0818242.425.091.070.366.0510.75

53.336.4364630.314072.737.930.740.4010.4615.7018242.4210.281.070.4515.2718.66

43.350.6964630.314072.7311.040.740.4215.3021.1318242.4214.311.070.4621.7225.50

33.362.9564630.314072.7313.70.740.4520.3424.8718242.4217.771.070.5029.3229.32

23.370.2664630.314072.7315.300.740.5025.2525.2518242.4219.831.070.5032.7232.72

15.174.4443890.410356.1617.560.580.7268.2726.5511589.0419.150.850.6567.2236.19

注：表中M量纲为kN,〃?,v量纲为kN。

表17风荷载作用下梁端弯矩，剪力及柱轴力计算

边梁中横梁柱轴力

层M；,M；/%M；/匕边柱N中柱N

次

69.087.365.43.043.393.392.13.23-3.04-0.19

519.5916.935.46.767.787.782.17.41-9.8-0.84

431.5927.935.411.0212.8412.842.112.23-20.82-2.05

340.1734.965.413.9116.0816.082.115.31-34.73-5.75