模板工程专项工程施工设计方案

胆支 二、苒故工艺程： 九、苒故市跄收 兮：各苒故汕y\模板施工专项方案本工程一标段包括1#栋、2#栋住楼主楼及地下室，附属地下停车场2层，1#主楼地上33层，高米，总建筑面积为m2，2#主楼地上33层，高地下车库：地下室负2层3.6m高，负1层4.87m高，外墙300㎜厚，底板厚400㎜，楼板厚200㎜；主体首层3.1m高，标准层为2.9m高，墙200㎜厚，楼板厚1801）地下室底板以下部分采用砖胎膜施工。2）地下室部分工艺程：3）标准层工艺程：筋葩即。求思玉达到垠求。怨×扙术『、木工过怨≤认真学官涅瓯，编制苒故恥量污工涅，斗苒故污工陨好扙术渲备。枳据污工过让划，兵定标渲层恥制止套苒故，以兵俱工程污工所需。剑歹陨对杆。枳据浩妇污工涅瓯按浩妇〖寸出苒故觊恪和数过恥制。对彐楼拐、阳后、纱異等形状乾直寺市浩妇件官关即妊÷样讠法恥制苒故。恥制苒故〖寸肖垠胄応苒故抖裝接后需垠，适当如≤宜宥短枼一鄣公≤,还应薄守边苒白底苒市原凹。苒与拄苒淬接※应胄応苒故及湿÷≤廊弋兴市影命，π〖寸一毁卩斗宥短，葩砬浣筑÷致半入拄阝。应赴去，钉孑市≤应斗木故辱市1.5～2.5启。每共木故与木世相童※至”苒故≤廊抖篷宣关即芾彐布量，以增如苒故墅侍M。枳据苒故恥制涅预出预坦生件豕预市伫量，庄÷导胆边座应1—2斜，以π层市卧户筋怅速顺、宅主市時到上层。对配制好的模板应在其反面编号并分清规格，使用部位，分别堆放保管，以免错用。柱、墙模板应弹出其中心线，以模板安装后校正。240厚砖胎膜d100厚C15混凝土垫层d为地梁、承台、独立基础宽度水砂浆砌筑，内批1：2水砂浆（掺5%防水粉）作胎膜，同时外墙、集水井等部位的砖胎模到止水钢板高一半。2、地、承台，采用砖胎模，用粘土砖（240×115×53）M5水沙浆砌筑厚砖柱。砖模砌好后内抹1：2防水沙浆，粉刷厚为20㎜。3、地下车库排水沟、集水坑用240厚砖墙M5水沙浆砌筑。本工程均采用钢木组合式模板施工，墙、、柱、板60×80木方制作，采用φ48钢管、柱模板安装设“＃形抱箍和栓紧紧固，柱内设一道对穿心杆，杆外,柱四周用活动钢顶撑顶。在模板砼初凝前预埋φ6钢筋作为钢管斜撑的支撑点。φφ48钢管箍，@500`φ12螺杆18厚木模板80×60杉枋φ48钢管箍，@50080×60杉枋φ12对拉螺杆、蝴蝶扣、螺帽紧固1立面图待柱头内杂物清干净，钢筋验收合格并做好隐蔽手续后，方可安装柱模，配合比相同的砂浆批灰，嵌缝严密（防止部分板面平导致混凝土浇筑时柱脚板就位后正好与柱边平齐。墙主要为筒体和剪墙，墙模用18厚胶合板制作，背枋为60×80，间距200，围檩用φ48钢管和φ12栓组成。围檩间距上、下道离楼面250，中间400所有栓外穿φ20塑套管，栓可重复周转使用地下室采用止水栓）栓撑顶，钢管顶撑下脚采用砼初凝前预埋钢筋加以固定。待墙筋验收合格并办好隐签手续后，即进墙模的安装，对墙脚的施工同柱采用木方定位方法，外侧模板及核心筒部位下脚的施工同柱外用预埋杆的方法。体墙体错台。地下室剪墙支模图大样1大样1穿墙螺杆预留洞口定型定型大模板沉头螺丝350电梯井支模图（1）板模的施工：板模使用的材同上，地车库和标准层均采用排架搭设。（3）当板跨超过4M时，应按2‰起拱，板按1‰起拱。施工，故筒内楼梯采用预埋梯口盒（或预钢层的方式施工。斜板下设两排杆，纵向间距1000，每2根杆设置一道斜撑，如图所示。待浇捣梯级杉枋间距不大于200水平杆步高1500每2根立杆设置一道斜撑11纵向间距1000斜置定型木反扶梯基斜置定型木反扶梯基斜置定型木反扶梯基1-1剖面图水平杆步高1500,离地面150高设置纵横向交圈扫地杆。梯段斜板搁置在4沿梯井位置纵向设扶梯基，用20㎜厚杉木板设反扶梯基，用40㎜厚杉木板制成。变形缝处两边为剪墙，模板采用大模板，统一配制，用18厚胶合板做面出“十字线，用φ12钻头在十字交叉点进打眼，模板应大致，背枋的间距一致。在模板面蒙一层铁皮。九、檐沟、空调隔板、阳台等处的装饰线条对于装饰线条，可用夹板做成定型模板，编号重复使用。图纸设计要求。（2）具体足够的承载能，刚和稳定性，能可靠承受新浇筑砼的自重和侧压，以及在施工过程中所产生的荷载。（4）模板的接缝应严密，得浆。饰工程施工的隔离剂宜采用，严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。3、模板安装后允许偏差：b、底模上表面标高±5；4、预孔及预埋件偏差应符合规范要求。场参加验收，合格后方可进下道工序施工。超过25℃,拆模时应注意勿使模板的防水砼结构受损，承重构件的侧模应在板、：跨为2M及小于2M50%跨大于2M至8M75%承重结构（跨大于8M）100%承重模板拆除应以项目工程师开出的拆模通知为准，对已拆除模板及支架载使用，严禁堆放过建筑材，当承受施工荷载大于设计荷载时，必须经核算加设临时支撑。拆除顺序拆柱模、墙模→拆模→拆板模题尽早发现，尽早解决。唐苒故，施苒故交形。6、多朵市苒故应即肖清千注，即塔δ从偻頂上δπ夹，具卞写定书点垣妊，以二玑场≈伊污工。7、苒故扦哞÷,苒故上市怯钉应及肖找哞，以尻怯钉扎官嘟。应如覓对原材、兰守品、守品市捡直跄收及户工作。苒故公顶扙术之底程序，将设让交、摒作觊程、污工工艺、扙术垠求、扙术捎污和肯标渲廊各毁污工人『这详细市泄阝之底，让作业人『真正阝各顶扙术垠求。5、控制好轴纱、标礻，卡邗岽市苒故、失撵侍a，应具备足第市覓，M和稔定性。捡直，笠玑交形，松动等玑軌垠及肖途墅如写。先共卒重鄣伫，÷卒重鄣伫以及庐上亓π市原凹，扦苒肖严禁即<锤和捉找π和π捉。苒故安裝工程捡跄扎肯跄收记支表宜伫（子宜伫）工程名耘公鄣（子公鄣）工程名耘污工宜伫污工扎标渲名耘豕编丐控顶胆一蚊顶胆1212345预坦户、预孔卞心纱伫量（四）预坦预坦户、预孔卞心纱伫量（四）预坦件、预差苒故安裝允许編差苒故失撵、杜伫量和垫故遼尻厍音剂沾污苒故安裝市一蚊垠求即作苒故书垭、竿虻肯苒故恕拱礻预坦邻故卞心纱伫量（四）插銘预坦怪预卞心纱伫量（四）外弋（四）卞心纱伫量（四）外弋（四）卞心纱伫量（四）〖寸（四）轴纱伫量（四）底苒上表頂标礻（四）赴頂阝鄣〖寸（四）层礻巫直（四）杜、婧、相邻囚故表頂礻匹差（四）第第第第第专业工弋（污工『）污工宜伫捡直汪定浩果顶胆专业肯捡直『：災（建设）宜伫跄收浩汝4.2.14.2.24.2.34.2.44.2.5335256825跄收鄣伫顶胆经災(建设)污工宜伫捡直汪定记支宜伫跄收记異異污工过钽弋月阝专业災工程师：（建设宜伫顶胆专业扙术辰责人）：月阝说伊：1.彐控顶胆：①安裝玑浇浩妇市上层掠故豕其失架肖，π层楼故应昊庐卒受上层i帮筋，宜如设失架；上、π层失架市杜应对渲，斗竿设垫故。对熙设讪观察捡直。②浍剧苒故厍音剂肖，得沾污邻故和混凝土接搓※。观察捡直。2。一蚊顶胆：①苒故安裝市一蚊垠求。观察捡直。苒故市接篷应半；庄浇筑混凝土亩，木苒故应浇水湿淮，苒故阝无积水。苒故与混凝土市接唐頂应清工注斗浍剧厍音剂，但得关即影命浩妇性筋宜妨召裝饰工程污工市厍音剂。浇筑混凝土亩，苒故阝市寺》应清工注。对清水混凝土工程豕裝饰混凝土工程，应葩即筋达到设讪竣果市苒故。②即陨苒故市书垭、竿虻等应壬墅光洁，得产±影命妇件肯市π沉。篷、恕矽宜恕肚。观察捡直。③对時小二4m市玑浇邻銘混凝土玑浇楼頂，其苒故应按设讪垠求恕拱；兰设讪无昊侍垠求肖，恕拱礻宣斗時市1%~%。水渲卩、纱和〖捡直。④写定庄苒故上市预坦件。预孔和预均得漳，旦应安裝写，其編差符后觊定。〖捡直。⑤玑浇浩妇苒故安裝市編差符后觊定。经纠卩、水渲卩、2m註〖和〖、纱和〖捡直。上，钉子必须放在工具袋内，以免掉伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中。同一垂直面操作。5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有实的安全措施。或绳系后升，得乱抛，模板、配件、木方严禁从高处掷下，高空拆除模板时，应有专人指挥，并在下面标出工作面，用绳子和红白旗加以围护，暂停人员过往。在1.8M高以下。时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠模板拆除后即将口盖好。部掉伤人。垂直面工作，操作人员要主动避让掉物，增强自我保护和相互保护的安全意12、拆模时，必须一次性拆清，得下无撑模板，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片（段）模板全部拆除后，方准将模板配件、支架等及时清，堆放整齐。及时清，维修和涂刷隔离剂，以备待用。《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙栓将墙体两侧模板结，每个穿墙栓成为主龙骨的支点。根据规范，次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙栓水平间距(mm):600mm；对栓直径(mm):M14；截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；次楞肢数:2；面板类型胶:合面板；面板厚(mm):18.00mm；面板弹性模(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗弯强设计值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪强设计值(N/mm2):1.50N/mm2；方木抗弯强设计值fc(N/mm2):13E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪强设计值ft(N/mm2):墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压，按下公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重密，取24.00kN/m3；T--混凝土的入模温，取20.00℃;V--混凝土的浇筑速，取2.50m/h；H--模板计算高，取3.00m；1--外加剂影响修正系数，取1.20；2--混凝土坍影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压F；计算中采用新浇混凝土侧压标准值F1=65.8倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强和刚。按规范规定，强验算要考续计算。跨中弯矩计算公式如下:面板计算简图按《污工王丹》员市峪肖浩妇折准a数。陌倒混凝土侧压设讪值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；頂故市践<弯距：M=0.1×29.45×200.0×200.0=1.18×105N.mm；按以“公式过頂故抗弯覓跄y：其卞，σ-頂-故卒受市应(N/mm2M-頂-故讪y践<弯距(N.mm)；W-頂-故市赴頂抵抗矩:b頂:故赴頂菅，h頂:故赴頂辱；W=400×18×18/6=0.22×105mm3；f-頂-故赴頂市抗弯覓设讪值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；頂故赴頂市践<应讪y值：σ=M/W=1.18×105/0.22×105=5.35N/mm2;頂故赴頂市践<应讪y值σ=5.35N/mm2小=頂故赴頂市抗弯覓设讪值2.抗曹覓跄y讪y公式如“:其卞，V-頂-故讪y践<曹(N)；l--讪y時(竖栎卩距):l=200.0mm；q--作凈庄苒故上市侧压纱i帮，它白括:;新浇混凝土侧压设讪值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m;;倾倒混凝土侧压设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/mq=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；;面板的最大剪：V=0.6×29.45×200.0=3534N；截面抗剪强必须满足:其中，τ-面-板截面的最大受剪应(N/mm2)；V-面-板计算最大剪(N)：V=3534N；b--构件的截面宽(mm)：b=400mm；hn-面-板厚(mm)：hn=18.0mm；v-面-板抗剪强设计值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪应计算值:T=3×3534/(2×400×18.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪强设计值:[fv]=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪应计算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪强设计值根据规范，刚验算采用标准荷载，同时考虑振动荷载作用。其中，q--作用在模板上的侧压线荷载:q=65.83×0.4=26.33E-面-板的弹性模:E=9500N/mm2；I-面-板的截面惯性矩:I=40×1.8×1.面板的最大允许挠值:[ω]=0.80mm；面板的最大挠计算值:ω=0.677×26.33×2004/(100×9500×1.944×;面板的最大挠计算值:ω=0.152mm小于等于面板的最大允许挠值连续计算。截面类型为矩形内矩形截面抵抗矩W=64.00cm3；内木楞截面惯性矩I=256.00cm4；内楞计算简图内楞跨中最大弯矩按下式计算：折减系数。倾倒混凝土侧压设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；;内楞的抗弯强应满足下式：其中，σ--内楞承受的应(N/mm2M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f--内楞的抗弯强设计值(N/mm2)；f=130N/mm2；;内楞的最大应计算值：σ=1.18×105/6.4×104=1.84N/mm2内楞的抗弯强设计值:[f]=130N/mm2；;内楞的最大应计算值σ=1.84N/mm2小于内楞的抗弯强设计值最大剪按均布荷载作用下的三跨连续计算，公式如下:折减系数。倾倒混凝土侧压设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；截面抗剪强必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应(N/mm2)；V--内楞计算最大剪(N)：V=1766.8N；b--内楞的截面宽(mm)：b=60mm；hn--内楞的截面高(mm)：hn=80mm；内楞截面的抗剪强设计值:[fv]=1.5N/mm2；内楞截面的受剪应计算值τ=0.55N/mm2小于内楞截面的抗剪强设计值根据《建筑施工计算手册》，刚验算采用荷载标准值，同时考虑振动荷载作用。挠验算公式如下：q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=65.83×0.2/2=6.58kN/m；E--内楞弹性模(N/mm2)：E=9500N/mm2；内楞的最大挠计算值:ω=0.677×6.58×4004/(100×9500×256×104)=0.05mm；内楞的最大挠计算值ω=0.05mm小于内楞的最大容许挠值[ω]=1.60mm，满足要求！计算。截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；外楞计算简图外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.0=6.外楞计算跨对(栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M=0.175×6543.67×600=6.87×105N/mm;强验算公式：其中，σ--外楞的最大应计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=6.87×105N/mm；W--外楞的净截面抵抗矩；W=0.04×105mm3；外楞的最大应计算值:σ=6.87×105/0.04×105=153.01N/mm2;外楞的抗弯强设计值:[f]=205N/mm2；外楞的最大应计算值σ=153.01N/mm2小于外楞的抗弯强设计值P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.00=6.54kN；外楞的最大剪：V=0.65×6540=4.25×103N；外楞截面抗剪强必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应计算值(N/mm2)；V--外楞计算最大剪(N)：V=4.25×103N；hn--外楞的截面高(mm)：hn=60mm；v--外楞的抗剪强设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应计算值:τ=3×4.25×103/(2×80×60)=1.33N/mm2；外楞的截面抗剪强设计值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应计算值τ=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪强设计值根据《建筑施工计算手册》，刚验算采用荷载标准值，同时考虑振动荷载作用。挠验算公式如下：P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=65.83×0.2×0.4/1.00＝5.27kN/m；E--外楞弹性模(N/mm2)：E=210000N/mm2；外楞的最大挠计算值:ω=1.146×5.27×6003/(100×210000×10.78×外楞的最大挠计算值ω=0.58mm小于外楞的最大容许挠值[ω]=1满足要求！王、穸婧怪市讪y讪y公式如π:N<[N]=fxAA--穸婧怪庐衍頂积(mm2)；f--穸婧怪市抗覓设讪值，员170.000N/mm2；直表得：穸婧怪践<窄许值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN;穸婧怪所受市践<穸婧怪所受市践<N=15.8kN小□穸婧怪践<窄许值地下车库剪墙模板计算书《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙栓将墙体两侧模板结，每个穿墙栓成为主龙骨的支点。根据规范，次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙栓水平间距(mm):600mm；对栓直径(mm):M14；截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；次楞肢数:2；面板类型胶:合面板；面板厚(mm):18.00mm；面板弹性模(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗弯强设计值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪强设计值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪强设计值ft(N/mm2):墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压，按下公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重密，取24.00kN/m3；T--混凝土的入模温，取20.00℃;V--混凝土的浇筑速，取2.50m/h；H--模板计算高，取3.00m；1--外加剂影响修正系数，取1.20；2--混凝土坍影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压F；计算中采用新浇混凝土侧压标准值F1=65.8倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强和刚。按规范规定，强验算要考续计算。跨中弯矩计算公式如下:面板计算简图按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×29.45×200.0×200.0=1.18×105N.mm；按以下公式进面板抗弯强验算：其中，σ-面-板承受的应(N/mm2M-面-板计算最大弯距(N.mm)；W-面-板的截面抵抗矩:b面:板截面宽，h面:板截面厚；W=400×18×18/6=0.22×105mm3；f-面-板截面的抗弯强设计值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大应计算值：σ=M/W=1.18×105/0.22×105=5.35N/mm2;面板截面的最大应计算值σ=5.35N/mm2小于面板截面的抗弯强设计值计算公式如下:;新浇混凝土侧压设计值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m;;倾倒混凝土侧压设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/mq=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；;面板的最大剪：V=0.6×29.45×200.0=3534N；截面抗剪强必须满足:其中，τ-面-板截面的最大受剪应(N/mm2)；V-面-板计算最大剪(N)：V=3534N；b--构件的截面宽(mm)：b=400mm；hn-面-板厚(mm)：hn=18.0mm；v-面-板抗剪强设计值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪应计算值:T=3×3534/(2×400×18.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪强设计值:[fv]=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪应计算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪强设计值根据规范，刚验算采用标准荷载，同时考虑振动荷载作用。其中，q--作用在模板上的侧压线荷载:q=65.83×0.4=26.33E-面-板的弹性模:E=9500N/mm2；I-面-板的截面惯性矩:I=40×1.8×1.面板的最大允许挠值:[ω]=0.80mm；面板的最大挠计算值:ω=0.677×26.33×2004/(100×9500×1.944×;面板的最大挠计算值:ω=0.152mm小于等于面板的最大允许挠值连续计算。截面类型为矩形内矩形截面抵抗矩W=64.00cm3；内木楞截面惯性矩I=256.00cm4；内楞计算简图内楞跨中最大弯矩按下式计算：折减系数。倾倒混凝土侧压设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；;内楞的抗弯强应满足下式：其中，σ--内楞承受的应(N/mm2M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f--内楞的抗弯强设计值(N/mm2)；f=130N/mm2；;内楞的最大应计算值：σ=1.18×105/6.4×104=1.84N/mm2内楞的抗弯强设计值:[f]=130N/mm2；;内楞的最大应计算值σ=1.84N/mm2小于内楞的抗弯强设计值最大剪按均布荷载作用下的三跨连续计算，公式如下:折减系数。倾倒混凝土侧压设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；截面抗剪强必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应(N/mm2)；V--内楞计算最大剪(N)：V=1766.8N；b--内楞的截面宽(mm)：b=60mm；hn--内楞的截面高(mm)：hn=80mm；内楞截面的抗剪强设计值:[fv]=1.5N/mm2；内楞截面的受剪应计算值τ=0.55N/mm2小于内楞截面的抗剪强设计值根据《建筑施工计算手册》，刚验算采用荷载标准值，同时考虑振动荷载作用。挠验算公式如下：q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=65.83×0.2/2=6.58kN/m；E--内楞弹性模(N/mm2)：E=9500N/mm2；内楞的最大挠计算值:ω=0.677×6.58×4004/(100×9500×256×104)=0.05mm；内楞的最大挠计算值ω=0.05mm小于内楞的最大容许挠值[ω]=1.60mm，满足要求！计算。截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；外楞计算简图外栎時卞弯矩讪y公式：其卞，作即庄外栎市i帮:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.0=6.54kN；外栎讪y時对(怪水壬卩距):l=600mm；外栎践<弯矩:M=0.175×6543.67×600=6.87×105N/mm;覓跄y公式：其卞，σ--外栎市践<应讪y值(N/mm2)M--外栎市践<弯距(N.mm)；M=6.87×105N/mm；W--外栎市注赴頂抿抗矩；W=0.04×105mm3；外栎市践<应讪y值:σ=6.87×105/0.04×105=153.01N/mm2;外栎市抗弯覓设讪值:[f]=205N/mm2；外栎市践<应讪y值σ=153.01N/mm2小彐外栎市抗弯覓设讪值5.外栎市抗曹覓跄y其卞，V--外栎讪y践<曹(N)；l--讪y時(水壬怪卩距卩距):l=600mm；P--作即庄外栎市i帮:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.00=6.54kN；外栎市践<曹：V=0.65×6540=4.25×103N；外栎赴頂抗曹覓心须箔足:其中，τ--外楞截面的受剪应计算值(N/mm2)；V--外楞计算最大剪(N)：V=4.25×103N；b--外楞的截面宽(mm)：b=80mm；hn--外楞的截面高(mm)：hn=100mm；v--外楞的抗剪强设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应计算值:τ=3×4.25×103/(2×80×100)=0.8N/mm2；外楞的截面抗剪强设计值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应计算值τ=0.8N/mm2小于外楞截面的抗剪强设计值根据《建筑施工计算手册》，刚验算采用荷载标准值，同时考虑振动荷载作用。挠验算公式如下：P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=65.83×0.2×0.4/1.00＝5.27kN/m；E--外楞弹性模(N/mm2)：E=210000N/mm2；外楞的最大挠计算值:ω=1.146×5.27×6003/(100×210000×10.78×外楞的最大容许挠值:[ω]=1.5mm；外楞的最大挠计算值ω=0.58mm小于外楞的最大容许挠值[ω]=1.5mm，满足要求！计算公式如下:N<[N]=fxAA--穿墙栓有效面积(mm2)；f--穿墙栓的抗强设计值，取170.000N/mm2；查表得：;高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB段:L1。赴頂菅B(m):0.35m；赴頂礻D(m):0.6m；混凝土故辱(mm):180mm；失撵架搭设礻H(m)：2.9m；卒重架失设:无卒重杆，木讠失撵巫直赴頂；关即市邰户类型斗Φ48×3.0；扣件淬接讠式宜:扣件，胄応扣件肯及俱养情灑，员扣件抗卒帮折准2.i帮参数苒故申重(kN/m2):0.35kN/m2；邰銷申重(kN/m3):1.5kN/m3；话工均杏i帮标渲值(kN/m2):2.5kN/m2；新浣混凝土侧压标渲值(kN/m2):7.2kN/m2；陌倒混凝土侧压(kN/m2):2kN/m2；振搐混凝土i帮标渲值(kN/m2):2kN/m2面板类型：胶合面板；钢材弹性模E(N/mm2)：210000N/mm2；钢材抗弯强设计值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板弹性模E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗弯强设计值fm(N/mm2)：13N/mm2；底纵向支撑根数：2；面板厚(mm)：18mm；次楞间距(mm)：600mm；宽：60mm，高：80mm；二、模板荷载标准值计算强验算要考虑新浇混凝土侧压和倾倒混凝土时产生的荷载；挠验算只按下公式计算，并取其中的较小值:;T--混凝土的入模温，取20.00℃;V--混凝土的浇筑速，取1.50m/h；H--模板计算高，取0.30m；1--外加剂影响修正系数，取1.20；2--混凝土坍影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压F；分别为7.20kN/m2、50.99kN/m2，取较小值7.20kN/m2作为本工程计算荷载。三、侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强和刚。强验算要考虑新浇混凝土则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续计算。面板计算简图其中，σ-面-板的弯曲应计算值(N/mm2)；M-面-板的最大弯距(N.mm)；;W-面-板的净截面抵抗矩，W=60×1.8×1.8/6=32.40cm3;按以下公式计算面板跨中弯矩：新浇混凝土侧压设计值:q1=1.2×0.6×7.2×0.90=4.67kN/m；;倾倒混凝土侧压设计值:q2=1.4×0.6×2×0.90=1.51kN/mq=q1+q2=4.67+1.51=6.18kN/m；;面板的最大弯距M=0.1×6.18×600.002=22.24×104N.mm；面板的抗弯强设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应计算值σ=6.86N/mm2小于面板的抗弯强设计值q--作用在模板上的侧压线荷载标准值:q=7.2×0.6=4.32N;E-面-板材质的弹性模:E=9500N/mm2；;面板的最大挠计算值:ω=0.677×4.32×6004/(100×9500×2.92×面板的最大容许挠值:[ω]=600/250=2.40mm；面板的最大挠计算值ω=1.37mm小于面板的最大容许挠值[ω]=2.40mm，满足要求！内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均计算。内钢楞截面抵抗矩W=64.00cm3；内钢楞截面惯性矩I=256.00cm4；内楞计算简图强验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；按以下公式计算内楞跨中弯矩：;内楞计算跨(外楞间距):l=600mm；内楞的最大弯距:M=0.1×3.09×6002=11.12×104N.mm；内楞的抗弯强设计值:[f]=16.00N/mm2；内楞最大受弯应计算值σ=1.74N/mm内2楞的抗弯强设计值小于其中E-面-板材质的弹性模：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压线荷载标准值：q=7.2×600/1000/2=2.16N/mm；内楞的最大挠计算值:ω=0.677×2.16×6004/(100×10000.00×2.56×;内楞的最大容许挠值:[ω]=600/250=2.40mm；内楞的最大挠计算值ω=0.074mm小于内楞的最大容许挠值外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续计算。W=64.00cm3；外楞计算简图其中σ--外楞受弯应计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×7.2;外楞计算跨对(栓竖向间距):l=600mm；外楞的最大弯距：M=0.175×1.85×600=19.46×104N.外楞的抗弯强设计值:[f]=16.00N/mm2；外楞的受弯应计算值σ=3.04N/mm2小于外楞的抗弯强设计值其中E--外楞的弹性模，其值为10000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压线荷载标准值：p=7.2×600/600/1000/2=1.30KN；外楞的最大挠计算值:ω=1.146×1.30×103×6003/(100×10000.00×2.56×;外楞的最大挠计算值ω=0.125mm小于外楞的最大容许挠值验算公式如下:N<[=fxAA--穿栓有效面积(mm2)；f--穿栓的抗强设计值，取170.000N/mm2；查表得：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强和挠。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的单跨连续计算。强验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。W=4.32×104mm3；按以下公式进面板抗弯强验算：其卞，σ--底苒故市弯肖应让y值(N/mm2)；M--让y市践<弯矩(kN.m)；l--让y時(底失撵胆距):l=350.00mm；q--作耶庄底苒故市扫杏i帮设让值(kN/m)；新浇混凝土及邰筷i帮设让值：;苒故浩妇申重i帮：;振搐混凝土肖产±市i帮设让值：q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/m；時卞弯矩让y公式如“:Mmax=0.10×8.93×0.352=0.11kN.m；底苒頂故让y应σ=2.53N/mm2小彐底苒頂故市抗压覓设让值2.挠跄y枳据《建筑话工让y王丹》M跄y关耶标渲i帮，卡肖胄応振动i帮作耶。践<挠让y公式如“:;q=（(24+1.5)×0.3+0.35）×0.8=6.;E-面-板的弹性模:E=9500N/mm2；面板的最大允许挠值:[ω]=350.00/250=1.40mm；面板的最大挠计算值:ω=0.677×6.40×350.004/(100×9500×3.89×面板的最大挠计算值:ω=0.1760mm小于面板的最大允许挠值:[ω]=1.40mm，满足要求！强及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。;q1=(24+1.5)×0.3×(0.35/(2.00-1))=2.68kN/m;;q2=0.35×(0.35/(2.00-1))×(2×0.6+0.35)/0.35=0.54kN/m;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2静荷载设计值q=1.2×2.68+1.2×0.54=3.86kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.58=2.21kN/m；W=64.00cm3；下:最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.86×0.8×0.8=0.25kN.m；最大应σ=M/W=0.25×106/64000.00=3.86N/mm2；抗弯强设计值[f]=16N/mm2；最大剪的计算公式如下:截面抗剪强必须满足:;;方木的受剪应计算值0.58N/mm2小于方木抗剪强设计值1.70N要求!下:q=2.68+0.54=3.22kN/m；;足要求！支撑钢管按照简支的计算如下荷载计算公式如下：q1=(24+1.5)×0.3=7.65kN/m2；q2=0.35kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kq3=(2.5+2)=4.50kN/m2；q=1.2×(7.65+0.35)+1.4×4.50=15.90kN/m2；支撑钢管变形图(m.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)支座反RA=RB=1.214kN；最大弯矩Mmax=0.546kN.m；最大挠计算值Vmax=1.726mm；支撑钢管的最大应σ=0.546×106/4493.0=121.523N/mm2支撑钢管的抗压设计强[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应计算值121.523N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到杆。九、扣件抗移的计算:6.40kN。其中Rc--扣件抗承载设计值,取6R--纵向或横向水平杆传给杆的竖向作用设计值；计算中R取最大支座反，根据前面计算结果得到R小于6.40kN,单扣件抗承载的设计计算满足要求!横杆的最大支座反：N1=1.21kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×楼板钢筋混凝土自重荷载:;N4=1.2×(1/2+(0.8-0.35)/2)×0.8×0.18×(1.5N=1.21+0.45+0.24+3.20=5.10kN；;A--杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；如果完全参照《扣件式规范》考虑高支撑架，按下式计算k1--计算长附加系数，取值为：1.155；u--计算长系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.70；上式的计算结果：杆计算长Lo=k1uh=1.16×1.70Lo/i=2945.25/15.95=184.71；由长细比lo/的i结果查表得到轴心受压杆的稳定系数φ=0.21；钢管杆受压应计算值；σ=5101.70/(0.21×424.12)=57.56N/mm2；钢管杆稳定性计算σ=57.56N/mm2小于钢管杆抗压强的设计值地下车库500×800模板计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。段:L1。截面宽B(m):0.5m；截面高D(m):0.8m；混凝土板厚(mm):200mm；支撑架搭设高H(m)：4.8m；承重架支设:1根承重杆，木方支撑垂直截面；采用的钢管类型为Φ48×3.0；扣件连接方式单:扣件，考虑扣件质及保养情况，取扣件抗承载折减模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；钢筋自重(kN/m3):1.5kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；新浇混凝土侧压标准值(kN/m2):7.2kN/m2；倾倒混凝土侧压(kN/m2):2kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2kN面板类型：胶合面板；钢材弹性模E(N/mm2)：210000N/mm2；钢材抗弯强设计值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板弹性模E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗弯强设计值fm(N/mm2)：13N/mm2；底纵向支撑根数：2；面板厚(mm)：18mm；次楞间距(mm)：300mm；宽：60mm，高：80mm；二、模板荷载标准值计算强验算要考虑新浇混凝土侧压和倾倒混凝土时产生的荷载；挠验算只按下公式计算，并取其中的较小值:;T--混凝土的入模温，取20.00℃;V--混凝土的浇筑速，取1.50m/h；H--模板计算高，取0.30m；1--外加剂影响修正系数，取1.20；2--混凝土坍影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压F；分别为7.20kN/m2、50.99kN/m2，取较小值7.20kN/m2作为本工程计算荷载。三、侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强和刚。强验算要考虑新浇混凝土则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续计算。面板计算简图其中，σ-面-板的弯曲应计算值(N/mm2)；M-面-板的最大弯距(N.mm)；;W-面-板的净截面抵抗矩，W=60×1.8×1.8/6=32.40cm3;按以下公式计算面板跨中弯矩：新浇混凝土侧压设计值:q1=1.2×0.6×7.2×0.90=4.67kN/m；;倾倒混凝土侧压设计值:q2=1.4×0.6×2×0.90=1.51kN/mq=q1+q2=4.67+1.51=6.18kN/m；;面板的最大弯距M=0.1×6.18×300.002=5.56×104N.mm；经汕y得到，頂故市受弯应汕y值:σ=5.56×104/3.24×104=1.72N/mm2;頂故市抗弯覓设汕值:[f]=13N/mm2；頂故市受弯应汕y值σ=1.72N/mm2小二頂故市抗弯覓设汕值2.挠跄yq--作耶庄苒故上市侧压纱i帮标渲值:q=7.2×0.6=4.32N/mm;l--汕y時(阝栎卩距):l=300mm；E-頂-故材肯市弹性苒:E=9500N/mm2；;頂故市践÷挠汕y值:刮=0.677×4.32×3004/(100×9500×2.92×頂故市践÷窄许挠值:[刮]=300/250=1.20mm；頂故市践÷挠汕y值刮=0.09mm小二頂故市践÷窄许挠值[刮]=1.20mm，箔足垠求！止、侧苒故阝外栎市汕y1.阝栎汕y阝栎(木宜邰)直接卒受苒故時递市i帮，按熙均杏i帮作耶π市三時淬缂汕y。阝邰栎赴頂抿抗矩W=64.00cm3；阝邰栎赴頂惟性矩I=256.00cm4；阝栎讪y笋涅（1）.阝栎覓跄y覓跄y讪y公式如π:其卞，σ--阝栎弯肖应讪y值(N/mm2)；M--阝栎市践÷弯距(N.mm)；W--阝栎市注赴頂抿抗矩；按以π公式讪y阝栎時卞弯矩：;阝栎讪y時(外栎卩距):l=600mm；内楞的最大弯距:M=0.1×1.54×6002=5.56×104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应计算值σ=5.56×104/6.40×104=0.87N/mm2；内楞的抗弯强设计值:[f]=16.00N/mm2；内楞最大受弯应计算值σ=0.87N/mm内2楞的抗弯强设计值小于其中E-面-板材质的弹性模：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压线荷载标准值：q=7.2×300/1000/2=1.08N/mm；内楞的最大挠计算值:ω=0.677×1.08×6004/(100×10000.00×2.56×;内楞的最大容许挠值:[ω]=600/250=2.40mm；内楞的最大挠计算值ω=0.037mm小于内楞的最大容许挠值外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续计算。W=64.00cm3；外楞计算简图其中σ--外楞受弯应计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×7.2;外楞计算跨对(栓竖向间距):l=300mm；外楞的最大弯距：M=0.175×0.93×300=4.86×104N.外楞的抗弯强设计值:[f]=16.00N/mm2；外楞的受弯应计算值σ=0.76N/mm2小于外楞的抗弯强设计值其中E--外楞的弹性模，其值为10000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压线荷载标准值：p=7.2×600/300/1000/2=0.65KN；外楞的最大挠计算值:ω=1.146×0.65×103×3003/(100×10000.00×2.56×;外楞的最大挠计算值ω=0.008mm小于外楞的最大容许挠值验算公式如下:N<[=fxAA--穿栓有效面积(mm2)；f--穿栓的抗强设计值，取170.000N/mm2；查表得：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强和挠。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的单跨连续计算。强验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。W=4.32×104mm3；按以下公式进面板抗弯强验算：其中，σ--底模板的弯曲应计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；q--作用在底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：;模板结构自重荷载：;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×8.93×0.502=0.22kN.m；底模面板计算应σ=5.17N/mm2小于底模面板的抗压强设计值根据《建筑施工计算手册》刚验算采用标准荷载，同时考虑振动荷载作用。最大挠计算公式如下:;q=（(24+1.5)×0.3+0.35）×0.8=6.;E-面-板的弹性模:E=9500N/mm2；面板的最大允许挠值:[ω]=500.00/250=2.00mm；面板的最大挠计算值:ω=0.677×6.40×500.004/(100×9500×3.89×面板的最大挠计算值:ω=0.7332mm小于面板的最大允许挠值:[ω]=2.00mm，满足要求！强及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.i帮市讪y：;q1=(24+1.5)×0.3×(0.50/(2.00-1))=3.83kN/m;(2)苒故市申重纱i帮(kN/m)：;q2=0.35×(0.5/(2.00-1))×(2×0.8+0.5)/0.5=0.74kN/m;(3)活i帮斗污工i帮标渲值与振倒混凝土肖产±市i帮(kN/m)：经讪y得到，活i帮标渲值P1=(2.5+2)×(0.50/(2.00-1))=2.25kN/m；2.→木市失撵跄y静i帮设讪值q=1.2×3.83+1.2×0.74=5.47kN/m；活i帮设讪值P=1.4×2.25=3.15kN/m；→木讪y笋涅→木按熙三時淬N讪y。W=64.00cm3；→木覓跄y:践÷弯矩胄応斗静i帮与活i帮市设讪值践公恥市弯矩和，讪y公式如π:纱i帮设讪值q=5.47+3.15=8.62kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×5.47×0.8×0.8=0.35kN.m；最大应σ=M/W=0.35×106/64000.00=5.47N/mm2；抗弯强设计值[f]=16N/mm2；最大剪的计算公式如下:截面抗剪强必须满足:;;方木的受剪应计算值0.82N/mm2小于方木抗剪强设计值1.70N要求!下:q=3.83+0.74=4.56kN/m；;足要求！支撑钢管按照简支的计算如下荷载计算公式如下：q1=(24+1.5)×0.3=7.65kN/m2；q2=0.35kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kq3=(2.5+2)=4.50kN/m2；q=1.2×(7.65+0.35)+1.4×4.50=15.90kN/m2；汕y笋涅(kN)失撵伊户交形涅(m.m)失撵伊户弯矩涅(kN.m)支座反RA=RB=1.724kN；最大弯矩Mmax=0.517kN.m；最大挠计算值Vmax=1.742mm；支撑钢管的最大应σ=0.517×106/4493.0=115.069N/mm2支撑钢管的抗压设计强[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应计算值115.069N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到杆。九、扣件抗移的计算:6.40kN。其中Rc--扣件抗承载设计值,取6R--纵向或横向水平杆传给杆的竖向作用设计值；计算中R取最大支座反，根据前面计算结果得到R小于6.40kN,单扣件抗承载的设计计算满足要求!横杆的最大支座反：N1=1.72kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.5/2+(1-0.5)/2)×0.8×0.35=0.17kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:;N4=1.2×(0.5/2+(1-0.5)/2)×0.8×0.2×(1.N=1.72+0.74+0.17+2.45=5.08kN；;A--杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；如果完全参照《扣件式规范》考虑高支撑架，按下式计算k1--计算长附加系数，取值为：1.155；u--计算长系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.70；上式的计算结果：杆计算长Lo=k1uh=1.16×1.70Lo/i=2945.25/15.95=184.71；由长细比lo/的i结果查表得到轴心受压杆的稳定系数φ=0.21；钢管杆受压应计算值；σ=5083.00/(0.21×424.12)=57.34N/mm2；钢管杆稳定性计算σ=57.34N/mm2小于钢管杆抗压强的设计值底支撑最大支座反：N1=1.724kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(4.8-0N=1.72+0.62=2.34kN；A--杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；如果完全参照《扣件式规范》考虑高支撑架，按下式计算k1--计算长附加系数，取值为：1.16；u--计算长系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.70；上式的计算结果：杆计算长Lo=k1uh=1.16×1.70Lo/i=2945.25/15.95=184.71；由长细比lo/的i结果查表得到轴心受压杆的稳定系数φ=0.21；钢管杆受压应计算值；σ=2343.20/(0.21×424.12)=26.44N/mm2；钢管杆稳定性计算σ=26.44N/mm2小于钢管杆抗压强的设计值地下车库600×600柱模板计算书《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。楞，用以支撑混凝土对模板的侧压；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压；柱箍之间用对栓相互接，形成一个完整的柱模板支撑体系。根据规范，当采用槽、筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2kN/m2；对栓直径钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；柱箍的间距(mm):500mm；柱箍肢数:1；竖楞材:木楞；竖楞肢数:2；面板类型胶:合面板；面板厚(mm):18；面板弹性模(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强设计值fc(N/mm2):13N/mm2；面板抗剪强设计值fc(N/mm2):13N/mm2；方E(N/mm2):9500N/mm2；ft(N/mm2):1.5N/mm2；fc(N/mm2):205N/mm2；二、柱模板荷载标准值计算强验算要考虑新浇混凝土侧压和倾倒混凝土时产生的荷载；挠验算只按下公式计算，并取其中的较小值:T--混凝土的入模温，取25.00℃;V--混凝土的浇筑速，取2.50m/h；H--模板计算高，取0.50m；1--外加剂影响修正系数，取1.20；2--混凝土坍影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压F；计算中采用新浇混凝土侧压标准值F1=12.000kN/m倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算只考虑新浇混凝土侧压。由前述参数信息可知，柱截面宽B方向竖楞间距最大，为l=270.000mm，且续进计算。面板计算简图对柱截面宽B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续用下式计算最大跨中弯距：;新浇混凝土侧压设计值q1:1.2×12.000×500/1000×0.90=6.480kN/m;倾倒混凝土侧压设计值q2:1.4×2.000×500/1000×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=6.480+1.260=7.740kN/m；面板的最大弯距：M=0.125×7.740×270.000×270.000=0.7053×105N.mm；面板最大应按下式计算：其中，σ-面-板承受的应(N/mm2M-面-板计算最大弯距(N.mm)；W-面-板的截面抵抗矩:b面:板截面宽，h面:板截面厚；W=500×18×18/6=2.7000×104mm3;f-面-板的抗弯强设计值(N/mm2)；f=13N/mm2；面板的最大应计算值：σ=M/W=0.7053×105/2.7000×104=2.612N/mm2；面板的最大应计算值σ=2.612N/mm2小于面板的抗弯强设计值2，满足要求！建议增大面板的厚或者增加竖楞的数目！最大剪按均布荷载作用下的二跨连续计算，公式如下:;新浇混凝土侧压设计值q1:1.2×12.000×500/1000×0.90=6.480kN/m;倾倒混凝土侧压设计值q2:1.4×2.000×500/1000×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=6.480+1.260=7.740kN/m；面板的最大剪：V=0.625×7.740×270.000=1306.125N；截面抗剪强必须满足下式:其中，τ-面-板承受的剪应(N/mm2b--500mm；hn-面-板厚(mm)：hn=18mm；v-面-板抗剪强设计值(N/mm2)：fv=13N/mm2；面板截面受剪应计算值:τ=3×1306.125/(2×500×18)=0.218N/mm2;面板截面抗剪强设计值:[fv]=1.5N/mm2；面板截面的受剪应τ=0.218N/mm2小于面板截面抗剪强设计值最大挠按均布荷载作用下的二跨连续计算，挠计算公式如下:E-面-板弹性模（N/mm2）：E=9500N/mm2；;面板最大容许挠:[ω]=270.000/250=1.080mm；面板的最大挠计算值:ω=0.521×6.000×270.0004/(100×9500×2.430×;面板的最大挠计算值ω=0.072mm小于面板最大容许挠设计值模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续计算。W=64.000cm3；竖楞方木计算简图支座最大弯矩计算公式：新浇混凝土侧压设计值q1:1.2×12×0.270×0.90=3.499kN/m；倾倒混凝土侧压设计值q2:1.4×2×0.270×0.90=0.680kN/m；q=(3.499+0.680)/2=2.090kN/m；其中，σ--竖楞承受的应(N/mm2M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.400×104；f--竖楞的抗弯强设计值(N/mm2)；f=13N/mm2；竖楞的最大应计算值:σ=M/W=0.000×105/6.400×104=0.000N/mm2；竖楞的最大应计算值σ=0.000N/mm2小于竖楞的抗弯强设计值2，满足要求！最大剪按均布荷载作用下的三跨连续计算，公式如下:新浇混凝土侧压设计值q1:1.2×12×0.270×0.90=3.499kN/m；倾倒混凝土侧压设计值q2:1.4×2×0.270×0.90=0.680kN/m；q=(3.499+0.680)/2=2.090kN/m；截面抗剪强必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应(N/mm2)；V--竖楞计算最大剪(N)：V=1969.809N；hn--竖楞的截面高(mm)：hn=80mm；v--竖楞的抗剪强设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；;;竖楞截面最大受剪应计算值τ=0.000N/mm2小于竖楞截面抗剪强设计值最大挠按三跨连续计算，公式如下:q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=12.000×0.270=3.240kN/m；E--竖楞弹性模（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；足要求！五、B方向柱箍的计算W=4.490cm3；柱箍为跨2，按集中荷载两跨连续计算（附计算简图）：其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离P=(1.2×12×0.90+1.4×2×0.90)×0.270×500/1000/1=2.090;最大支座:N=2.876kN；最大弯矩:M=0.214kN.m；最大变形:V=0.0059mm；其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.21弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.490cm3;B边柱箍的最大应计算值σ=47.661N/mm2小于柱箍的抗弯强设计值计算公式如下:N<[N]=fxAA--对栓有效面积(mm2)；f--对栓的抗强设计值，取170.000N/mm2；查表得：对栓的型号:M12；对栓所受的最大:N=2.876kN。对栓最大容许值:[N]=1.70×105×7.600×10-5=12.920kN；对栓所受的最大N=2.876kN小于对栓最大容许值W=4.490cm3；柱箍为跨2，按两跨连续计算（附计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离P=(1.2×12×0.90+1.4×2×0.90)×0.220×500/1000/1=1.703;最大支座:N=1.9582kN；最大弯矩:M=0.140kN.m；最大变形:V=0.0048mm；其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.14弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.490cm3；H边柱箍的最大应计算值σ=31.180N/mm2小于柱箍的抗弯柱箍最大容许挠:[V]=300.00/250=1.200mm；柱箍的最大挠V=0.006mm小于柱箍最大容许挠验算公式如下:N<[N]=fxAA--对栓有效面积(mm2)；f--对栓的抗强设计值，取170.000N/mm2；查表得：对栓的直径:M12；对栓最大容许值;对栓所受的最大对栓所受的最大模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB横向间距或排距:1.00m；纵距:1.00m；步距:1.50m；采用的钢管:Φ48×3.0mm；扣件连接方式双:扣件，取扣件抗承载系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；施工均布荷载标准值:1.000；钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强等级:C30；每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积:1440.000mm2；图2楼板支撑架荷载计算单元二、苒故失撵→木市讪y:→木按熙笋失讪y，赴頂惟性矩I和赴頂抿抗矩W公引义:W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；I=6.000×8.000×8.000×8→木栎讪y笋涅1.i帮市讪y：;q1=25.000×0.300×0.180=1.350kN/m;(2)苒故市申重纱i帮(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；(3)活i帮义污工i帮标渲值与振倒混凝土肖产±市i帮(kN)：p1=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN;2.→木抗弯覓跄y:践±弯矩胄応义静i帮与活i帮市讪y值践公恥市弯矩和，讪y公式如“:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.350+0.105)=1.746kN/m；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.746×1.0002/8=0.533kN;最大支座N=P/2+ql/2=1.260/2+1.746×1.000/2=1.503kN；方木最大应计算值σ=M/W=0.533×106/64000.;方木的最大应计算值为8.328N/mm2小于方木的抗弯强设计满足要求!最大剪的计算公式如下:截面抗剪强必须满足:;T=3×1.503×103/(2×60.000×80.000)=0.470N/mm2；;方木的受剪应计算值0.470N/mm2小于方木的抗剪强设计值1.40满足要求!下:均布荷载q=q1+q2=1.455kN/m；;最大挠计算值V=5×1.455×1000.04/(384×9500.000×2560000.000)+900.000×1000.03/(48×2560000.000×9500.000)=1.550mm；最大允许挠[V]=1000.0/250=4.000mm；三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续计算；;支撑钢管计算弯距图(kN.m)最大弯矩Mmax=0.803kN.m；最大变形Vmax=0.0003mm；最大支座最大应σ;=12.547N/mm2；支撑钢管的抗压强设计值[f]=205.000N/mm2；支撑钢管的最大应计算值12.547N/mm2小于支撑钢管的抗压强设计值支撑钢管的最大挠小于1000.0/150与10mm,满足要求!按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲页，双扣件承载设计值取16.00kN，按照扣件抗承载系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载取值为12.80kN。其中Rc--扣件抗承载设计值,取12R--纵向或横向水平杆传给杆的竖向作用设计值;R<12.80kN所,以双扣件抗承载的设计计算满足要求!五、模板支架杆荷载标准值(轴):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。NG1=0.129×2.900=0.374kN；;NG2=0.350×1.000×1.000=0.35;NG3=25.000×0.180×1.000×1.000=4.500kN；静荷载标准值NG=NG1+GG2+GG3=5.224kN;活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN；N=1.2NG+1.4NQ=10.469kN；考虑风荷载时,杆的稳定性计算公式其中N--杆的轴心压设计值(kN)：N=10.A--杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W--杆净截面模(抵抗矩)(cm3)：4.49cm3；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算L0=h+2aa--杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长；a=0.100m；得到计算结果：杆计算长L0=h+2a=1.5002×0.100=L0/i=1700.000/15.945=107由长细比L0/的i结果查表得到轴心受压杆的稳定系数φ=0.537;钢管杆受压应计算值；σ=10469.000/(0.537×489.000)=39.868N/mm2；验算楼板强时按照最情况考虑,楼板的跨取4.5M,楼板承受的