DB45T 1696-2018 危岩防治工程技术规范

DB45危岩防治工程技术规范广西壮族自治区质量技术监督局发布I Ⅲ 1 1 1 4 4 5 5 6 6 6 7 7 8 8 86.3初步勘查 9 6.5施工勘查 8.4爆破法 9.3施工 II III工程质量检验与验收作为本标准组成内容。应急治理是危岩防治工程的特殊阶段1危岩防治工程技术规范23.13.2滑移式危岩sliding-typerockfall陡峻斜坡的危岩体在重力等因素作用下沿倾向坡外的软弱结构面滑出坡外，产生以竖向为主的运3.3倾倒式危岩toppling-typerockfall3.4坠落式危岩falling-typerockfall受裂隙切割或下部悬空，陡峻斜坡上危岩体，在重力3.5剥离式危岩stripping-typerockfall3.6浮石（孤石）alonerockfall3.7稳定性评价stabilityevaluation3.833.93.103.11射强度信息（Intensity）。点云数据除了具有几何位置以外，有的还有颜色信息。颜色信息通常是通3.123.13初步勘查primaryinvestigation3.14详细勘查detailinvestigation3.15施工勘查Constructioninvestigation3.1643.17对可行性设计推荐方案进行工程参数确定、结构设计和工程概算，提交初步设计报告、设计附图3.183.193.203.21裂缝等微观、宏观现象，在一定时期内进行周期性3.22工程质量检验projectqualityinspection3.234.1危岩体规模等级划分544.2危岩体类型Ⅰ>75°或＜27°27°~75°Ⅱ>75°或＜2727°~75°Ⅲ>75°或＜27°27°~75°Ⅳ>75°或＜27°27°~75°Ⅴ>75°或＜27°27°~75°4.3危岩体的破坏形式6直立或陡多为垂直节理、陡倾坡多为软硬层55°的陡坡垂直裂隙发育，通常无45°的陡坡卸荷裂隙切割岩体或岩体节理发育等造成坡壁5危岩勘查地质条件复杂程度及防治工程等级划分5.1危岩勘查地质条件复杂程度5.1.1危岩防治工程勘查应对勘查地质条件复杂程度进行划分。5.1.2危岩防治工程勘查地质条件复杂程度根据危岩体类型、所处相对高度按表5划分。5.2危岩地质灾害危害程度划分7大小≤35.3危岩防治工程等级划分港口码头、矿山、集中供水水源地、工业建筑、民用建筑、小型水利工程、电力工程、港口码头、矿山、集中供水水源大小5.4危岩防治工程勘查等级划86.1基本要求6.1.1危岩勘查阶段可分为初步勘查（对应可行性方案设计）、详细勘查（对应初步设计和6.1.2应将监测作为勘查的组成部分，采用信息法进行全过程的勘查，及时向业主单位反映危岩地质6.1.3各阶段的勘查任务应依据规范及任务书要求确定。任务书应明确防治阶段、工作目的、技术指6.1.4各勘查阶段应编制勘查大纲（勘查设计），应包含：6.1.5勘查应在充分分析已有资料及现场地质调查的基础上开展。勘查工作量布置应考虑危岩体稳定6.1.6当勘查工作受危岩体所处地形地貌等条件的限制，调查、地质测绘及勘探工作不能满足本规范6.1.7勘探宜采用钻探、槽探及物探等方法，钻探孔布置可结合锚杆（索）的施工进行。6.2危岩调查6.2.1调查范围6.2.2调查内容96.2.3工程测绘6.3初步勘查6.3.1勘查应满足可行性方案设计的要求。6.3.2基本查明危岩所处地质环境条件，收集勘查区危岩的相关资料。6.3.3可利用无人机影像测绘或三维激光扫描测量技术，运用点云数据建立危岩体数字表面模型；编6.3.4应调查危岩造成的灾害损失，分析预测可能造成灾害的影响范围，圈定危险区，确定受威胁对6.3.5初步勘查可适当布置勘探工作，对用于稳定性等计算的岩石物理力学等参数以收集资料为主。6.3.6初步勘查的勘查报告内容包括：序言、地质环境条件、危岩区工程地质和水文地质条件、危岩6.4详细勘查6.4.1基本要求6.4.1.1结合防治工程的部署，充分利用初步勘查的成果，进一步查明危岩体结构、空间几何特征和6.4.1.2根据拟采取的防治方案开展工程部署区测绘工作，工程测绘应沿工程布置轴线进行。6.4.2勘探工作部署6.4.2.1有条件开展勘探工作时，根据危岩分布特征，主勘探线沿危岩体主崩方向布置，且尽可能通6.4.2.2危岩体辅勘探线的布置宜平行于主勘探线布置。6.4.2.3危岩体防治工程轴线勘探剖面的布置沿设计工程轴线布置。6.4.2.4应查明上部边界控制结构面的宽度、长度、深度、剖面形态、尖灭层位、充填情况等。6.4.3危岩体勘探点线的布设6.4.3.1详细勘查的勘探线布置应以控制危岩体为主导，间距布置参考表9执行。6.4.3.2主、辅勘探线上的勘探点数应以满足施工图设计为目的。主勘探线上的勘探点应能控制危岩6.4.4危岩体勘探深度的要求6.4.4.1勘探孔的深度应以查明危岩体基座和周边岩（土）体特征为目的，其中，水平（倾斜）钻孔6.4.4.2垂直（倾斜）勘探孔的深度应穿过最底层危岩体控制性结构面，进入稳定岩土体的深度应满6.4.4.3水平（倾斜）钻孔应穿过危岩体上部控制性结构面，进入稳定岩土体的深度应满足拟设计防6.4.5施工图设计勘查报告内容6.5施工勘查6.5.1鉴于危岩多发育在陡峭的山崖，导致危岩勘查不同程度存在盲区。因此，危岩防治工程可在施6.5.2对清除危岩所揭示的地质露头、施工中出现的重大地质变化进行施工勘查，并对其作出评价结6.5.3采用信息反馈法，结合防治工程实施，及时编录分析地质资料，发现存在与原勘查结论不一致6.5.4施工阶段勘查应按6.2、6.3、6.4条的有关规定，对已有勘查成果进行复核和补充。6.5.5对于拟采取锚固技术治理的危岩，可结合锚固孔的施工，进一步查明主控结构面及锚固段的岩6.5.6根据现场的地质情况及时提出改进施工方法的意见，保障防治工程的施工适应实际工程地质条6.5.7施工勘查应提交相应的图件及勘查报告。7.1试验7.1.1岩体力学试验：采取控制危岩体边界的主结构面岩石试样进行岩石的重度、抗压、抗拉和抗剪7.1.3当无试验资料和缺少当地经验时，天然状态或饱和状态岩体内摩擦角标准值可根据天然状态或饱和状态岩块的内摩擦角标准值结合岩体完整程度按7.1.4水质分析：对于受水体影响的危岩治理工程应取样进行水质简分析，分析水体对钢筋、混凝土7.1.5落石现场试验：对重要保护区，有场地条件时应进行现场落石滚落试验，以辅助分析落石运动7.2危岩稳定性和落石运动分析8.1基本规定8.1.1本规范所指清除工程包括人力锤击楔裂法、静态破碎法以及爆破清除法。8.1.2应综合考虑环境、安全及经济等因素，慎重选择清除方法治理危岩。8.1.3采取爆破清除应编写专项爆破设计，并按相关规定进行安全评估、评审和审批。8.1.4清除过程中应加强危岩位移监测。8.2人力锤击楔裂法8.2.1设计8.2.1.1浮石、独石等体积较小的危岩宜采用人力锤击楔裂法。8.2.1.2钻孔宜呈方形分布，钻孔排距宜与孔距相等，利于岩石沿钻孔连线呈直线胀裂。边缘钻孔与8.2.1.3钻孔深度应不小于危岩高度的0.6～0.8倍，宜采用垂直孔。8.2.2施工8.2.2.1为保证安全和便于施工，应搭建脚手架及工作平台，脚手架顶部8.2.2.2工作平台钢管与山体之间应采用地锚连接。8.2.2.3钻孔前应对危岩体进行捆绑。捆绑宜采用Φ8~Φ12钢丝绳在危岩体重心高度处及其上、下8.2.2.4成孔后将铁钎插入孔内，两块铁片插在两侧，使用大锤锤击的方法使危岩通过楔裂作用而开裂、解体。岩体开裂后宜采用风镐、大锤解小8.3静态破碎法8.3.1设计8.3.1.1对于体积较大、人力清除较困难的危岩，宜采用静态破碎法。8.3.1.2根据岩石坚硬程度，确定抵抗线、孔间距、孔排距、孔径、孔深、破碎层次、爆破剂用药量8.3.1.4钻孔宜从危岩体临空面由外向内呈方形或梅花形布置，但应保持危岩体重心的稳定。8.3.1.5边缘钻孔最小抵抗线不宜大于8.3.1.6钻孔角度不宜小于808.3.1.8对有裂隙渗漏的钻孔及吸水性强的岩石，应在配浆时适当提高水灰比，以免孔壁大量吸收浆8.3.1.9静态破碎技术参数参见附录F。8.3.2施工击和掉落。每清除一层危岩工作平台下移一层，层高≤1.5m，宽度≥1.0m。8.3.2.2工作平台与山体之间宜采用钢管、地锚连接。8.3.2.3钻孔前应对危岩体进行捆绑。捆绑宜采用Φ10~Φ14钢丝绳在危岩体重心处及其上、下部位8.3.2.6应根据季节、气温选用静态破碎剂。不同型号破碎剂不可混用，浆体不应掺杂其它化学品。8.3.2.8灌注浆体操作人员应佩戴护目镜及乳胶手套，填充钻孔时脸部不得正对孔口。8.3.2.9应先灌注靠近临空面的炮孔，后按“先四周，后中央”的灌注顺序。灌浆时应连续成线，不8.3.2.12应清运完上一层岩块后，方可进行下一层施工。8.4爆破法8.4.1设计8.4.1.1应根据待爆危岩体的特征、爆破周围环境选择适宜的控制爆破方法并编制专项爆破设计。方8.4.1.2应根据危岩体的节理裂隙发育、临空面、与母岩依托等情况，分析节理裂隙对爆破的影响，8.4.1.3当在危岩体顶部采用浅孔或深孔爆破进行卸荷时，应采用台阶法爆破，采取自上而下分层爆8.4.1.4在台阶形成之前进行爆破应使爆破方向指向一个临空面，并不应指向重要建(构)筑物。8.4.1.7当在危岩体控制性结构面后缘布置垂直炮孔一次性爆破清除危岩体时，炮孔宜设计、钻凿在8.4.1.8当在危岩体侧面布置垂直扇形炮孔时，炮孔应设计在同一平面内，宜与控制性结构面平行。从危岩体两侧布扇形孔时，对向炮孔孔底宜交错布置，两者距离8.4.1.9布置在同一控制面上的炮孔，宜采用导爆索网路同时起爆，如同时起爆药量超过安全允许药8.4.1.10复杂环境深孔爆破填塞长度应不小于底盘抵抗线与装药顶部抵抗线平均值的1.2倍。8.4.1.11复杂环境深孔爆破应采用毫秒延时爆破，并严格控制可能发生的段数重叠；8.4.1.12分段起爆时，应考虑危岩带中相互依托单体的稳定关系。8.4.2施工8.4.2.1台阶浅孔爆破宜采用垂直孔，深孔爆破宜采用垂直孔或倾斜孔；控制性结构面后缘垂直破裂8.4.2.2台阶爆破宜按单排或多排进行布孔，多排孔宜按方形或三角形（梅花形）布孔。8.4.2.3钻孔前应作好边坡测量放线工作，边桩点连线为钻孔轮廓线。8.4.2.4装药前应进行炮孔验收，包括检查深度、复核抵抗线等。应在指定的安全地点加工起爆药包8.4.2.5放置起爆药包时，雷管脚线要顺直，轻轻拉紧并贴在孔壁一侧，以避免脚线产生死弯而造成8.4.2.7炮孔装药后孔口未装药部分应用填塞物进行填塞，禁止使用无填塞爆破。填塞炮孔的炮泥一8.4.2.8深孔爆破对形成反坡8.4.2.9装药时应确定警戒范围，警戒区边界应设置明显标识并派出岗哨。爆破警戒范围应由设计确8.4.2.10雷雨天不得开展任何露天起爆网路连接作业，正在实施的起爆网路连接作8.5岩块运输8.5.1应根据危岩体体积、周边环境选择平缓地带堆放破碎后岩块，并确保其安全稳定。若无堆放条8.5.5简易索道线路宜为直线，只设一个传动区段，不宜设置转角站。8.5.6可采用单区间无支架双索单料斗往复式索道。索道两端为拉紧端与锚固端，承载索锚固端设在8.5.7吊筐与吊钩之间应有可靠的锁紧防脱装置。8.5.8安装简易架空运输索道应编写专项安全施工方案。9.1基本规定9.1.1采用支撑技术时，危岩体下部应具有相对平缓且一定宽度的空间，下伏岩体较完整、较坚硬且9.1.2危岩体下部具有一定凹陷岩腔，且危岩体重心位于岩腔中心线内侧时，宜采用支撑技术，主要9.1.3当采用支撑技术治理倾倒式危岩及基座具有岩腔的滑塌式危岩时，应满足抗倾覆要求。9.1.4支撑体重心应位于危岩重心线外侧。9.1.5危岩支撑包括墙撑和柱撑，墙撑可分为承载和防护型墙撑两类。支撑体底部应分台阶清除至满9.2支撑体系设计9.2.1危岩支撑体应根据支撑计算结果进行主体工程设计。9.2.3支撑设计时，应进行支撑体地基的承载力及稳定性验算。9.2.6相关构造措施及技术要点应符合下列要求：宜与柱撑一致，确保支撑体的稳定。横系梁的横截面尺寸≥0.3m；d)墙、柱撑的基础嵌入岩石深度≥0.5m,墙、柱基础外边缘距坡面距离≥1.5m，如＜1.5m，应9.3施工9.3.1支撑体基础应置于完整、稳固的岩体上，并整平或凿成向山体内侧倾斜的台阶。9.3.2混凝土浇筑应连续进行。9.3.4危岩高位支撑时，应对脚手架自身在工作期间的稳定性进行全面计算，确保脚手架在施工期间10.1.3当坠落式危岩体积较大，且后缘无裂隙，可使用锚固措施。10.1.4对于整体性比较好的危岩体外锚头宜采用点锚，对于整体性较差的危岩体外锚头可采用竖梁、由段长度受稳定岩层界面控制，在设计中自由段伸入主控结构面的长度应≥1.5m，锚杆自由段长度≥用清水洗净，严格执行灌浆施工工艺要求，当用水冲洗影响锚索的抗拔能akcosθ ）；）；θ——锚杆（索）倾角(°)。......................................A≥KbNak sfpy2.22.62.02.42.210.2.3锚杆（索）锚固体与岩体间的锚固长度应满足公式（4）la≥.....................................10.2.4锚杆（索）杆体与锚固砂浆间的锚固长度应满la≥.......................................）；表12钢筋、钢绞线与砂浆之间的粘结强度设计值fb10.2.5锚杆（索）的锚固长度取两者计算中的大值，且应满足9.1.5。10.2.6锚索内端排列：相邻锚索不宜等长设计，可11.1.2排水工程以防下渗、降低地下水位、使水体尽快11.1.5危岩排水应满足使用功能要求、排水结构安全可靠、便于施工、检查和养护维修。11.3.1在设计地下排水设施前应查明场地水文地质条件，获取设计、施工所需的水文地质参数。11.5.3截水沟和排水沟施工应符合下列规定：12.1.6柔性防护网工程应持续进行后期维护和监测。落石运动轨迹、冲击动能和弹跳高度等，为被动防护网或引12.1.9柔性防护网工程设计使用年限应与生产厂家给定的产品使用寿命一致。12.2.5宜根据已有工程设计经验采用工程类比法进行主动防护网工类型型号网型梅花形锚固网爪且长度不小于320mm、厚度不小于10mm的菱形锚垫，φ8绳和φ16钢丝绳锚杆计值50kN～80kN,长度2m~3m,间距3m~4m。m³,相邻四根锚杆所限定的防护单元内在设计使用年限内可能发生崩落的危岩总量不大于1.5m单块危岩体积不应大于1m³,大于2m³矩阵式锚固网φ16钢丝绳锚杆，φ16横向支撑绳和φ12纵向支撑绳，φ8缝合绳计值50kN～80kN,长度2m～3m,间距4.5m。同GSS2同GSS2同GSS2同GSS2风化层或覆土层厚度超过1m)或锚固条件较差(锚固范程安全等级为I级时，锚杆长度取上限。注3:SO/2.2/50表示钢丝直径为2.2mm、注：1——柔性锚杆：2——边界支撑绳：3——钢筋锚杆及其锚垫板：4——网孔呈长菱形的高强度钢丝网或绞索网：5——横向支撑绳：6——纵向支撑绳：7——网孔近为正方形的绞索网或钢丝绳网：8——缝合绳。12.3.1被动防护网布置原则如下：a)除主要用于将落石导入邻近的沟谷或者是需要跨越局部陡坎或沟槽外，单道被动防护网宜沿同高程附近直线延伸布置；b)除落石威胁区域两侧边界为陡壁或沟谷外，被动防护网的走向两端应向所在高程落石威胁区域c)当受地形条件限制而使单道被动防护网局部走向变化过大(包括水平面和铅直面内的变化),或需要留设维护通道、当地居民行人通道或便于动物迁徙的通道时，宜沿同一高程附近分段设置相互交错的两道或两道以上的被动防护网，其中相邻两道被动防护网间的重叠长度不应小于5m。当相邻两道被动防护网的重叠段顺坡向间距较大时，尚应根据落石可能的运动方向增大重叠长度；d)为防止落石从被动防护网底部冲出，在设计时应在底部预留1m以上的反卷环形网和格栅网并采用碎块石压实；e)两张被动网间应采用环形网进行缝合，单纯的缝合绳串联时，在与高速的落石接触时，缝合绳易于破坏，这样使得整个系统失效。12.3.3被动防护网应布置在落石冲击动能和弹跳高度均较小、易于施工安装和维护，且树木砍伐量较小的高程附近，并应综合考虑防护工程安全等级等影响因素，根据落石轨迹和运动参数的计算结果合理设计被动防护网的防护能级和高度及其布置位置、范围和数量。式中：Vk——落石冲击平动速度标准值，宜取第97百分位统计结果(m/s);V,——被动防护网所用柔性网的容许落石最大冲击平动速度，宜按被动防护网定型试验时的最大冲击速度提高5m/s确定。当缺乏试验数据时，则环形网取35m/s,其他网型取30m/s。12.3.5根据防护等级(能量)确定被动防护网规格，被动防护系统的规格及其构造功能见表14。表14被动防护系统的规格及其构造功能参考表防护能量(kJ)钢柱，带减压环的Φ12双支撑绳和Φ16"1"字形上拉锚绳(每跨3个减压环),Φ12侧拉锚绳(单绳),D0/08/250型钢丝绳网，Φ8缝合钢柱，带减压环的Φ16双支撑绳和Φ14"人"字形上拉锚绳(每跨6个减压环),Φ16侧拉锚绳(单绳),D0/08/200型钢丝绳网，φ8缝合绳。钢柱，带减压环的Φ18双支撑绳和Φ16"人"字形上拉锚绳(每跨10个减压环),Φ18侧拉锚绳(单绳),D0/08/150型钢丝绳网，Φ8缝合绳。12.4引导防护网12.4.1陡崖落石较频繁且以坠落为主时，宜采用引导防护网引导落石受控运动。12.4.2引导式防护网包括覆盖式和张口式两种，见图3。拦戴部分拦戴部分覆盖部分覆盖部分锚杆(a)覆盖式(b)张口式图3引导防护网安装示意图12.4.3宜根据勘查报告建议的坡面危岩或落石威胁区域，采用覆盖式引导防护网时布置范围向上缘外延伸≥3m,向两侧缘外延伸≥2m;采用张口式引导防护网时拦截部分可设置在落石弹跳高度相对较低位置处，布置范围向两侧缘外延伸>2m。距坡脚0.5m高范围内不宜布置引导防护网。12.4.4覆盖式引导防护网防护范围上缘边坡锚固条件极差时，可如图4所示将上缘锚杆上移并采用悬吊绳来悬挂柔性网。b)被动防护网用柔性锚杆轴向宜c)被动防护网钢柱基座锚杆轴向与钢柱间夹角不宜超过15°。a)柔性锚杆的锚头连接环套内应嵌套套环b)主动防护网和引导防护网用锚杆以及被动防护网用柔性锚杆的锚固段长度≥1.5m,被动防护网钢柱基座锚固锚杆的锚固段长度≥0.6m;c)采用钻孔注浆锚固的锚杆，钢丝绳锚杆的钻孔直径不应小于钢丝绳公称直径的2.5倍；锚固段则注浆体保护层厚度≥10mm;d)钻孔锚杆的注浆应采用强度等级不低于M2等级不应低于C20。12.6.2一个连续布置的独立防护网或一组相互关联的防护网，宜在完成全部锚杆或基础12.6.4主动防护网的锚杆施工、格栅网或承载网安装应从上向下进行，且宜随着锚杆施工向下推进，14.1.2脚手架工程应采用落地式或型钢悬挑式双排及以上扣件式钢管脚手架。14.1.3脚手架工程应根据工程的实际情况编制安全专项施工方案。）；l0QK.....................................）；b)脚手架作业平台应进行承载力和机械的振动和给..............................段之间应有两步以上的连接，立杆与山体之间的距离≤1.5m；最大间距≤1.2m；3h2h≤5山件与山体之间宜采用岩壁锚连接，岩壁锚在完整岩体内的长度≥0.6m，且向下与岩壁成f)开口型脚手架的两端应设置连山件，连山件的垂直间距≤3m；14.3.4开口型脚手架应符合以下要求：a)作业平台支架内部分别设置纵横两向竖直剪刀撑，沿支架纵、横向每≤4.5m设一道，每道竖杆，工作平台水平杆也应加密，增大脚手架的刚14.3.10脚手架搭设的技术要求、允许偏差12 ±7±20±40±50±80±7±25±50±75±7±5034±20545°~60°6α≤In/315.1.2勘查和施工期间应做好监测工作的衔接，保证监测工作的连续性。测系统进行监测。监测工程实施后危岩体的变化特征，为工15.1.6防治效果监测时间不应小于一个水文年，数据采集时间间隔≤30d。15.2.1基准点应设置在远离危岩体的稳定地区，并构成基准网。监测网型应根据致灾地质体的范围、15.3.2变形监测的主要内容为裂缝的水平位移、垂直位移、变形方向、建(构)筑物变形监测等；15.4.1监测报告应以时报、日报、旬报、月报、季报或年报等形式提交。15.4.2每次监测均应有原始记录，及时进行监测数据整理、分析，绘制时程曲线，并作好预警预报。量水平评定考核制度。工程质量验收均应在施工单位自16.2.1治理工程的原材料质量检验应包括下列内容：b)工程采用的主要材料、半成品、16.2.4防护网的施工质量检测和评定应符合本标准及现行行业标准的有关规定。16.3.1防治工程竣工验收包括初步验收和最终验收，视项目的具体情况按“广西地质灾害防治项目16.3.2危岩防治工程竣工验收应取得下列资料：f)混凝土强度试验报告、砂浆试块抗压强度试验报告；）；i)设计变更通知、重大问题处j)各分项、分部工程检验验收记录；l)最终验收时应提交项目竣工结算和财务决算及相应的审计报告。A.1.1危岩体稳定性计算所采用的荷载为危岩体自重、裂隙水压力和地震力。A.1.2危岩体稳定性计算所采用的工况可分为三种情形，各工况考虑的荷载组合应符合下列规定：A.2.1应根据危岩范围、规模、危岩破坏模式及已经出现的变形破坏迹象，采用工程类比法对危岩的A.2.2危岩稳定性计算中，裂隙水压力和滑动22....................................(A.2)A.2.3危岩稳定性计算中，地震力方向可视为水平，地震......................................(A.3)A.2.4滑移式危岩体稳定性计算模式应符合下列规定：a)后缘无陡倾裂隙时应按公式(A.4)计算，滑移式危岩体稳定性计算模型(后缘无陡倾裂隙)见图A.1;V——裂隙水压力(KN/m),根据不同工况按式(A.1)计算；Q——地震力(KN/m),根据式(A.3)计算；F——危岩体稳定性系数；c——结构面粘聚力标准值(kPa),当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯通段粘聚力标准值按长度加权的平均值，未贯通段粘聚力标准值取岩石粘聚力标准值的0.4倍；φ——结构面内摩擦角标准值(°),当裂隙未贯通时，取贯通段和加权的平均值，未贯通段内摩擦角标准值取岩石内摩擦角标准值的0.95倍；α——滑面倾角(°);H——裂隙贯通段上端到裂隙未贯通段段末端的垂直距离(m);h——结构面上裂隙贯通段的深度(m)。图A.1滑移式危岩体稳定性计算模型(后缘无陡倾裂隙)b)后缘有陡倾裂隙时应按公式(A.5)计算，滑移式危岩体稳定性计算模型(后缘有陡倾裂隙)见图A.2。1——危岩体底部与滑面接触的长度(m);α——滑面倾角(°);β——后缘裂隙与竖直方向的夹角(°);图A.2滑移式危岩体稳定性计算模型(后缘有陡倾裂隙)c)双结构面控制危岩稳定时按公式(A.6～A.9)计算，滑移式危岩体稳定性计算模型(双结构面)1)主侧结构面岩性不同时：.............................................W——危岩体的重力(KN);Q——地震力(KN);β——双结构面交线的倾角(°);N——危岩体重力和地震力在双结构面交线上的垂直分量(KN);N₁、N₂——N在主侧结构面上的分量(KN),根据公式(A.8)、(A.9)计算；c、C₂——主侧结构面粘聚力标准值(KPa),当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯通段粘聚力标准值按面积加权的平均值，未贯通段粘聚力标准值取岩石粘聚力标准值的0.4倍；9、φ₂——主侧结构面内摩擦角标准值(KPa),当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯通段内摩擦角标准值按面积加权的平均值，未贯通段内摩擦角标准值取岩石内摩擦角标准值的0.95倍；₂——危岩体重力和地震力在双结构面交线上的垂直分量与主侧结构面的夹角(°);s₁、S₂——主侧结构面的面积(m²)。图A.3滑移式危岩体稳定性计算模型(双结构面)A.2.5倾倒式危岩体稳定性计算应符合下列规定：a)由后缘岩体抗拉强度控制时，按公(A.10、A.11)式计算，倾倒式危岩体稳定性计算模型(后缘岩体抗拉控制)见图A.4;1)危岩体重心在倾覆点之外时：2)危岩体重心在倾覆点之内时：h——后缘裂隙深度(m);h——后缘裂隙充水高度(m);H——后缘裂缝上端到未贯通段下端的垂直距离(m);a——危岩体重心到倾覆点之间的距离(m);b——后缘裂隙未贯通段下端到倾覆点之间的水平距离(m);h₀——危岩体重心到倾覆点的垂直距离(m);抗拉控制)见图A.5;注：符合意义同前。.....................s——危岩抗弯力矩计算系数，依据潜在破坏面形态取值，一般取1/12~1/16,当潜在破坏面为矩形时可取1/16;a₀——危岩体重心到潜在破坏面的水平距离(m);b₀——危岩体重心到过潜在破坏面形心的铅垂距离(m);fk——危岩体抗拉强度标准值(kPa),根据岩石抗拉强度标准值乘以0.2的折减系数确定；c——危岩体粘聚力标准值(KPa);φ——危岩体内摩擦角标准值(°)。图A.6坠落式危岩体稳定性计算模式(后缘有陡倾裂隙)b)对后缘无陡倾裂隙且形状不规则的悬挑式危岩按公式(A.15、A.16)计算，稳定性系数取两种计算结果中较小值，坠落式危岩体稳定性计算模式(后缘无陡倾裂隙且形状不规则)见图A.7;.............................................H₀——危岩体后缘潜在破坏面高度(m);fk——危岩体抗拉强度标准值(KPa),根据岩石抗拉强度标准值乘以0.3的折减系数确定。..................................................M——重力和地震力对A点的弯矩(KNm)。.......................A.3.1危岩体稳定状态应根据稳定系按表A.1确定。1.0≤F＜1.3F≥1.31.0≤F＜1.5F≥1.51.0≤F＜1.5F≥1.5A.3.3危岩稳定性安全系数应根据危岩防治工程等级和危岩类型，按表A.2确定。表A.2危岩体加固设计安全系数取值建议B.1.1根据日本道路协会基于落石自由落体运动冲击力的试验数据及Hertz弹性碰撞理论得出的经验公式，并考虑法向和切向恢复系数得出崩塌落石冲击力计算公式，见（B.1～B2......................t3⋅t3⋅λ5.....................(B.2).....................................(B.3)2建议取时，冲击力入射角β取落石坠入缓冲层时速度方向与缓冲层顶面的夹角恢复系数可按表B.1取值。0.80～0.850.25～0.300.25～0.300.25～0.300.5B.2.1落石弹最大跳高度按照公式（B.4～B.9）确定：2..............................................................(B.5) v'iint...........................(B.6)20xy................................(B.7)20β=θ−α.....................................(B.8)θ=arctancotα................................(B.9)n、tαB.2.2落石最大滚落距离按照公式（B.10～B.12）确定：max...........................tisinα......................................................................0.30～0.600.40～0.600.55～0.700.55～0.850.50～0.750.50～0.850.50～0.85C.1.1锚杆试验包括锚杆的基本试验、验收试验。锚杆蠕变试验应符合国家现行有关标准的规定。C.1.2锚杆试验的千斤顶和油泵以及测力计、应变计和位移计等计量仪表应在试验前进行计量检定合C.1.3锚杆试验的反力装置在计划的最大试验荷载下应具有足够的强度和刚度。C.1.5锚杆试验记录表可按表C.1制定。